第五章土压力与土坡稳定 概述 挡土墙是防止土体坍塌的枃筑物,广泛用于房屋建筑、水利以及道路和桥梁工程。例如, 平整场地时填方区使用的挡土墙、房屋地下室的侧墙、桥台以及支撑基坑或土坡的板桩墙等, 均起到挡土的作用。此外,散料仓库、地下隧道侧墙等,亦按挡土墙的理论进行分析计算 挡土墙的土压力计算十分复杂,它与填料的性质、挡土墙的形状和位移方向、以及地基土质 等因素有关。目前计算土压力的理论大多还是沿用古典的朗金( Rankine,1857)库仑 ( Coulomb,1773)理论。尽管这些理论都是基于各种不同的假定和简化,具有各自不同的适用 条件,但其计算简便,且至今为止,国内外大量挡土墙模型试验、原位观测及理论研究结果 均表明,这两个古典理论仍不失为计算挡土墙压力行之有效的实用计算方法。随着现代计算 技术的提高,楔形试算法、“广义库仑理论”以及应用塑性理论的土压力解答等均得到了迅 速发展,尤其是加筋土挡土墙的设计理论亦日趋完备。 T下7 地下室 山区的天然山坡、江河的岸坡以及建筑工程中因平整场地、开挖基坑而形成的人工斜坡, 由于某些外界不利因素(如坡顶堆载、雨水侵袭、地震及爆破等)的影响,造成边坡局部土 体滑动而丧失稳定性。边坡的坍塌常造成严重的工程事故,并危及人身安全。因此应选择适 当的边坡截面,采取合理的施工方法,必要时还应验算边坡的稳定性以及采取适当的工程措 施(如建造挡土墙等),以达到保证边坡稳定、减少填挖土方量、缩短工期和安全节约的目 土压力计算和边坡稳定性分析都是建立在土的强度理论基础之上的。本章主要介绍朗金 和库仑土压力理论计算土压力的方法,并简要介绍重力式挡土墙和加筋土挡土墙的设计和边 坡稳定性分析方法
第五章 土压力与土坡稳定 概述 挡土墙是防止土体坍塌的构筑物，广泛用于房屋建筑、水利以及道路和桥梁工程。例如， 平整场地时填方区使用的挡土墙、房屋地下室的侧墙、桥台以及支撑基坑或土坡的板桩墙等， 均起到挡土的作用。此外，散料仓库、地下隧道侧墙等，亦按挡土墙的理论进行分析计算。 挡土墙的土压力计算十分复杂，它与填料的性质、挡土墙的形状和位移方向、以及地基土质 等因素有关。目前计算土压力的理论大多还是沿用古典的朗金（Rankine,1857）库仑 (Coulomb,1773)理论。尽管这些理论都是基于各种不同的假定和简化，具有各自不同的适用 条件，但其计算简便，且至今为止，国内外大量挡土墙模型试验、原位观测及理论研究结果 均表明，这两个古典理论仍不失为计算挡土墙压力行之有效的实用计算方法。随着现代计算 技术的提高，楔形试算法、“广义库仑理论”以及应用塑性理论的土压力解答等均得到了迅 速发展，尤其是加筋土挡土墙的设计理论亦日趋完备。 填土 地下室 桥台 山区的天然山坡、江河的岸坡以及建筑工程中因平整场地、开挖基坑而形成的人工斜坡， 由于某些外界不利因素（如坡顶堆载、雨水侵袭、地震及爆破等）的影响，造成边坡局部土 体滑动而丧失稳定性。边坡的坍塌常造成严重的工程事故，并危及人身安全。因此应选择适 当的边坡截面，采取合理的施工方法，必要时还应验算边坡的稳定性以及采取适当的工程措 施（如建造挡土墙等），以达到保证边坡稳定、减少填挖土方量、缩短工期和安全节约的目 的。 土压力计算和边坡稳定性分析都是建立在土的强度理论基础之上的。本章主要介绍朗金 和库仑土压力理论计算土压力的方法，并简要介绍重力式挡土墙和加筋土挡土墙的设计和边 坡稳定性分析方法
第一节土压力的类型与影响因素 土压力的类型 在影响挡土墙土压力大小及其分布的诸多因素中,挡土墙的位移方向和位移量是计算 中要考虑的特殊因素。根据挡土墙的位移情况和墙后土体所处的应力状态,可将土压力分布 为以下三种。 (一)主动土压力 挡土墙在墙后土压力作用下向前移动或转动时,墙后土体随着下滑,达到- 定位移量时,墙后土体处于极限平衡状态。此时作用于墙背上的土压力就叫主动 土压力,以Ea表示(图5-1a)。大多数挡土墙均按主动土压力计算。 (二)静止土压力 如果挡土墙在土压力的作用下,不产生任何方向的位移或转动而保持原有的位置(图 5-1b),则墙后土体处于弹性平衡状态,此时墙背所受的土压力称为静止土压力。如房屋地 下室的外墙,由于楼面的支撑作用,几乎无位移发生,故作用在外墙面上的填土侧压力可按 静止土压力计算,Eo 三)被动土压力 挡土墙在外力的作用下向墙背方向转移或移动时(图5-1c),墙挤压土体,墙后土压力 逐渐增大,当达到某一位移量时,墙后土体开始上隆,作用在挡土墙上的土压力达最大值 此时作用在墙背的土压力称为被动土压力。如拱桥桥台,在拱体传递的水平推力作用下,将 挤压土体产生一定量的位移,故作用在台背的侧土压力可按被动土压力计算。,以Ep表示。 (a)主动土压力 (b)静止土压力 (c)被动土压力 图5-1挡土墙上的三种土压力 三种土压力与挡土墙位移的关系以及它们之间的大小可用图所示曲线表示。从图中可 见,产生被动土压力所需的位移量4比产生主动土压力所需的位移量△要大得多。在相同 的墙高和填土的条件下,主动土压力小于静止土压力,而静止土压力又小于被动土压力,即 ea<EO<E
第一节 土压力的类型与影响因素 一、土压力的类型 在影响挡土墙土压力大小及其分布的诸多因素中，挡土墙的位移方向和位移量是计算 中要考虑的特殊因素。根据挡土墙的位移情况和墙后土体所处的应力状态，可将土压力分布 为以下三种。 (一)主动土压力 挡土墙在墙后土压力作用下向前移动或转动时，墙后土体随着下滑，达到一 定位移量时，墙后土体处于极限平衡状态。此时作用于墙背上的土压力就叫主动 土压力，以 Ea 表示(图 5-1a)。大多数挡土墙均按主动土压力计算。 (二)静止土压力 如果挡土墙在土压力的作用下，不产生任何方向的位移或转动而保持原有的位置（图 5-1b），则墙后土体处于弹性平衡状态，此时墙背所受的土压力称为静止土压力。如房屋地 下室的外墙，由于楼面的支撑作用，几乎无位移发生，故作用在外墙面上的填土侧压力可按 静止土压力计算，E0。 (三)被动土压力 挡土墙在外力的作用下向墙背方向转移或移动时（图 5-1c），墙挤压土体，墙后土压力 逐渐增大，当达到某一位移量时，墙后土体开始上隆，作用在挡土墙上的土压力达最大值。 此时作用在墙背的土压力称为被动土压力。如拱桥桥台，在拱体传递的水平推力作用下，将 挤压土体产生一定量的位移，故作用在台背的侧土压力可按被动土压力计算。，以 Ep 表示。 (a)主动土压力 (b)静止土压力 (c)被动土压力 图 5-1 挡土墙上的三种土压力 三种土压力与挡土墙位移的关系以及它们之间的大小可用图所示曲线表示。从图中可 见，产生被动土压力所需的位移量 比产生主动土压力所需的位移量 要大得多。在相同 的墙高和填土的条件下，主动土压力小于静止土压力，而静止土压力又小于被动土压力，即：
三种土压力与挡土墙位移的关系 二、影响土压力的因素 理论分析与挡土墙的模型试验均证明:对同一挡土墙,在填土的物理力学性 质相同的条件下,主动土压力小于静止土压力,而静止土压力小于被动土压力 由此可见档土墙土压力不是一个常数,其土压力的性质、大小及沿墙高的分布规 律与很多因素有关,归纳起来主要有 (1)挡土墙的位移方向和位移量 (2挡土墙的形状、墙背的光滑程度和结构形式 (3)墙后填土的性质,包括填土的重度、含水量、内摩擦角和黏聚力的大小 及填土面的倾斜程度。 第二节静止土压力计算 地下室外墙、地下水池侧壁、涵洞的侧墙以及其它不产生位移的挡土构筑物可按静止土 压力计算。静止土压力犹如弹性半空间土体内一点在土的自重作用下无侧向变形时的水平侧 压力σx,可按下式计算 ==K0g=k02 式中K0-土的侧压力系数或静止土压力系数 Y一墙后填土的重度(KMm2 2一计算土压力点的深度(m)。 注:本章中,土中自重应力z及x等分别写成号及。 静止土压力系统A0与土的性质、密实程度等因素有关,一般可取砂土 K0=0.35~0.50;粘性土K0=0.50~0.70。对正常固结土,k0也可近似地按下 列半经验公式计算:
δ δ Δδ Δδ 三种土压力与挡土墙位移的关系 二、影响土压力的因素 理论分析与挡土墙的模型试验均证明：对同一挡土墙，在填土的物理力学性 质相同的条件下，主动土压力小于静止土压力，而静止土压力小于被动土压力。 由此可见档土墙土压力不是一个常数，其土压力的性质、大小及沿墙高的分布规 律与很多因素有关，归纳起来主要有： (1)挡土墙的位移方向和位移量； (2)挡土墙的形状、墙背的光滑程度和结构形式； (3)墙后填土的性质，包括填土的重度、含水量、内摩擦角和黏聚力的大小 及填土面的倾斜程度。 第二节 静止土压力计算 地下室外墙、地下水池侧壁、涵洞的侧墙以及其它不产生位移的挡土构筑物可按静止土 压力计算。静止土压力犹如弹性半空间土体内一点在土的自重作用下无侧向变形时的水平侧 压力σx，可按下式计算 （5-1） 式中 —土的侧压力系数或静止土压力系数； —墙后填土的重度（ ）； —计算土压力点的深度（m）。 注：本章中，土中自重应力 及 等分别写成 及 。 静 止 土 压 力 系 统 与 土 的 性 质 、 密 实 程 度 等 因 素 有 关 ， 一 般 可 取 砂 土 ；粘性土 。对正常固结土， 也可近似地按下 列半经验公式计算：
K0=1-sin(p (5-2) 式中中一土的有效内摩擦角(°)。 图5-2静止土压力的分布 K的经验值 表51 土的种类和状态 士的种类和状态 士的种类和状 碎石土 018-0.25粉质黏土:坚硬状态 黏土:坚硬状态|0.3 砂十 0.25~0.33 叮槊状态 043 可緞状态 粉 软状态 0.53 软塑状态 0.72 由式5-1可分析出,60沿墙高为三角形分布。若沿着墙的长度方向取单位 墙长为计算单元,则整个背墙上作用的土压力o应为土压力强度分布图形面积 (52) 式中0—单位墙长上的静止士压力(kNm) h-挡土墙高度(m) 静止土压力的作用点在距墙底h3处,即三角形的形心处。 第三节朗肯土压力理论 基本概念: 朗金通过研究弹性半空间土体内一点,在自重作用下,由于某种原因而处于极限平衡状 态时提出的土压力计算方法。 由第二章可知,弹性半空间土体表面深度2处,土的竖向自重应力和水平应力分别为: q=Y2,=k0Vz。而水平及竖向的剪应力均为零,即和等分别为大、小主应力 假定有一挡土墙墙背竖直、光滑,填土面水平(图5-2)。根据这些假定,墙背与填土 间无摩擦力,因而无剪应力,亦即墙背为主应力面。如果挡土墙无位移,墙后土体处于弹性 状态,则作用在墙背上的应力状态与弹性半空间土体应力状态相同。在离填土面深度z处, k0yz。用与作成的摩尔应力圆与土的抗剪强度曲线不相切
（5-2） 式中 —土的有效内摩擦角（°）。 图 5-2 静止土压力的分布 由式 5-1 可分析出， 沿墙高为三角形分布。若沿着墙的长度方向取单位 墙长为计算单元，则整个背墙上作用的土压力 应为土压力强度分布图形面积： （5-2） 式中 —单位墙长上的静止土压力(kN/m)； h—挡土墙高度(m)。 静止土压力的作用点在距墙底 h/3 处，即三角形的形心处。 第三节 朗肯土压力理论 基本概念： 朗金通过研究弹性半空间土体内一点，在自重作用下，由于某种原因而处于极限平衡状 态时提出的土压力计算方法。 由第二章可知，弹性半空间土体表面深度 处，土的竖向自重应力和水平应力分别为： ， 。而水平及竖向的剪应力均为零，即 和 分别为大、小主应力。 假定有一挡土墙墙背竖直、光滑，填土面水平（图 5-2）。根据这些假定，墙背与填土 间无摩擦力，因而无剪应力，亦即墙背为主应力面。如果挡土墙无位移，墙后土体处于弹性 状态，则作用在墙背上的应力状态与弹性半空间土体应力状态相同。在离填土面深度 z 处， ， 。用 与 作成的摩尔应力圆与土的抗剪强度曲线不相切
如图中圆I所示 当挡土墙离开土体向左移动时(图5-3b),墙后土体有伸张趋势。此时竖向应力不变, 墙面法向应力减小,和仍为大小主应力。当挡土墙位移使昏减小到土体达极限平衡状 态时,「达最小值,互、和的摩尔应力圆与抗剪强度包线相切(图5-3d中圆2)。土体 形成一系列滑裂面,面上各点都处于极限平衡状态,称为主动朗金状态。此时墙面上的法向 应力为最小主应力,即朗金主动土压力。滑裂面的方向与大主应力作用面(即水平面)成 同理,若当挡土墙在外力作用下向右挤压土体,与仍不变,而随着挡土墙位移增加 而逐步增大,当%超过唼时,「为大主应力,唼则为小主应力。当挡土墙位移挤压土体使 增大到土体达极限平衡状态时,达最大值亭,摩尔应力圆亦与抗剪强度包线相切(图中圆 3)。土体形成一系列滑动面,此种状态称被动朗金状态。此时墙面上的法向应力为最大主 应力,即朗金被动土压力。滑裂面与水平面成x=45°2 =45+92 =45°-q/2 I T
如图中圆Ⅰ所示。 当挡土墙离开土体向左移动时（图 5-3b），墙后土体有伸张趋势。此时竖向应力 不变， 墙面法向应力 减小， 和 仍为大小主应力。当挡土墙位移使 减小到土体达极限平衡状 态时， 达最小值， 、 和 的摩尔应力圆与抗剪强度包线相切（图 5-3d 中圆 2）。土体 形成一系列滑裂面，面上各点都处于极限平衡状态，称为主动朗金状态。此时墙面上的法向 应力 为最小主应力，即朗金主动土压力。滑裂面的方向与大主应力作用面（即水平面）成 。 同理，若当挡土墙在外力作用下向右挤压土体， 仍不变，而 随着挡土墙位移增加 而逐步增大，当 超过 时， 为大主应力， 则为小主应力。当挡土墙位移挤压土体使 增大到土体达极限平衡状态时， 达最大值 ，摩尔应力圆亦与抗剪强度包线相切（图中圆 3）。土体形成一系列滑动面，此种状态称被动朗金状态。此时墙面上的法向应力 为最大主 应力，即朗金被动土压力。滑裂面与水平面成 。 α=45°+φ/2 α=45°-φ/2 ' τ=σtanφ+c τ ┮a ┮p ┮ ┮z ┮x
、主动土压力计算 根据土的强度理论(第四章),当土体中某点处于极限平衡状态时,大、小主应力和应 满足以下关系式: 粘性土 ostan +2c·tax(45° (4-6) s=atan2(45°.9).2etax(45° 无粘性土: =tan(45° (4-9) 当墙背竖直光滑、填土面水平、挡土墙偏离土体位移时,墙背任一深度z处竖向应力为大 主应力与,为小主应力③,故可得朗金主动土压力强度为: 粘性土: lan(45°9 无粘性土: C= yaKa (5-5) 式中互沿深度方向的主动土压力分布强度(KPa) 主动土压力系数, C一填土的粘聚力(KPa)。 由式可知,无粘性土的主动土压力强度与z成正比,沿墙高的压力分布为三角形(图5-b), 如取纵向单位墙长计算,则主动土压力为: 且2唾通过三角形形心,即作用在离墙底/3处。 粘性土的士压力强度由两部分组成。一部分是由土的自重引起的土压力Yzka;另一部 分是由粘聚力C引起的土压力cVKa,但这部分侧压为负值。这两部分土压力叠加的结果 如图5-3所示,图中ade部分为负侧压力。由于墙面光滑,土对墙面产生的拉力将使土脱离
一、主动土压力计算 根据土的强度理论（第四章），当土体中某点处于极限平衡状态时，大、小主应力 和 应 满足以下关系式： 粘性土： （4-6） （4-7） 无粘性土： （4-8） （4-9） 当墙背竖直光滑、填土面水平、挡土墙偏离土体位移时，墙背任一深度 z 处竖向应力 为大 主应力 ， 为小主应力 ，故可得朗金主动土压力强度 为： 粘性土： （5-4） 无粘性土： （5-5） 式中 —沿深度方向的主动土压力分布强度（KPa）； —主动土压力系数， ； —填土的粘聚力（KPa）。 由式可知，无粘性土的主动土压力强度与 z 成正比，沿墙高的压力分布为三角形（图 5-b）， 如取纵向单位墙长计算，则主动土压力为： 且 通过三角形形心，即作用在离墙底 处。 粘性土的土压力强度由两部分组成。一部分是由土的自重引起的土压力 ；另一部 分是由粘聚力 引起的土压力 ，但这部分侧压为负值。这两部分土压力叠加的结果 如图 5-3 所示，图中 ade 部分为负侧压力。由于墙面光滑，土对墙面产生的拉力将使土脱离
墙体,故在计算土压力时,该部分应略去不计。因此粘性土的土压力实际上仅是abc部分。 点离填土面的深度20称为临界深度。在填土面无荷载的条件下,可令式20深处按式计算的 故临界深度: 若取单位墙长计算,则主动土压力为: Ea=万(/-20)(Yhka2 xa-2ch kat (5-8) 主动土压力Ea通过三角形压力分布图abc的形心,即作用在离墙底(-z0)13处 (有阴线的三角形)形心处。方向垂直于墙背(图5-3)。 Ea C 无粘性土
墙体，故在计算土压力时，该部分应略去不计。因此粘性土的土压力实际上仅是 abc 部分。 点离填土面的深度 称为临界深度。在填土面无荷载的条件下，可令式 深处按式计算的 为零，即: 故临界深度： （5-7） 若取单位墙长计算，则主动土压力为： （5-8） 主动土压力 通过三角形压力分布图 abc 的形心，即作用在离墙底 处。 （有阴线的三角形）形心处。方向垂直于墙背（图 5-3）。 ┮ a 无粘性土 粘性土
二、被动土压力 挡土墙向后移动时,墙后填土受挤 E 瓜,土体被压缩而使σ,逐渐增加,达 极限平衡状态时为最大值。由极限平衡 45° 最大主皮力平面 条件可知a::24+1+2m (c=0) c*0) 45+:此时1=,为最大主应力 图53朗肯主土压力强度分布图 ,>为最小主应力,故 0,=01=2an1|45+1+2ca145 ps0,p=tan(45°+ fn=2zk 十2C p (5-8) 式中σ P一被动土压力强度(kPa),为被动土压力沿墙高的应力分布; 人 p一被动土压力系数。 被动土压力合力为土压力强度分布图面积,其计算式: 无黏性土: 黏性土 nh K+2ch (5-10) 合力作用点位置分别在土压力强度分布图有阴影线的三角形及梯形面积形 心处。力向垂直于墙背(图54)
（5-8） 式中 —被动土压力强度(kPa)，为被动土压力沿墙高的应力分布； —被动土压力系数。 被动土压力合力为土压力强度分布图面积，其计算式： 无黏性土： （5-9） 黏性土： （5-10） 合力作用点位置分别在土压力强度分布图有阴影线的三角形及梯形面积形 心处。力向垂直于墙背(图 5-4)
最小主应力平面 图5-4朗肯被动土压力强度分布图 【例5有一挡土墙高5m,墙背垂直光滑。墙后填土面水平,填土为黏性土,黏 聚力c=10kPa,重度y=17.2kN/m3,内摩擦角g=20°,试求主动土压力,并绘出主动土 压力强度分布图。 【解】先求主动土压力系数 K,=tan?(450 2x10 √R。1.2 =1.66时,n=0 图55例题5附图 当z=5m时 2zK4-2 17.2×5×0.49-2x10×√0.49=28.14k 主动士压力为a。图形分布面积 28.14×(5-1.66)=47l 方向垂直于墙背,作用点在距墙脚316=1m处(图55
图 5-4 朗肯被动土压力强度分布图
习题:5-2某挡土墙符合朗肯土压力条件,H=10m,C=18Kpa,中=15° =10KNm3,求静止土压力E、主动土压力Ea和被动主动土压力Ep大小及作 用方向 第四节库伦土压力理论 库伦土压力理论( Coulomb,173)是根据墙后滑动楔体的静力平衡条件建立 的,并作了如下假定 (1)挡土墙是刚性的,墙后填土为无黏性土(c=0) (2)滑动楔体为刚体 (3)楔体沿着墙背及一个通过墙踵的平面滑动。 库仑士压力理论适用于砂土或碎石填料(c=0,4≠0)的挡土墙计算,其可考虑墙 背倾斜、填土面倾斜(β角)以及墙面与填土之间的摩擦(δ角)等各种因素的影响。分析 时,一般沿墙纵长方向取lm墙长考虑。 、主动土压力计算 如图5-6,设挡土墙高为h,墙后填土为无黏性土(c=0),填土表面与水平面 的夹角为P:墙背材料与填土的摩擦角为6;以土楔体ABC为脱离体(图563), 其重力为G,AB面上有正压力及向上的摩擦力所引起的合力(在法线以下);AC 面上有正压力及向上的摩擦力所引起的合力R(在法线以下)。土楔体ABC在重 力G、破裂面上反力R、墙背反力E三个力的作用下处于静力平衡状态(图5-6b 由力三角形正弦定律 E=G sin(6+a-9-) (5-11) 卩R 日 +四+b R (d) 图5-6库仑主动土压力计算图 (a)滑动楔体;(b)力三角形;(c)合力作用点;(d)压强分布
习题：5-2 某挡土墙符合朗肯土压力条件，H=10m，C=18Kpa，φ=15°， γ=10KN/m3，求静止土压力 E0、主动土压力 Ea 和被动主动土压力 Ep 大小及作 用方向。 第四节 库伦土压力理论 库伦土压力理论(Coulomb，1773)是根据墙后滑动楔体的静力平衡条件建立 的，并作了如下假定； (1)挡土墙是刚性的，墙后填土为无黏性土（c = 0）； (2)滑动楔体为刚体； (3)楔体沿着墙背及一个通过墙踵的平面滑动。 库仑土压力理论适用于砂土或碎石填料（ ）的挡土墙计算，其可考虑墙 背倾斜、填土面倾斜（ 角）以及墙面与填土之间的摩擦（ 角）等各种因素的影响。分析 时，一般沿墙纵长方向取 1m 墙长考虑。 一、主动土压力计算 如图 5-6，设挡土墙高为 h，墙后填土为无黏性土(c = 0)，填土表面与水平面 的夹角为 ；墙背材料与填土的摩擦角为 ；以土楔体 ABC 为脱离体(图 5-6a)， 其重力为 G，AB 面上有正压力及向上的摩擦力所引起的合力(在法线以下)；AC 面上有正压力及向上的摩擦力所引起的合力 R(在法线以下)。土楔体 ABC 在重 力 G、破裂面上反力 R、墙背反力 E 三个力的作用下处于静力平衡状态(图 5-6b)。 由力三角形正弦定律： （5-11） 图 5-6 库仑主动土压力计算图 (a)滑动楔体；(b)力三角形；(c)合力作用点；(d)压强分布