污水厂设计计算书 第一章污水处理构筑物设计计算 泵前中格栅 1.设计参数 设计流量Q=2.6×10m/d=301L/s 栅前流速v=0.7m/s,过栅流速v=0.9m/s 栅条宽度s=0.01m,格栅间隙e=20m 栅前部分长度0.5m,格栅倾角α=60° 单位栅渣量ω=0.05m3栅渣/10m3污水 2.设计计算 (1)确定格栅前水深,根据最优水力断面公式Q1 B y 计算得:栅前槽宽 8=2g2×0301≠094m,则栅前水深h=219=047m 0.7 (2)栅条间隙数n=gsma0301sm6°=346(取n=36) 0.02×047×0.9 (3)栅槽有效宽度B=s(n-1)+en=0.01(36-1)+0.02×36=1.07m (4)进水渠道渐宽部分长度L1= B-B1107-0.94 0.23m 2tana12tan20° (其中a1为进水渠展开角) (5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2=2=012m (6)过栅水头损失(h) 因栅条边为矩形截面,取k=3,则 0.01 0.92 h1=kh=kE2sina=3×242 022×981Sn60°=0.103m 其中ε=B(s/e) ho:计算水头损失
污水厂设计计算书 第一章 污水处理构筑物设计计算 一、泵前中格栅 1．设计参数： 设计流量 Q=2.6×104 m 3 /d=301L/s 栅前流速 v1=0.7m/s，过栅流速 v2=0.9m/s 栅条宽度 s=0.01m，格栅间隙 e=20mm 栅前部分长度 0.5m，格栅倾角α=60° 单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/103 m 3污水 2．设计计算 （1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式 2 1 2 1 1 B v Q = 计算得:栅前槽宽 m v Q B 0.94 0.7 2 2 0.301 1 1 1 = = ，则栅前水深 m B h 0.47 2 0.94 2 1 = = = （2）栅条间隙数 34.6 0.02 0.47 0.9 sin 0.301 sin 60 2 1 = = = ehv Q n (取 n=36) （3）栅槽有效宽度 B=s（n-1）+en=0.01（36-1）+0.02×36=1.07m （4）进水渠道渐宽部分长度 m B B L 0.23 2tan 20 1.07 0.94 2tan 1 1 1 = − = − = （其中α1为进水渠展开角） （5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 m L L 0.12 2 1 2 = = （6）过栅水头损失（h1） 因 栅 条 边 为 矩 形 截 面 ， 取 k=3 ， 则 m g v h k h k sin 60 0.103 2 9.81 0.9 ) 0.02 0.01 sin 3 2.42 ( 2 2 3 4 2 1 0 = = = = 其中ε=β（s/e） 4/3 h0：计算水头损失
k:系数,格栅受污物堵塞后,水头损失增加倍数,取k=3 e:阻力系数,与栅条断面形状有关,当为矩形断面时B=2.42 (⑦)栅后槽总高度(H) 取栅前渠道超高h2=0.3m,则栅前槽总高度H=h+h2=0.47+0.3=0.77m 栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.47+0.103+0.3=0.87 (8)格栅总长度L=L+L2+0.5+1.0+0.77/tana =0.23+0.12+0.5+1.0+0.77/tan60° =2.29m (9)每日栅渣量ω=Q平均日ω1= 26×104 ×103×005 =0.87m/d>0.2m/ 所以宜采用机械格栅清渣 (10)计算草图如下: 栅条 工作平台 图1中格栅计算草图 二、污水提升泵房 1设计参数 设计流量:Q=30L/s,泵房工程结构按远期流量设计 2泵房设计计算
k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取 k=3 ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42 （7）栅后槽总高度（H） 取栅前渠道超高 h2=0.3m，则栅前槽总高度 H1=h+h2=0.47+0.3=0.77m 栅后槽总高度 H=h+h1+h2=0.47+0.103+0.3=0.87 （8）格栅总长度 L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα =0.23+0.12+0.5+1.0+0.77/tan60° =2.29m （9）每日栅渣量ω=Q 平均日ω1= 10 0.05 1.5 2.6 10 3 4 =0.87m3 /d>0.2m3 /d 所以宜采用机械格栅清渣 （10）计算草图如下： α1 进 水 栅条 工作平台 α 图1 中格栅计算草图 α 二、污水提升泵房 1.设计参数 设计流量：Q=301L/s，泵房工程结构按远期流量设计 2.泵房设计计算
采用氧化沟工艺方案,污水处理系统简单,对于新建污水处理厂,工艺管线 可以充分优化,故污水只考虑一次提升。污水经提升后入平流沉砂池,然后自流 通过厌氧池、氧化沟、二沉池及接触池,最后由出水管道排入神仙沟。 各构筑物的水面标高和池底埋深见第三章的高程计算 污水提升前水位-5.23m(既泵站吸水池最底水位),提升后水位365m(即细 格栅前水面标高)。 所以,提升净扬程Z=365-(-5,23)=8.88m 水泵水头损失取2m 从而需水泵扬程H=Z+h=10.88m 再根据设计流量30lL/s=1084m/h,采用2台MF系列污水泵,单台提升流量 542m3/s。采用ME系列污水泵(8MF-13B)3台,二用一备。该泵提升流量540 560m3/h,扬程119m,转速970r/min,功率30kW。 占地面积为n52=7854m2,即为圆形泵房D=10m高12m,泵房为半地下式 地下埋深7m,水泵为自灌式 计算草图如下: 中格栅 进水总管日 水池最盘 底水位 图2污水提升泵房计算草图 三、泵后细格栅 1.设计参数 设计流量Q=2.6×10m/d=301L/ 栅前流速v=0.7m/s,过栅流速v2=0.9m/s
采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线 可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入平流沉砂池，然后自流 通过厌氧池、氧化沟、二沉池及接触池，最后由出水管道排入神仙沟。 各构筑物的水面标高和池底埋深见第三章的高程计算。 污水提升前水位-5.23m（既泵站吸水池最底水位）,提升后水位 3.65m（即细 格栅前水面标高）。 所以，提升净扬程 Z=3.65-（-5.23）=8.88m 水泵水头损失取 2m 从而需水泵扬程 H=Z+h=10.88m 再根据设计流量 301L/s=1084m3 /h，采用 2 台 MF 系列污水泵，单台提升流量 542m3 /s。采用 ME 系列污水泵（8MF-13B）3 台，二用一备。该泵提升流量 540～ 560m3 /h，扬程 11.9m，转速 970r/min，功率 30kW。 占地面积为 π5 2＝78.54m2，即为圆形泵房 D＝10m,高 12m,泵房为半地下式， 地下埋深 7m，水泵为自灌式。 计算草图如下： 进水总管 中格栅 吸水池最 底水位 图2 污水提升泵房计算草图 ±0.00 三、泵后细格栅 1．设计参数： 设计流量 Q=2.6×104 m 3 /d=301L/s 栅前流速 v1=0.7m/s，过栅流速 v2=0.9m/s
栅条宽度s=0.01m,格栅间隙e=10mm 栅前部分长度0.5m,格栅倾角α=60° 单位栅渣量ω=0.10m3栅渣/10m2污水 2.设计计算 (1)确定格栅前水深,根据最优水力断面公式B≈B21计算得栅前槽宽 2Q|2×030 BVn07094m,则栅前水深h=7=2=047m (2)栅条间隙数n=9Nsma0301smn6=682(取n=70) 0.01×047×0.9 设计两组格栅,每组格栅间隙数n=35条 (3)栅槽有效宽度B=s(n-1)+en=0.01(35-1)+0.01×35=0.69m 所以总槽宽为0.69×2+0.2=1.58m(考虑中间隔墙厚0.2m) (4)进水渠道渐宽部分长度L= B-B11.58-0.94 0.88 (其中a为进水渠展开角) (5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度2=2=04m (6)过栅水头损失(h) 因栅条边为矩形截面,取k=3,则 0.9 h=h= ke--sin a=3×242 sn60°=0.26m 0.012×981 其中ε=β(s/e) h:计算水头损失 k:系数,格栅受污物堵塞后,水头损失增加倍数,取k=3 e:阻力系数,与栅条断面形状有关,当为矩形断面时B=2.42 (⑦)栅后槽总高度(H) 取栅前渠道超高h2=0.3m,则栅前槽总高度H=h+h=0.47+0.3=0.7m 栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.47+0.26+0.3=1.03
栅条宽度 s=0.01m，格栅间隙 e=10mm 栅前部分长度 0.5m，格栅倾角α=60° 单位栅渣量ω1=0.10m3栅渣/103 m 3污水 2．设计计算 （1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式 2 1 2 1 1 B v Q = 计算得栅前槽宽 m v Q B 0.94 0.7 2 2 0.301 1 1 1 = = ，则栅前水深 m B h 0.47 2 0.94 2 1 1 = = = （2）栅条间隙数 68.2 0.01 0.47 0.9 sin 0.301 sin 60 2 1 = = = ehv Q n （取 n=70） 设计两组格栅，每组格栅间隙数 n=35 条 （3）栅槽有效宽度 B2=s（n-1）+en=0.01（35-1）+0.01×35=0.69m 所以总槽宽为 0.69×2+0.2＝1.58m（考虑中间隔墙厚 0.2m） （4）进水渠道渐宽部分长度 m B B L 0.88 2tan 20 1.58 0.94 2tan 1 1 1 = − = − = （其中α1为进水渠展开角） （5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 m L L 0.44 2 1 2 = = （6）过栅水头损失（h1） 因栅条边为矩形截面，取 k=3，则 m g v h k h k sin 60 0.26 2 9.81 0.9 ) 0.01 0.01 sin 3 2.42 ( 2 2 3 4 2 1 0 = = = = 其中ε=β（s/e）4/3 h0：计算水头损失 k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取 k=3 ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42 （7）栅后槽总高度（H） 取栅前渠道超高 h2=0.3m，则栅前槽总高度 H1=h+h2=0.47+0.3=0.77m 栅后槽总高度 H=h+h1+h2=0.47+0.26+0.3=1.03
(8)格栅总长度L=L+L2+0.5+1.0+0.77/tana =0.88+0.44+0.5+1.0+0.77/tan60°=3.26m (9)每日栅渣量ω=Q平均日ω= 26×104 ×103×0.1 1.5 m/d>0.2m/d 所以宜采用机械格栅清渣 (10)计算草图如下: 工作平台 细格栅计算草图 四、沉砂池 采用平流式沉砂池 1.设计参数 设计流量:Q=301L/s(按2010年算,设计1组,分为2格) 设计流速:v=0.25m/s 水力停留时间:t=30s 2.设计计算 (1)沉砂池长度: L=vt=0.25×30=75m (2)水流断面积: A=Q/=0.301/025=1.204
（8）格栅总长度 L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα =0.88+0.44+0.5+1.0+0.77/tan60°=3.26m （9）每日栅渣量ω=Q 平均日ω1= 10 0.1 1.5 2.6 10 3 4 =1.73m 3 /d>0.2m3 /d 所以宜采用机械格栅清渣 （10）计算草图如下： α 图3 细格栅计算草图 α 栅条 工作平台 进 水 四、沉砂池 采用平流式沉砂池 1. 设计参数 设计流量：Q=301L/s（按 2010 年算，设计 1 组，分为 2 格） 设计流速：v=0.25m/s 水力停留时间：t=30s 2. 设计计算 （1）沉砂池长度： L=vt=0.25×30=7.5m （2）水流断面积： A=Q/v=0.301/0.25=1.204m2
(3)池总宽度 设计n=2格,每格宽取b=1.2m>0.6m,池总宽B=2b=24m (4)有效水深: h2=A/B=1.20424=0.5m(介于0.25~1m之间) (5)贮泥区所需容积:设计T=2d,即考虑排泥间隔天数为2天,则每个沉砂斗 容积 1=Q1X=13×10×2x3 =0.26m 2K1052×1.5×105 (每格沉砂池设两个沉砂斗,两格共有四个沉砂斗) 其中X1:城市污水沉砂量3m3/05m3, K:污水流量总变化系数1.5 (6)沉砂斗各部分尺寸及容积: 设计斗底宽a1=0.5m,斗壁与水平面的倾角为60°,斗高h=0.5m 则沉砂斗上口宽 2×0.5 十a1= +0.5=1 n60° 沉砂斗容积 (2a2+2a1+2a13)=03(2×112+2×11×05+2×05)=034m (略大于V1=026m3,符合要求) (7)沉砂池高度:采用重力排砂,设计池底坡度为0.06,坡向沉砂斗长度为 L-2a7.5-2×1.1 =265m 2 则沉泥区高度为 h=hd+006L2=0.5+0.06×265=0659m 池总高度H:设超高h=03m, H=h+h2+h3=0.3+0.5+066=146m (8)进水渐宽部分长度 B-2B124-2×0.94 L1 143m tan20° tan20°
（3）池总宽度： 设计 n=2 格，每格宽取 b=1.2m>0.6m，池总宽 B=2b=2.4m （4）有效水深： h2=A/B=1.204/2.4=0.5m （介于 0.25～1m 之间） （5）贮泥区所需容积：设计 T=2d，即考虑排泥间隔天数为 2 天，则每个沉砂斗 容积 3 5 4 5 1 1 1 0.26 2 1.5 10 1.3 10 2 3 2 10 m K Q TX V = = = （每格沉砂池设两个沉砂斗，两格共有四个沉砂斗） 其中 X1：城市污水沉砂量 3m3 /105m3， K：污水流量总变化系数 1.5 （6）沉砂斗各部分尺寸及容积： 设计斗底宽 a1=0.5m，斗壁与水平面的倾角为 60°，斗高 hd=0.5m， 则沉砂斗上口宽： a m h a d 0.5 1.1 tan 60 2 0.5 tan 60 2 1 + = + = = 沉砂斗容积： 2 2 2 3 1 1 2 (2 1.1 2 1.1 0.5 2 0.5 ) 0.34 6 0.5 (2 2 2 ) 6 a aa a m h V d = + + = + + = （略大于 V1=0.26m3，符合要求） （7）沉砂池高度：采用重力排砂，设计池底坡度为 0.06，坡向沉砂斗长度为 m L a L 2.65 2 7.5 2 1.1 2 2 2 = − = − = 则沉泥区高度为 h3=hd+0.06L2 =0.5+0.06×2.65=0.659m 池总高度 H ：设超高 h1=0.3m， H=h1+h2+h3=0.3+0.5+0.66=1.46m （8）进水渐宽部分长度: m B B L 1.43 tan 20 2.4 2 0.94 tan 20 2 1 1 = − = − =
(9)出水渐窄部分长度 L3=L1=143m (10)校核最小流量时的流速: 最小流量即平均日流量 Q平均日=Q/K=301/1.5=200.7L/s 则vmm=Q平均日A=02007/1204=0.17>0.15m/s,符合要求 (11)计算草图如下: 进水 3H上 出水 图4平流式沉砂池计算草图 五、厌氧池 1设计参数 设计流量:2010年最大日平均时流量为Q=QKh=301/1.3=231.5L/s,每座设 计流量为Q1′=115.8L/s,分2座 水力停留时间:T=25h 污泥浓度:X=3000mg/L 污泥回流液浓度:X=10000ngL 考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元,总的水力停留时间超过15h,所以 设计水量按最大日平均时考虑。 2设计计算 (1)厌氧池容积 V=Q1T=1158×10-3×2.5×3600=1042m3
（9）出水渐窄部分长度: L3=L1=1.43m （10）校核最小流量时的流速： 最小流量即平均日流量 Q 平均日=Q/K=301/1.5=200.7L/s 则 vmin=Q 平均日/A=0.2007/1.204=0.17>0.15m/s，符合要求 （11）计算草图如下： 进水 图4 平流式沉砂池计算草图 出水 五、厌氧池 1.设计参数 设计流量：2010 年最大日平均时流量为 Q′=Q/Kh=301/1.3=231.5L/s，每座设 计流量为 Q1′=115.8L/s，分 2 座 水力停留时间：T=2.5h 污泥浓度：X=3000mg/L 污泥回流液浓度：Xr=10000mg/L 考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过 15h，所以 设计水量按最大日平均时考虑。 2.设计计算 （1）厌氧池容积： V= Q1′T=115.8×10-3×2.5×3600=1042m3
(2)厌氧池尺寸:水深取为h=4.0m 则厌氧池面积: A=Vh=1042/4=261m2 厌氧池直径 Ds14A4×261 314182m(取D=19m) 考虑03m的超高,故池总高为H=h+0.3=4+0.3=4.3m。 (3)污泥回流量计算: 1)回流比计算 R=X/(XrX)=3/(10-3)=043 2)污泥回流量 QR=RQ1=043×116=49.79L/s=4302md 六、氧化沟 1设计参数 拟用卡罗塞( Carrousel)氧化沟,去除BODs与COD之外,还具备硝化和 一定的脱氮除磷作用,使出水NH3N低于排放标准。氧化沟按2010年设计分2 座,按最大日平均时流量设计,每座氧化沟设计流量为 2.6×10 2×1.3=1000m)d=15.8L/s。 总污泥龄:20d MLSS=3600mg/L MLVSS/MLSS=0.75 J MLSS=2700 曝气池:DO=2mgL NOD=46mgO2/ mgNH3-N氧化,可利用氧26mgO2NO3N还原 a=0.9β=0.98 其他参数:a=06 evSs/ kgbods b=007d 脱氮速率:qd=0.0312kgNO3-N/ kgMLvss.d K1=023d-1Ko2=1.3mg/ 剩余碱度100mg(保持PH≌72) 所需碱度71mg碱度mgNH3N氧化;产生碱度3.0mg碱度/mgNO3N还原
（2）厌氧池尺寸：水深取为 h=4.0m。 则厌氧池面积： A=V/h=1042/4=261m2 厌氧池直径： 18.2 3.14 4 4 261 = = = A D m （取 D=19m） 考虑 0.3m 的超高，故池总高为 H=h+0.3=4+0.3=4.3m。 （3）污泥回流量计算： 1）回流比计算 R =X/（Xr-X）=3/（10-3）=0.43 2）污泥回流量 QR =RQ1′=0.43×116=49.79L/s=4302m3 /d 六、氧化沟 1.设计参数 拟用卡罗塞（Carrousel）氧化沟，去除 BOD5 与 COD 之外，还具备硝化和 一定的脱氮除磷作用，使出水 NH3-N 低于排放标准。氧化沟按 2010 年设计分 2 座，按最大日平均时流量设计，每座氧化沟设计流量为 Q1′＝ 2 1.3 2.6 104 =10000m3 /d=115.8L/s。 总污泥龄：20d MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75 则 MLSS=2700 曝气池：DO＝2mg/L NOD=4.6mgO2/mgNH3-N 氧化，可利用氧 2.6mgO2/NO3—N 还原 α＝0.9 β＝0.98 其他参数：a=0.6kgVSS/kgBOD5 b=0.07d-1 脱氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·d K1=0.23d -1 Ko2=1.3mg/L 剩余碱度 100mg/L(保持 PH≥7.2): 所需碱度 7.1mg 碱度/mgNH3-N 氧化；产生碱度 3.0mg 碱度/mgNO3-N 还原
硝化安全系数:25 脱硝温度修正系数:1.08 2设计计算 (1)碱度平衡计算 1)设计的出水BOD为20mg几L,则出水中溶解性BOD2=20-07×20×1 42×(1-e0235)=64mg/L 2)采用污泥龄20d,则日产泥量为 aS,0.6×10000×(190-64) =550.8kg/d 1+btn1000×(1+0.05×20) 设其中有124%为氮,近似等于TKN中用于合成部分为: 0.124×5508=6830kg/d 即:TKN中有 68.30×1000 10000 =683mg/L用于合成 需用于氧化的NH3N=34683-2=25.7mgL 需用于还原的NO3N=2517-11=1417mg/L 3)碱度平衡计算 已知产生0.lmgL碱度除去1 mg bods,且设进水中碱度为250mg/ L,剩余碱度=250-7.1×25.17+30×14.17+0.1×(190-64)=132.16mg/L 计算所得剩余碱度以CaCO3计,此值可使PH≥7.2mg/ (2)硝化区容积计算 硝化速率为 ,=40N+10+Ka+O2 N 479 2+10xs13+2 =0.204d 故泥龄:tn= ,0.204=49d 采用安全系数为25,故设计污泥龄为:2.5×49=12.5d 原假定污泥龄为20d,则硝化速率为:
硝化安全系数：2.5 脱硝温度修正系数：1.08 2.设计计算 （1）碱度平衡计算： 1）设计的出水 BOD5 为 20 mg/L，则出水中溶解性 BOD5＝20-0.7×20×1. 42×（1－e -0.23×5）=6.4 mg/L 2）采用污泥龄 20d，则日产泥量为： 550.8 1000 (1 0.05 20) 0.6 10000 (190 6.4) 1 = + − = + m r bt aQS kg/d 设其中有 12.4％为氮，近似等于 TKN 中用于合成部分为： 0.124 550.8=68.30 kg/d 即：TKN 中有 6.83 10000 68.30 1000 = mg/L 用于合成。 需用于氧化的 NH3-N =34-6.83-2=25.17 mg/L 需用于还原的 NO3-N =25.17-11=14.17 mg/L 3）碱度平衡计算 已知产生 0.1mg/L 碱度 /除去 1mg BOD5，且设进水中碱度为 250mg/ L，剩余碱度=250-7.1×25.17+3.0×14.17+0.1×（190－6.4）=132.16 mg/L 计算所得剩余碱度以 CaCO3 计，此值可使 PH≥7.2 mg/L （2）硝化区容积计算： 硝化速率为 ( ) + + = − − 2 2 0.05 1.158 0.098 15 2 10 0.47 K O O N N e O T T n ( ) + + = − − 1.3 2 2 2 10 2 0.47 0.05 15 1.158 0.098 15 15 e =0.204 d -1 故泥龄： 4.9 0.204 1 1 = = = n w t d 采用安全系数为 2.5，故设计污泥龄为：2.5 4.9=12.5d 原假定污泥龄为 20d，则硝化速率为：
0.05d 20 单位基质利用率: 4≈An+b005+0.05 0.167 kg BOD /kgMLVSSd 0.6 MLVSS=f×MLSS=0.75×3600=2700mg/ 所需的MⅤSs总量=(0-64)×1001099kg 0.167×1000 硝化容积:p=1099 94 ×1000=40719m3 2700 水力停留时间:t 40719 24=98h 10000 (3)反硝化区容积 12℃时,反硝化速率为: qm=0.03()+002 190 003×( 3600 =0.017kg NO3-N/kg MLVSS. d 还原NO3N的总量 14.17 1000×10000=141.7kgd 脱氮所需 MLVSS==1417=8353kg 0.019 场s、270×1000=30871m3 脱氮所需池容:V 8335.3 水力停留时间: 7784 24=74h 000 (4)氧化沟的总容积 总水力停留时间: t=tn+l=9.8+74=17.2h 总容积: V=Vn+Vn=40719+30871=7159m3 )氧化沟的尺寸:
0.05 20 1 n = = d -1 单位基质利用率： 0.167 0.6 0.05 0.05 = + = + = a b u n kg BOD5 /kgMLVSS.d MLVSS=f×MLSS=0.75 3600=2700 mg/L 所需的 MLVSS 总量= 10994k g 0.167 1000 (190 6.4) 10000 = − 硝化容积： 1000 4071.9 2700 10994 Vn = = m3 水力停留时间： 24 9.8 10000 4071.9 t n = = h （3）反硝化区容积： 12℃时，反硝化速率为： ( 20) 0.03( ) 0.029 − = + T dn M F q (12 20) ) 0.029 1.08 24 16 3600 190 0.03 ( − + = =0.017kgNO3-N/kgMLVSS.d 还原 NO3-N 的总量= 10000 141.7 1000 14.17 = kg/d 脱氮所需 MLVSS= 8335.3 0.019 141.7 = kg 脱氮所需池容： 1000 3087.1 2700 8335.3 Vdn = = m3 水力停留时间： 24 7.4 1000 2778.4 t dn = = h （4）氧化沟的总容积： 总水力停留时间： t = t n + t dn = 9.8 + 7.4 =17.2 h 总容积： V =Vn +Vdn = 4071.9 + 3087.1 = 7159 m3 （5）氧化沟的尺寸：