美国LRFD钢结构规范介绍(V) 刘玉姝(编译) 弟 (同济大学) 摘要本文介绍了美国建筑钢结构设计规范LRFD( Load and Resistance Factor Design Specification for Structural Steel Buildings)第十章及第十一章的主要内容,包括:连接、节点和紧件以及受集中荷 载作用的构件的强度设计 关键词LRFD;连接;节点;紧固件:集中力 10.36抗拉设计承载力和抗剪设计承载力 为dFAb 单个高强螺栓(包括螺纹部分)的抗拉(或抗剪)设 其中, φ——抗力分项系数,对于标准孔、放大孔、短槽 计承载力为φFnA 孔及外力作用线与槽孔长边垂直的长槽孔 其中 φ=1.0:对于外力作用线与槽孔长边平行的 d——抗力分项系数,按表1032采用 长槽孔@-0.85 名义抗拉强度F,或名义抗剪强度F,见 F——名义抗滑移强度列,见表10.3.6,ksi 表10.3.2,k 高强螺栓的抗剪设计承载力应不小于使用荷载作 A——螺栓或有螺纹部分的名义面积(对镦粗杆, 用下螺栓所受的剪力。在进行正常使用荷载效应组合 见表10.3.2脚注c,in2) 时,若有风荷载参与组合,则高强螺栓因恒载、活载、 高强螺栓所受的拉力应取设计荷载与因连接变形 风荷载组合作用所受的总剪力,应乘以折减系数0.75 产生的撬力作用而导致的拉力二者之和。 表10.36中给出的F,的值是根据A级接触面计算 10.37承压型连接在拉力和剪力共同作用下的的(抗滑移系数为0.33),A级接触面应清除轧屑,或 计算 鼓风吹净后涂以A级涂料。当接触面的处理采用其它 同时承受拉力和剪力的螺栓(或铆钉)的设计承载方法时,高强螺栓的抗滑移承载力应按结构连接研究 力为FAb式中o取0.75,名义抗拉强度F按表1035委员会(RCSC)的设计规范(LRFD)取值 计算。表中的f根据螺栓(或铆钉)所受的设计荷载计 当高强螺栓用于槽孔时,若间隙不人于1/4英寸, 算确定。且抗剪强度设计值φF按表1032计算)应不则可按标准孔进行抗滑移承载力计算 小于f 10.382摩擦型连接承载力极限状态验算 10.38摩擦型连接中的高强螺栓设计 对于摩擦型连接,各高强螺栓所受的设计荷载可51 摩擦型迕接中的高强螺栓抗剪设计应按10.3.8.1按比例进行分配。在进行承载力极限状态验算时,连 或10.38.2进行设计并按10.3.2和10.3.10进行承压验接的抗滑移承载力aR,应不小于其所受的设计荷载, 算。 10.381摩擦型连接正常使用极限状态验算 Rr =1. 13uTn, M (103-1) 摩擦型连接中的单个高强螺栓的抗剪设计承载力式中 2 01995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co, Lid. All rights reserved
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05 Tn—每个高强螺栓的最小预拉力,见表10.3.1,进行设计或按10392和10.3.8.2进行设计 节点中高强螺栓的数目 10.391摩擦型连接正常使用极限状态验算 ∽swg Ns—传力摩擦面数目 在正常使用荷载作用下,摩擦型连接中单个高强 H—摩擦面的抗滑移系数,对于A、B、C级摩螺栓承受拉力T时,螺栓的抗剪设计承载力应按 擦面按下列方法取值,对于其它摩擦面,可1038.1计算并乘以折减系数(1-TT)。式中,Tb为每 由试验确定 个高强螺栓的最小预拉力,按表10.3.1采用。 )对于A级摩擦面(清除轧屑、污锈后干净的轧 10.392摩擦型连接承载力极限状态验算 alg制表面,或鼓风吹净后涂以A级涂料的表面)u=033 当摩擦型连接承受螺栓轴线方向的设计拉力T 2)对于B级摩擦面(鼓风吹净后未涂漆的表面 时,接触面间的夹紧力将减小,连接的抗滑移承载力 c或鼓风吹净后涂以B级涂料的表面)μ=0.33 3)对于C级摩擦面(热浸镀锌且粗糙的表面) gRn,应乘以如下折减系数 1-7/(1.13TmN (10-3-2) 0407。 其中,QR按10.382计算,T为连接所受的设计拉 抗力分项系数,按下列方法取值。 力。 1)对于标准孔φ1.0; 2)对于放大孔和短槽孔￠=0.85 10.310螺栓孔处的承压承载力计算 3)对于垂直于荷载作用方向的长槽孔￠=0.70 螺栓孔处的承压承载力为R。式中,￠=0.75,Rn 4)对于平行于荷载作用方向的长槽孔=0.60。 为名义承压承载力 10.39摩擦型连接在拉力和剪力共同作用下的 承压型连接和摩擦型连接都应进行承压承载力验 算。摩擦型屮放大孔及平行于外力作用方向的短槽孔 计算 长槽孔的使用应符合10.32的规定。 摩擦型连接承受拉力时,应按10.3.9.1和10.3.8.1 表1032紧固件的设计强度 抗拉强度 承压型连接中 紧固件的类型 抗力分项系数p名义强度,ksi抗力分项系数名义强度,ksi 07螺栓 A325螺栓,不扣除剪切平面的螺纹 A325螺栓,扣除剪切平面的螺纹 A490螺栓,不扣除剪切平面的螺纹 A490蝶栓,扣除剪切平面的螺纹 有螺纹部分符合1.3的规定,螺纹 0.75 0.75 075Fu 0.40F 没有从剪切面扣除 有螺纹部分符合1.3的规定,螺纹 0.75Fl=1 0.50F. /acI 从剪切面扣除 A502,一级,预热铆钉 A502 级,预热铆钉 52 只受恒载作用 [b]考虑剪切面的螺纹 lc」镦粗杆有螺纹部分的名义抗拉强度AF,其中A为主螺纹横截面面积,且不小于未墩前的螺杆名义面积 dl对于承受拉伸疲劳荷载的A325和A490螺栓,见11.3 e」当承压型连接用于受拉构件的拼接时,若有一側的拼接长度大于50英寸,表中所列值应折减20% Introduction to Load and Resistance Factor Design Specification for Structural Steel Buildings(V) 2 01995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co, Lid. All rights reserved
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在本节中,下列符号定义如下: 对于其它螺栓孔 L—沿外力作用方向,构件边缘至标准孔中心或 Ra=(s-d/2)tF s 2.0dtF (10-3-2d) 与外力垂直的短槽孔、长槽孔中心的距离。 对于放大孔或与外力平行的短槽孔、长槽 表10.3.3螺栓孔名义尺寸 孔,L应增加C2,C2按表10.38采用 螺栓 S—沿外力作用方向的标准孔中心距。或与外力直径 儿口尺寸 垂直的短槽孔、长槽孔的中心距。对于放大 标准孔放大孔短槽孔 孔或与外力平行的短槽孔、长槽孔,S应增 (直径)(直径) (宽×长) 加C,C1按表10.3.7采用 1/29/165/8 9/16×11/16 9/16×1%第 螺栓直径 5811/1613/16 11/16×7/8 l1/16×1 最危险截面的最小抗拉强度,ksi; 3/413/1615/16 13/16×1 3/16×1 T—最危险截面的板厚,im,对于埋头螺栓或铆7815161%61516×1%1516×2%6期 钉,应减去1/2的埋头深度。 61%1%×1%61%6×2 当L2≥15,S≥3,且外力作用方向的螺栓数不21k4+164+516(410×(d+38)(16×(2560 表10.34最小容许边距(英寸) 1)标准孔,与外力垂直的短槽孔、长槽孔,摩擦 (标准孔中心至垂件边缘的距离) 型连接中的放大孔以及摩擦型连接中与外力铆钉或螺栓的 受剪边 在板、型钢和扁钢 平行的短槽孔、长槽孔的承压承载力计算 名下直径(英寸) 轧制边,气割边 ①当在设计中考虑了螺栓孔的周围的变形时 78 R=2.4dtF (10-3-1a) 178 ②当在设计中没有考虑螺栓孔的周围的变形时 1N4 Ih2 对于离边缘最近的螺栓孔 1 Rn=LtF.≤3.0dtF (10-3-1b) %%% 对于其它螺栓孔 Rn=(S-d/2)tF s3.dtf.(10-3-1c) 大个1 1%直径 1%×直径 2)垂直于外力方向的长槽孔的承压承载力计算 a]可使用更小的边距,但应根据10.310进行强度校核 r=2. dtf (10-3-1)b对于放大孔和槽孔,见表103.8 c]当孔口处的应力不超过构件最大设计强度的25%时, 当L<1.5d,或S<3d,或外力作用方向上仅有 本栏所列的边距可减小18英寸 个螺栓时 Id]当孔口位于梁端的连接角钢和受剪端板处时,最小边 1)标准孔,与外力垂直的短槽孔、长槽孔,摩擦 距可取为1英寸。 型连接中的放大孔以及摩擦型连接中与外力 平行的短槽孔、长槽孔的承压承载力计算:表10.35承压型连接紧固件预拉应力限值(F,ksi 对于单个螺栓孔,或当外力作用方向上的螺栓孔 不少于2个时,离边缘最近的螺栓孔 紧园件类型剪切面有螺纹剪切面无螺纹 Rn=LtF≤24dF (10-3-2a) A3O7螺栓 59-19≤45 对于其它螺栓孔 A325螺栓 117-19≤90117-1.5≤90 R,=(S-d/2)tF s 2.4dtF(10-3-2b A490螺栓 147-19≤113147-15f≤113 53 2)垂直于外力方向的长槽孔的承压承载力计算 螺线段长度大于11098F-19≤098F-15≤ 对于单个螺栓孔,或当外力作用方向上的螺栓孔直径的A49螺栓 0.75F 不少于2个时,离边缘最近的螺栓孔 502,一级铆钉 Rn=L2Fn≤20dF (10-3-2c) A502二级铆钉 78-18f≤60 美国LRFD钢结构规范介绍(V) 2 01995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co, Lid. All rights reserved
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gs6so苏s0 表1036摩擦型连接高强螺栓的名义抗剪强度10.5连接部件 螺栓类 名义抗剪强度(ksi) 本节规定适用于各连接部件的设计,如板、节点 标准孔「放大孔和短槽孔 长槽孔 板、角钢、隅撑及梁柱连接的板区等。 12 10.51偏心连接 各相交的轴心受力构件应尽量使其形心线交于同 a]对于一个摩擦面 点。否则,应考虑由于偏心而引起的弯曲应力及剪 10.3.11长螺栓杄螺栓 应力,另见10.1.8。 |对于A07螺栓,当螺栓杆长大于5倍直径时 1052受拉连接部件的设计强度 r丶根据提供的设计强度指标计算的螺栓数量,应在螺栓 采用焊接、或螺栓连接或铆钉连接的连接部件(如 杆长每增加1/165英寸时,数量增加1%。 拼接板、节点板等)承受静拉力时,其设计强度φRn s104断裂设计强度 应取根据屈服极限状态,连接部件的断裂极限状态 块剪切断裂极限状态计算的较小值。 104.1抗剪断裂强度 a)受拉屈服极限状态: 在进行连接断裂极限状态验算时,剪切破坏路径 中各连接组件的抗剪设计强度为中Rn,中=075 Rn=AFy (105-1) R,=0.6FA (104-1) b)受拉断裂极限状态: 式中,An为抗剪净截面面积,in2 φ=0.75 =AgFa (10-5-2) 1042抗拉断裂强度 式中,An为净截面面积,且不大于085A 在进行连接断裂极限状态验算时,拉伸破坏路径 c)块剪切断裂极限状态:见10.4.3。 中各连接组件的抗剪设计强度为φRnφ=0.75 R,=O6F. Ant 42) 10521其它连接部件的设计强度 式中,Aa为抗拉净截面面积,in 对于其它连接部件,应确保根据应鬥极限状态确 定的设计强度φRn不小于要求的强度。式中,Rn为和 043块剪切断裂强度 截面形状及作用于连接部件上的荷载类型相应的名义 在块剪切极限状态中,块剪切断裂强度由破坏路强度 径上的抗剪强度总和与垂直组件上的抗拉强度的总和 对于连接部件的受剪屈服极限状态 确定,发生块剪切断裂破坏的有:梁端上翼缘连接压 φ=0.90 顶,受拉构件及其连接板。采用净截面极限断裂强度 R,=0.60A,Fy (105-3) 来计算组件的抗力时,应根据垂直组件的毛截面屈服 若连接部件受压,应作相应的极限状态分析 线进行计算。块剪切断裂强度φRn应根据下列方法计 10.6垫板 a)当FAn≥0.6FA 中R=小[0.6FAg+FAnd (104-3a) 在焊接结构中,当垫板厚度大于或等于1/4英寸 b)当0.6FAn>FAn 时,垫板应伸出拼接板边缘并与其相焊,且该部分焊 54 中R=06FAm+FAg (10-43b)缝承载力应不小于作用于垫板接触面的拼接板荷载。 式中,中=0.75 拼接板与垫板间的焊缝应足够传递拼接板荷载且应 A 受剪毛截面面积,in2 足够长以避免焊趾处的垫板过载。当垫板厚度小于1/44 Ax受拉毛截面面积,in2 英寸时,垫板应与拼接板外缘齐平,其焊缝长度为拼 A 受剪净截面面积,in2 接长度加上垫板厚度。 A 受拉净截面面积,in 当螺栓或铆钉连接中垫板的厚度大于1/4英寸时, Introduction to Load and Resistance Factor Design Specification for Structural Steel Buildings (V 2 01995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co, Lid. All rights reserved
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除摩擦型连接外,其它连接中的垫板应伸出拼接板,10.10锚栓及埋入深度 且外伸部分应有足够数量的螺栓或铆钉以确保构件的 组合截面处受力均匀。当垫板的厚度介于1/4英寸到 锚栓及埋入深度的设计应遵循美国混凝协会或 英寸时,若取螺栓的抗剪设计强度按04025的预应力混凝协会标准若采用14规定的荷载系数 系数折减,则垫板不必外伸。 和荷载组合时,由ACI规定的折减系数d的取值应根 据14.1及ACI规定的荷载系数比来确定。 10.7拼接接头 表1037间距增量值C1,英寸 板梁拼接采用坡口焊时,其拼接强度应不小于较 小截面的强度,采用其它拼接方式时,拼接接头强度紧固件的」放大孔垂直于力 名下直径 平行于力作用线 应不小于此处所受的外力。 作用线「短槽孔长槽孔 ≤78 10.8承压强度 180306%X。 3/1 1/4 支承面的承压强度为中R,式中中=0.75,Rn按 5/16 列方法进行计算 a]当槽孔的长度小于表10.35给出的最大允许值时,C1 a)对于铰接孔、钻孔以及装配用加劲肋的端部 可减去槽孔最大允许长度和实际长度的差值 R,=1 8F,Apb (10-8-1) 式中, 表10.38边距增量值C2,英寸 F指定最小屈服应力,ksi; Am伸出的支承面面积 紧固件 的名义放大孔 长轴垂至于边长轴平行 b)对于扩张辊轴和摇摆轴 直径 豆槽孔长槽孔叫 当d≤25英寸时 ≤78 Rn=1.2(Fy-13)d/20 (10-82) 3/4d 当d>25英寸时 1k1R3 3/16 Rn=60F-13)√d/20 (108-3) a]当槽孔的长度小于表10.35给出的最大允许值时,C2 式中, 可减去槽孔最大允许长度和实际长度的差值的一半。 d—直径,英寸; 支承的长度,英寸。 11集中荷载作用 10.9柱底座支承于混凝土 11.1受集中力作用的翼缘和腹板 对于将柱荷载和弯矩传递到基础和地基,应作出 11.1.1设计基础 合适的规定。在没有规范规定的情况下,混凝土上的 设计支承荷载可取为P 111.1~11.1.7规定适用于单或双集中力作用下的 计算。单集中力可为拉力或压力。双集中力为一个拉 当支承于全部混凝土表面时, P=0.85fA (1091)力,一个压力,作用于受荷构件的同一侧形成一力偶。 在翼缘承受集中拉力处,应按照111.2关于翼缘 当支承于部分混凝土表面时 局部受弯极限状态规定设置横向加劲肋,在主次梁的55 Pn=085fA√A2/A1 (1092)未构架端应按照11.1.8规定设置横向加劲肋。在腹板 式中,的=0.60 集中力作用处,应按照111.3-1..6关于腹板屈服 A与钢柱同心的混凝土支承面面积,in2 局部屈曲、侧移屈曲和受压屈曲极限状态规定,设置 Ax与荷载作用面同心且几何相似的混凝土最横向加劲肋或双板。腹板受剪时,应按照1117关于 大支承面积, A2/A1≤2 腹板受剪极限状态规定,设置双板或对角加劲肋 美国LRFD钢结构规范介绍(V) 2 01995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co, Lid. All rights reserved
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按照1..2-11.1.8规定设计的横向加劲肋和对角 当用来抵抗垂直于翼缘的压力时,横向加劲肋应 加劲肋也应符合1190的规定。按照113116规与受荷翼缘相焊以发挥加劲助连接部分的强度,当集 副定设计的双板也应符合110的规定 中压力作用于翼缘时,横向加劲肋应支承或焊于受荷 11.12翼缘局部受弯 翼缘以承担传给加劲肋的力。横向加劲肋与腹板间的 本节规定适用于单集中拉力作用和双集中力中的连接焊缝应有足够的强度,以将加劲肋中的不平衡力 三拉力部分 传到腹板,且应遵循11.1.9的规定 双板的设置规定见11.1.10 当翼缘的要求强度大于φRn时,在贯穿翼缘的集 中拉力作用中心附近,应设置一对高度不小于1/2腹 11.14腹板局部屈曲 板高度的横向加劲肋。φ=0.90 本节规定适用于单集中压力作用和双集中力的压 Rn=6252F (11-1-1)力作用部分 当腹板的要求强度大于φRn时,在集中压力作用 Fy翼缘的指定最小屈服应力,ksi; 处应设置一于或一对横向加劲肋,或一于双板,其高 r—受荷翼缘的厚度 度应不小于12的腹板高度。φ=0.75,Rn按义列方法 若作用在构件翼缘的荷载作用长度小于0.15b(b计算: 为构件翼缘宽度),则不必校核公式11-1 a)当集中压力作用处距构件端部大于或等于d2 当集中力作用处距构件端部小于10时,Rn应折时 减50% (11-1-4) 设置横向加劲肋时,横向加劲肋应与受荷翼缘相 Rn=1351+3(0 以发挥加劲肋焊接部分的强度,横向加劲肋与腹板 b)当集中压力作用处距构件端部小于d/2时 间的连接焊缝应有足够的强度,以将加劲肋中的不平当N/d≤0.2时 衡力传到腹板,且应遵循11.1.9的规定 Rn=6821+3()-)151 (11-1-5a 11.13腹板局部屈服 本节规定适用于单集中力作用和双集中力作用时当N/d>02时 的任一于力 Rn=682+(4-02 (11-1-5b) 当腹板在角焊缝焊脚处的要求强度大于φRn时 在集中拉力或压力处应设置一对高度不小于1/2腹板式(114)和(11-1-5)中 高度的横向加劲肋或双板。φ=1.0,Rn按义列方 d—构件的总高度,英寸 翼缘厚度,英寸 a)当集中力作用处距构件端部大于构件高度d时 设置横向加劲肋时,横向加劲肋应与受荷翼缘相 R=(5k+N)F (11-1-2)焊以发挥加劲肋焊接部分的强度,橫向加劲肋与腹板 b)当集中力作用处距构件端部小于或等于构件间的连接焊缝应有足够的强度,以将加劲肋中的不平 高度d时 衡力传到腹板,且应遵循11.1.9的规定。 R,=(2. 5k + N)Fwt (11-1-3) 双板的设置规定见11.1.10。 式(11-1-2和(11-1-3)中 11.15腹板侧向屈曲 56 Fw腹板的指定最小屈服应力,ksi 本节规定适用于单集中压力作用下的构件,且在 N—支承长度(对于梁端反力不小于k),in 集中力作用处,受压翼缘和受拉翼缘间的相对侧向位 从翼缘外表面到腹板角焊缝焊脚的距离, 移不受限制。 t。—腹板厚度,in 腹板的设计强度为中Rn,式中 中=0.85 当集中拉力垂直作用于翼缘时,横向加劲肋应焊 Rn按下列方法计算 到受荷翼缘以发挥加劲肋连接部分的强度 Introduction to Load and Resistance Factor Design Specification for Structural Steel Buildings (V) 2 01995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co, Lid. All rights reserved
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a)当受压翼缘的转动受到限制时 的集中压力作用处设置高度不小于腹板高度的单个横 对于 )()≤2.3 向加劲肋,或一对横向加劲肋,或一个双板。 式中, C 1+04)3 (11-16) (19 对于(-)(-)>23,腹板侧向屈曲极限状态不适 当该对集中压力作用处距构件端部小于d2时 Rn应折减50% 用 设置横向加劲肋时,横向加劲肋应与受荷翼缘相 当腹板的要求强度大于中R时,应在受拉翼缘处焊以发挥加幼肋焊接部分的强度,横向加幼肋与腹板到 设置局部侧向支撑,或在集中压力作用处设置高度不间的连接焊缝应有足够的强度,以将加劲肋中的不平 小于1/2腹板高度的一对横向加劲肋或一个双板 衡力传到腹板,且应遵循11.1.9的规定 设置横向加劲肋时,横向加劲肋应与受荷翼缘相 双板的设置规定见11.1.10 焊以发挥加劲肋焊接部分的强度,横向加劲肋与腹板 间的连接焊缝应有足够的强度,以将加劲肋中的不半 11.1.7腹板受剪 衡力传到腹板,且应遵循11.19的规定 当要求强度大于φR,时,应在腹板处于同一平面 b)当受压翼缘的转动不受限制时 的构件的刚性连接边界范围内设置双板或对角加劲 对于 )≤1.7 肋。φ=0.90,R按下列方法计算 a)当在分析中不考虑板区变形对框架稳定性的 C.t1 % 影响时 (11-1-7)对于R≤0.4P R=060Fd1 (11-1-9 对于 )>17,腹板侧向屈曲极限状态不适用 对于R>0.4Py 当腹板的要求强度大于φRn时,应在集中力作用 R,=0.60F、dl14 (11-1-10) 处的上、下翼缘处均设置局部侧向支撑。 b)当在分析中考虑塑性板区变形对框架稳定性 式11-1-6和11-1-7中, 的影响时 荷载作用翼缘的最大侧向未支撑长度,英对于R≤035? 翼缘宽度,英寸; R,=060Fd(1+ )(11-1-11) 腹板厚度,英寸 dbd w h—两翼缘之间的净距,in。 对于Rn>0.75P 对于实截面,采用焊缝截面时,应减去角焊缝的 R,=060,40+-1.9 1.2P )(11-1-12) 高度,采用轧制型钢时,应减去圆角半径;对于组合 截面,采用焊缝连接时为翼缘间的净距,采用紧固件式(11-19)和(11-1-12)中 拼接时,应为相邻紧固件规线之间的距离 柱腹板厚度,in C=960,000,当在力作用位置M<M,时,ksi 柱翼缘宽度,i C=48000,当在力作用位置M≥M时,ksi t—柱翼缘厚度,in 11.1.6腹板受压屈曲 d梁高度,in 本节规定适用于一对单个集中压力作用或一对双 d—柱高度,in 集中力压力部分作用于构件同一位置的上、下翼缘 F—柱腹板的屈服强度,ksi; 当腹板的要求强度大于中Rn时,应在上、下翼缘 P,=FA.柱轴向屈服强度,kips A柱横截面面积,in2。 美国LRFD钢结构规范介绍(V) 2 01995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co, Lid. All rights reserved
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设置双板时,应符合6.2的规定,并应通过焊接 接板厚度,且不小于√F,/95倍的加幼肋宽度 连接以承担所需承受的剪力 以符合传递集中力要求 或者设置对角加劲肋。对角加劲肋与腹板间的连 当压力作用于梁或板梁的翼缘时,与腹板同高度 8接焊缝应有足够的强度以将加劲肋中的不平衡力传至的横向加劲肋应按轴压构件进行设计见52),横向加 腹板,并应遵循11.1.9的规定。 s 劲肋的计算长度为0.75h,其横截面包括两个加劲肋和 11.18主、次梁的未构架端 条腹板板带,对于内部加劲肋,腹板板带宽度取为 主次梁绕纵轴的转动有限制要求时,应在梁端设25tm;对于梁端加劲肋,腹板板带宽度为12n。 置一对与腹板同高度的横向加劲肋,且应遵循11.1.9 支承加劲肋和腹板间的焊缝应有足够的强度,以 °1的规足 将腹板过载的剪力传至加劲肋。对于安装支承加劲肋, 见10.8.1。 111集中力作用处附加加劲肋的设置 横向加劲肋和对角加劲肋的设置应遵循下列原 11.1.10集中力作用时附加双板的设置 9则: 按111.3~11.1.6规定设置的双板,还应遵循下列 1)每个加劲肋的宽度加上12的腹板厚度应不小原则: 于1/3的翼缘或受弯连接板宽度,以符合传递 双板应有足够的强度富余以满足过载时的强度 集中力要求 要求 l)加幼肋的厚度应不小于12的翼缘或受弯连2)双板的连接焊缝应能承受传至双板的外力 Introduction to Load and Resistance Factor Design Specification for Structural Steel Buildings (V (Tongji University) Abstract This paper introduces the main contents of chapter 10 and 1l of LRFD-connections, joints, fasteners and strength design of members under concentrated forces Keywords LRFD; Connections; Joints; Fasteners: Concentrated forces 58 作者简介 刘玉蛛,女,19714年生。1997年毕业于哈尔滨建筑大学工民建专业,2000年在哈尔滨工业大学 建筑工程学院获结枃工褆专业碩士学位。现在冋济大学土木工程学院攻读博士学位,主要从事结构 分析和设计理论的研究 ntroduction to Load and Resistance Factor Design Specification for Structural Steel Buildings (V) 2 01995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co, LId. All rights reserved
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