4.2.4水泥士搅拌法 1、概述 水泥土搅拌法是用于加固饱和粘性土地基的一种新方法。它是利用水泥(或石灰)等材料作为固化剂, 通过特制的搅拌机械,在地基深处就地将软土和固化剂(浆液或粉体)强制搅拌,由固化剂和软土间所产 生的一系列物理-化学反应,使软土硬结成具有整体性、水稳定性和一定强度的水泥加固土,从而提高地 基强度和增大变形模量。根据施工方法的不同,水泥土搅拌法分为水泥浆搅拌和粉体喷射搅拌两种。前者 是用水泥浆和地基土搅拌,后者是用水泥粉或石灰粉和地基土搅拌。 水泥土搅拌法分为深层搅拌法(以下简称湿法)和粉体喷搅法(以下简称干法)。水泥土搅拌法适用于处理 正常固结的淤泥与淤泥质土、粉土、饱和黄土、素填土、粘性土以及无流动地下水的饱和松散砂土等地基。 当地基土的天然含水量小于30%(黄土含水量小于25%)、大于70%或地下水的pH值小于4时不宜采用干 法。冬期施工时,应注意负温对处理效果的影响。湿法的加固深度不宜大于20m:干法不宜大于15m。水 泥土搅拌桩的桩径不应小于500mm。 水泥加固土的室内试验表明,有些软土的加固效果较好,而有的不够理想。一般认为含有高岭石、多 水高岭石、蒙脱石等粘土矿物的软土加固效果较好,而含有伊里石、氯化物和水铝英石等矿物的粘性土以 及有机质含量高、酸碱度(pH值)较低的粘性土的加固效果较差 2、加固机理 水泥加固土的物理化学反应过程与混凝土的硬化机理不同,混凝土的硬化主要是在粗填充料(比表面 不大、活性很弱的介质)中进行水解和水化作用,所以凝结速度较快。而在水泥加固土中,由于水泥掺量 很小,水泥的水解和水化反应完全是在具有一定活性的介质一土的围绕下进行,所以水泥加固土的强度增 长过程比混凝土为缓慢。 1.水泥的水解和水化反应普通硅酸盐水泥主要是氧化钙、二氧化硅、三氧化二铝、三氧化二铁及 氧化硫等组成,由这些不同的氧化物分别组成了不同的水泥矿物:硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸三钙、铁铝 酸四钙、硫酸钙等.用水泥加固软土时,水泥颗粒表面的矿物很快与软土中的水发生水解和水化反应,生 成氢氧化钙、含水硅酸钙、含水铝酸钙及含水铁酸钙等化合物。 所生成的氢氧化钙、含水硅酸钙能迅速溶于水中,使水泥颗粒表面重新暴露出来,再与水发生反应 这样周围的水溶液就逐渐达到饱和。当溶液达到饱和后,水分子虽继续深入颗粒内部,但新生成物已不能 再溶解,只能以细分散状态的胶体析出,悬浮于溶液中,形成胶体。 2.土颗粒与水泥水化物的作用当水泥的各种水化物生成后,有的自身继续硬化,形成水泥石骨架;有 的则与其周围具有一定活性的粘土颗粒发生反应。 (1)离子交换和团粒化作用粘土和水结合时就表现出一种胶体特征,如土中含量最多的二氧化硅遇 水后,形成硅酸胶体微粒,其表面带有阴离子Na'或钾离子K,它们能和水泥水化生成的氢氧化钙中钙离 子Ca'进行当量吸附交换,使较小的土颗粒形成较大的土团粒,从而使土体强度提高。 水泥水化生成的凝胶粒子的比表面积约比原水泥颗粒大1000倍,因而产生很大的表面能,有强烈的 吸附活性,能使较大的土团粒进一步结合起来,形成水泥土的团粒结构,并封闭各土团的空隙,形成坚固
30 4.2.4 水泥土搅拌法 1、概述 水泥土搅拌法是用于加固饱和粘性土地基的一种新方法。它是利用水泥(或石灰）等材料作为固化剂， 通过特制的搅拌机械，在地基深处就地将软土和固化剂(浆液或粉体）强制搅拌，由固化剂和软土间所产 生的一系列物理-化学反应，使软土硬结成具有整体性、水稳定性和一定强度的水泥加固土，从而提高地 基强度和增大变形模量。根据施工方法的不同，水泥土搅拌法分为水泥浆搅拌和粉体喷射搅拌两种。前者 是用水泥浆和地基土搅拌，后者是用水泥粉或石灰粉和地基土搅拌。 水泥土搅拌法分为深层搅拌法(以下简称湿法)和粉体喷搅法(以下简称干法)。水泥土搅拌法适用于处理 正常固结的淤泥与淤泥质土、粉土、饱和黄土、素填土、粘性土以及无流动地下水的饱和松散砂土等地基。 当地基土的天然含水量小于 30％(黄土含水量小于 25％)、大于 70％或地下水的 pH 值小于 4 时不宜采用干 法。冬期施工时，应注意负温对处理效果的影响。湿法的加固深度不宜大于 20m；干法不宜大于 15m。水 泥土搅拌桩的桩径不应小于 500mm。 水泥加固土的室内试验表明，有些软土的加固效果较好，而有的不够理想。一般认为含有高岭石、多 水高岭石、蒙脱石等粘土矿物的软土加固效果较好，而含有伊里石、氯化物和水铝英石等矿物的粘性土以 及有机质含量高、酸碱度(pH 值)较低的粘性土的加固效果较差。 2、加固机理 水泥加固土的物理化学反应过程与混凝土的硬化机理不同，混凝土的硬化主要是在粗填充料(比表面 不大、活性很弱的介质）中进行水解和水化作用，所以凝结速度较快。而在水泥加固土中，由于水泥掺量 很小，水泥的水解和水化反应完全是在具有一定活性的介质─土的围绕下进行，所以水泥加固土的强度增 长过程比混凝土为缓慢。 1.水泥的水解和水化反应 普通硅酸盐水泥主要是氧化钙、二氧化硅、三氧化二铝、三氧化二铁及三 氧化硫等组成，由这些不同的氧化物分别组成了不同的水泥矿物：硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸三钙、铁铝 酸四钙、硫酸钙等. 用水泥加固软土时，水泥颗粒表面的矿物很快与软土中的水发生水解和水化反应，生 成氢氧化钙、含水硅酸钙、含水铝酸钙及含水铁酸钙等化合物。 所生成的氢氧化钙、含水硅酸钙能迅速溶于水中，使水泥颗粒表面重新暴露出来，再与水发生反应， 这样周围的水溶液就逐渐达到饱和。当溶液达到饱和后，水分子虽继续深入颗粒内部，但新生成物已不能 再溶解，只能以细分散状态的胶体析出，悬浮于溶液中，形成胶体。 2.土颗粒与水泥水化物的作用 当水泥的各种水化物生成后，有的自身继续硬化，形成水泥石骨架; 有 的则与其周围具有一定活性的粘土颗粒发生反应。 (1)离子交换和团粒化作用 粘土和水结合时就表现出一种胶体特征，如土中含量最多的二氧化硅遇 水后，形成硅酸胶体微粒，其表面带有阴离子 Na+或钾离子 K +，它们能和水泥水化生成的氢氧化钙中钙离 子 Ca++进行当量吸附交换，使较小的土颗粒形成较大的土团粒，从而使土体强度提高。 水泥水化生成的凝胶粒子的比表面积约比原水泥颗粒大 1000 倍，因而产生很大的表面能，有强烈的 吸附活性，能使较大的土团粒进一步结合起来，形成水泥土的团粒结构，并封闭各土团的空隙，形成坚固
的联结,从宏观上看也就使水泥土的强度大大提高 (2)硬凝反应随着水泥水化反应的深入,溶液中析出大量的钙离子,当其数量超过离子交换的需要 量后,在碱性环境中,能使组成粘土矿物的二氧化硅及三氧化二铝的一部分或大部分与钙离子进行化学反 应,逐渐生成不溶于水的稳定结晶化合物,增大了水泥土的强度, 从扫描电子显微镜观察中可见,拌入水泥η天时,土颗粒周围充满了水泥凝胶体,并有少量水泥水化 物结晶的萌芽。一个月后水泥土中生成大量纤维状结晶,并不断延伸充填到颗粒间的孔隙中,形成网状构 造。到五个月时,纤维状结晶辐射问外伸展,产生分叉,并相互连结形成空间网状结构,水泥的形状和土 颗粒的形状已不能分辨出来。 3.碳酸化作用水泥水化物中游离的氢氧化钙能吸收水中和空气中的二氧化碳,发生碳酸化反应,生 成不溶于水的碳酸钙,这种反应也能使水泥土增加强度,但增长的速度较慢,幅度也较小。 从水泥土的加固机理分析,由于搅拌机械的切削搅拌作用,实际上不可避免地会留下一些未被粉碎的 大小土团。在拌入水泥后将出现水泥浆包裹土团的现象,而土团间的大孔隙基本上已被水泥颗粒填满。所 以,加固后的水泥土中形成一些水泥较多的微区,而在大小土团内部则没有水泥。只有经过较长的时间, 土团内的土颗粒在水泥水解产物渗透作用下,才逐渐改变其性质。因此在水泥土中不可避免地会产生强度 较大和水稳性较好的水泥石区和强度较低的土块区。两者在空间相互交替,从而形成一种独特的水泥土结 构。可见,搅拌越充分,土块被粉碎得越小,水泥分布到土中越均匀,则水泥土结构强度的离散性越小, 其宏观的总体强度也最高 3、水泥加固土工程性能 水泥掺入比a为 掺加的水泥重量 ×100% 被加固软土的湿重量 或 掺加的水泥重量 水泥掺量 (kg/m) 被加固土的体积 (1)水泥土的物理性质 1)含水量水泥土在硬凝过程中,由于水泥水化等反应,使部分自由水以结晶水的形式固定下来,故 水泥土的含水量略低于原土样的含水量,水泥土含水量比原土样含水量减少0.5%~7.0%,且随着水泥掺入 比的增加而减小。 2)重度由于拌入软土中的水泥浆的重度与软土的重度相近,所以水泥土的重度与天然软土的重度相 差不大,水泥土的重度仅比天然软上重度增如0.5%~3.0%,所以采用水泥土搅拌法加固厚层软土地基时, 其加固部分对于下部未加固部分不致产生过大的附加荷重,也不会产生较大的附加沉降 3)相对密度由于水泥的相对密度为3.1,比一般软土的相对密度2.65~2.75为大,故水泥土的相对 密度比天然软土的相对密度稍大。水泥土相对密度比天然软土的相对密度增加0.7%~2.5
31 的联结，从宏观上看也就使水泥土的强度大大提高。 (2)硬凝反应 随着水泥水化反应的深入，溶液中析出大量的钙离子，当其数量超过离子交换的需要 量后，在碱性环境中，能使组成粘土矿物的二氧化硅及三氧化二铝的一部分或大部分与钙离子进行化学反 应，逐渐生成不溶于水的稳定结晶化合物，增大了水泥土的强度， 从扫描电子显微镜观察中可见，拌入水泥 7 天时，土颗粒周围充满了水泥凝胶体，并有少量水泥水化 物结晶的萌芽。一个月后水泥土中生成大量纤维状结晶，并不断延伸充填到颗粒间的孔隙中，形成网状构 造。到五个月时，纤维状结晶辐射问外伸展，产生分叉，并相互连结形成空间网状结构，水泥的形状和土 颗粒的形状已不能分辨出来。 3.碳酸化作用 水泥水化物中游离的氢氧化钙能吸收水中和空气中的二氧化碳，发生碳酸化反应，生 成不溶于水的碳酸钙，这种反应也能使水泥土增加强度，但增长的速度较慢，幅度也较小。 从水泥土的加固机理分析，由于搅拌机械的切削搅拌作用，实际上不可避免地会留下一些未被粉碎的 大小土团。在拌入水泥后将出现水泥浆包裹土团的现象，而土团间的大孔隙基本上已被水泥颗粒填满。所 以，加固后的水泥土中形成一些水泥较多的微区，而在大小土团内部则没有水泥。只有经过较长的时间， 土团内的土颗粒在水泥水解产物渗透作用下，才逐渐改变其性质。因此在水泥土中不可避免地会产生强度 较大和水稳性较好的水泥石区和强度较低的土块区。两者在空间相互交替，从而形成一种独特的水泥土结 构。可见，搅拌越充分，土块被粉碎得越小，水泥分布到土中越均匀，则水泥土结构强度的离散性越小， 其宏观的总体强度也最高。 3、水泥加固土工程性能 水泥掺入比 aw 为 掺加的水泥重量 aw = ×100％ 被加固软土的湿重量 或 掺加的水泥重量 水泥掺量 = (kg/m3 ) 被加固土的体积 (1)水泥土的物理性质 1)含水量 水泥土在硬凝过程中，由于水泥水化等反应，使部分自由水以结晶水的形式固定下来，故 水泥土的含水量略低于原土样的含水量，水泥土含水量比原土样含水量减少 0.5%～7.0%，且随着水泥掺入 比的增加而减小。 2)重度 由于拌入软土中的水泥浆的重度与软土的重度相近，所以水泥土的重度与天然软土的重度相 差不大，水泥土的重度仅比天然软上重度增如 0.5%～3.0%，所以采用水泥土搅拌法加固厚层软土地基时， 其加固部分对于下部未加固部分不致产生过大的附加荷重，也不会产生较大的附加沉降。 3)相对密度 由于水泥的相对密度为 3.1，比一般软土的相对密度 2.65～2.75 为大，故水泥土的相对 密度比天然软土的相对密度稍大。水泥土相对密度比天然软土的相对密度增加 0.7%～2.5%
4)滲透系数水泥土的渗透系数随水泥掺入比的增大和养护龄期的增长而减小,一般可达10 l0cm/s数量级。对于上海地区的淤泥质粘土,垂直向渗透系数也能达到10°cm/s数量级,但这层土常局 部夹有薄层粉砂,水平向渗透系数往往高于垂直向渗透系数,一般为10cm/s数量级。因此,水泥加固淤 泥质粘土能减小原天然土层的水平向渗透系数,而对垂直向渗透性的改善,效果不显著。水泥土减小了天 然软土的水平向渗透性,这对深基坑施工是有利的,可利用它作为防渗帷幕。 (2)水泥土的力学性质 1)无侧限抗压强度及其影响因素水泥土的无侧限抗压强度一般为300~4000kPa,即比天然软土大几 十倍至数百倍。其变形特征随强度不同而介于脆性体与弹塑体之间。 影响水泥土的无侧限抗压强度的因素有:水泥掺入比、水泥标号、龄期、含水量、有机质含量、外掺 剂、养护条件及土性等。下面根据试验结果来分析影响水泥土抗压强度的一些主要因素。 ①水泥掺入比am对强度的影响 水泥土的强度随着水泥掺入比的增加而增大,当a,<5%时,由于水泥与土的反应过弱,水泥土固化程 度低,强度离散性也较大,故在水泥土搅拌法的实际施工中,选用的水泥掺入比必须大于7%。 根据试验结果分析,发现当其它条件相同时,某水泥掺入比an的强度fcn与水泥掺入比an=12%的强 度fa2的比值fca/fca2与水泥掺入比an的关系有较好的归一化性质。由回归分析得到: fauc/f2与am 呈幂函数关系,其关系式如下: fm/fCm12=41582a13 (4.2.4-1) (相关系数R=0.999,剩余标准差S=0.022,子样数n=7) 上式适用的条件是:a,=(5~16)% 在其它条件相同的前提下两个不同水泥掺入比的水泥土的无侧限抗压强度之比值随水泥掺入比之比 的增大而增大。经回归分析得到两者呈幂函数关系,其经验方程式为 fau/fa=(al/a2)7736 (4.2.4-2) (R=0.997,S=0.015,n=14 式中J-水泥掺入比为an的无侧限抗压强度 水泥掺入比为a,的无侧限抗压强度。 上式适用的条件是:an=(5~20)%;am1/an2=0.33~3.00。 ②龄期对强度的影响 水泥土的强度随着龄期的增长而提高,一般在龄期超过28d后仍有明显增长,根据试验结果的回归分 析,得到在其它条件相同时,不同龄期的水泥土无侧限抗压强度间关系大致呈线性关系,这些关系式如下 fay=(0.47~0.63)fa28 c14 (0.62~0.80) fa6o=(1.15~1.46)f fa0=(1.43~1.80)fa8 fa=(2.37~3.73)fa7 fa0=(1.73~2.82)fcul4 上式∫a、∫al4、fa、fa、J∞分别为7d、14d、28d、6od和90d龄期的水泥土无侧限抗压强度
32 4)渗透系数 水泥土的渗透系数随水泥掺入比的增大和养护龄期的增长而减小，一般可达 10-5～ 10-8 cm/s 数量级。对于上海地区的淤泥质粘土，垂直向渗透系数也能达到 10-8 cm/s 数量级，但这层土常局 部夹有薄层粉砂，水平向渗透系数往往高于垂直向渗透系数，一般为 10-4 cm/s 数量级。因此，水泥加固淤 泥质粘土能减小原天然土层的水平向渗透系数，而对垂直向渗透性的改善，效果不显著。水泥土减小了天 然软土的水平向渗透性，这对深基坑施工是有利的，可利用它作为防渗帷幕。 (2)水泥土的力学性质 1)无侧限抗压强度及其影响因素 水泥土的无侧限抗压强度一般为 300～4000kPa，即比天然软土大几 十倍至数百倍。其变形特征随强度不同而介于脆性体与弹塑体之间。 影响水泥土的无侧限抗压强度的因素有：水泥掺入比、水泥标号、龄期、含水量、有机质含量、外掺 剂、养护条件及土性等。下面根据试验结果来分析影响水泥土抗压强度的一些主要因素。 ①水泥掺入比 aw 对强度的影响 水泥土的强度随着水泥掺入比的增加而增大，当 aw <5%时，由于水泥与土的反应过弱，水泥土固化程 度低，强度离散性也较大，故在水泥土搅拌法的实际施工中，选用的水泥掺入比必须大于 7%。 根据试验结果分析，发现当其它条件相同时，某水泥掺入比 aw 的强度 f cuc 与水泥掺入比 aw =12%的强 度 f cu12 的比值 f cuc / f cu12 与水泥掺入比 aw 的关系有较好的归一化性质。由回归分析得到: f cuc / f cu12 与 aw 呈幂函数关系，其关系式如下: f cuc f cu aw / . . 12 17695 = 41582 (4.2.4-1) (相关系数 R =0.999，剩余标准差 S =0.022，子样数 n =7) 上式适用的条件是: aw＝(5～16)%。 在其它条件相同的前提下两个不同水泥掺入比的水泥土的无侧限抗压强度之比值随水泥掺入比之比 的增大而增大。经回归分析得到两者呈幂函数关系，其经验方程式为: f cu1 f cu2 aw1 aw2 17736 / ( / ) . = (4.2.4-2) ( R =0.997, S =0.015, n =14) 式中 f cu1——水泥掺入比为 aw1 的无侧限抗压强度; f cu2——水泥掺入比为 aw2 的无侧限抗压强度。 上式适用的条件是: aw＝(5～20)%； aw1 / aw2 ＝0.33～3.00。 ②龄期对强度的影响 水泥土的强度随着龄期的增长而提高，一般在龄期超过 28d 后仍有明显增长，根据试验结果的回归分 析, 得到在其它条件相同时，不同龄期的水泥土无侧限抗压强度间关系大致呈线性关系，这些关系式如下: f cu7 =(0.47～0.63) f cu28 f cu14 =(0.62～0.80) f cu28 f cu60 =(1.15～1.46) f cu28 f cu90 =(1.43～1.80) f cu28 f cu90 =(2.37～3.73) f cu7 f cu90 =(1.73～2.82) f cu14 上式 f cu7、 f cu14、 f cu28 、 f cu60 、 f cu90 分别为 7d、14d、28d、60d 和 90d 龄期的水泥土无侧限抗压强度
当龄期超过3个月后,水泥土的强度增长才减缓。同样,据电子显徽镜观察,水泥和土的硬凝反应约 需3个月才能充分完成。因此水泥土选用3个月龄期强度作为水泥土的标准强度较为适宜。一般情况下 龄期少于3d的水泥土强度与标准强度间关系其线性较差,离散性较大 回归分析还发现在其它条件相同时,某个龄期(T)的无侧限抗压强度fcr与28天龄期的无侧限抗压 强度∫28的比值fax/fa与龄期T的关系具有较好的归一化性质,且大致呈幂函数关系。其关系式如下: 02414704197 (4.2.4-3) (R=0.997,S=0.037,n=5) 上式中龄期的适用范围是(7~90)天 在其它条件相同的前提下,两个不同龄期的水泥土的无侧限抗压强度之比随龄期之比的增大而增大 经回归分析得到两者呈幂函数关系,其经验方程式为 fa/fa2=(1/72)8 (4.2.4-4) (R=0.992,S=0.021,n=9) 式中Ja——龄期为T的无侧限抗压强度 fm—龄期为T2的无侧限抗压强度 上式适用的条件是:T=(7~90)天;T/T=0.08~0.67和T1/T,=1.50~12.85 综合考虑水泥掺入比与龄期的影响,经回归分析,得到如下经验关系式 fan/fa=(am1/a1n2)(7/72) (4.2.4-5 式中fa—水泥掺入比为an龄期为T的无侧限抗压强度; fa2—水泥掺入比为an2龄期为T2的无侧限抗压强度。 上式成立的条件是:an=(5~20)%,an1/an2=0.33~3.00;T=(7~90)天。当an1=a1n2时,应采用 式(10-10);当T=72时,应采用式(10-2) ③水泥标号对强度的影响 水泥土的强度随水泥标号的提高而增加。水泥标号提高100号,水泥土的强度f约增大(50~90)%。 如要求达到相同强度,水泥标号提高100号,可降低水泥掺入比(2~3)%。 ④土样含水量对强度的影响 水泥土的无侧限抗压强度∫。随着土样含水量的降低而增大,当土的含水量从157%降低至47%时,无 侧限抗压强度则从260kPa增加到2320kPa。一般情况下,土样含水量每降低10%,则强度可增加(10~50)%。 ⑤土样中有机质含量对强度影响 有机质含量少的水泥土强度比有机质含量高的水泥土强度大得多。由于有机质使土体具有较大的水溶 性和塑性,较大的膨胀性和低渗透性,并使土具有酸性,这些因素都阻碍水泥水化反应的进行。因此,有 机质含量高的软土,单纯用水泥加固的效果较差。 ⑥外掺剂对强度的影响 不同的外掺剂对水泥土强度有着不同的影响。如木质素磺酸钙对水泥土强度的增长影响不大,主要起
33 当龄期超过 3 个月后，水泥土的强度增长才减缓。同样，据电子显徽镜观察，水泥和土的硬凝反应约 需 3 个月才能充分完成。因此水泥土选用 3 个月龄期强度作为水泥土的标准强度较为适宜。一般情况下， 龄期少于 3d 的水泥土强度与标准强度间关系其线性较差，离散性较大。 回归分析还发现在其它条件相同时, 某个龄期( T )的无侧限抗压强度 f cuT 与 28 天龄期的无侧限抗压 强度 f cu28 的比值 f f cuT cu / 28 与龄期 T 的关系具有较好的归一化性质, 且大致呈幂函数关系。其关系式如下: f cuT / f cu . T . 28 0 4197 = 02414 (4.2.4-3) ( R =0.997， S =0.037， n =5) 上式中龄期的适用范围是(7～90)天。 在其它条件相同的前提下，两个不同龄期的水泥土的无侧限抗压强度之比随龄期之比的增大而增大。 经回归分析得到两者呈幂函数关系，其经验方程式为: f cu1 f cu2 T1 T2 0 4182 / ( / ) . = (4.2.4-4) ( R =0.992， S =0.021， n =9) 式中 f cu1 ──龄期为 T1 的无侧限抗压强度; f cu2 ──龄期为 T2 的无侧限抗压强度。 上式适用的条件是： T =(7～90)天； T1 T2 / ＝0.08～0.67 和 T1 T2 / ＝1.50～12.85。 综合考虑水泥掺入比与龄期的影响，经回归分析，得到如下经验关系式: f cu1 f cu2 aw1 aw2 T T 18095 1 2 0 4119 / ( / ) ( / ) . . = (4.2.4-5) 式中 f cu1 ──水泥掺入比为 aw1 龄期为 T1 的无侧限抗压强度; f cu2 ──水泥掺入比为 aw2 龄期为 T2 的无侧限抗压强度。 上式成立的条件是： aw＝(5～20)%， aw1 / aw2 =0.33～3.00； T =(7～90)天。当 aw1＝aw2 时, 应采用 式(10-10)；当 T1＝ T2 时, 应采用式(10-2)。 ③水泥标号对强度的影响 水泥土的强度随水泥标号的提高而增加。水泥标号提高 100 号，水泥土的强度 f cu 约增大(50～90)%。 如要求达到相同强度，水泥标号提高 100 号，可降低水泥掺入比(2～3)%。 ④土样含水量对强度的影响 水泥土的无侧限抗压强度 f cu 随着土样含水量的降低而增大，当土的含水量从 157%降低至 47%时，无 侧限抗压强度则从 260kPa 增加到 2320kPa。一般情况下，土样含水量每降低 10％，则强度可增加(10～50)%。 ⑤土样中有机质含量对强度影响 有机质含量少的水泥土强度比有机质含量高的水泥土强度大得多。由于有机质使土体具有较大的水溶 性和塑性，较大的膨胀性和低渗透性，并使土具有酸性，这些因素都阻碍水泥水化反应的进行。因此，有 机质含量高的软土，单纯用水泥加固的效果较差。 ⑥外掺剂对强度的影响 不同的外掺剂对水泥土强度有着不同的影响。如木质素磺酸钙对水泥土强度的增长影响不大，主要起
减水作用。石膏、三乙醇胺对水泥土强度有增强作用,而其增强效果对不同土样和不同水泥掺入比又有所 不同,所以选择合适的外掺剂可提高水泥土强度和节约水泥用量。 般早强剂可选用三乙醇胺、氯化钙、碳酸钠或水玻璃等材料,其掺入量宜分别取水泥重量的0.05%、 %、0.5%和2%;减水剂可选用木质素磺酸钙,其掺入量宜取水泥重量的0.2%;石膏兼有缓凝和早强的双 重作用,其掺入量宜取水泥重量的2%。 掺加粉煤灰的水泥土,其强度一般都比不掺粉煤灰的有所增长。不同水泥掺入比的水泥土,当掺入与 水泥等量的粉煤灰后,强度均比不掺粉煤灰的提髙10%,故在加固软土时掺入粉煤灰,不仅可消耗工业废 料,还可稍微提高水泥土的强度。 ⑦养护方法 养护方法对水泥土的强度影响主要表现在养护环境的湿度和温度。 国内外试验资料都说明,养护方法对短龄期水泥土强度的影响很大,随着时间的增长,不同养护方法 下的水泥土无侧限抗压强度趋于一致,说明养护方法对水泥土后期强度的影响较小。 2)抗拉强度水泥土的抗拉强度σ,随无侧限抗压强度∫a的增长而提高。当水泥土的抗压强度fa 0.500~4.00MPa时,其抗拉强度σ,=0.05~0.70MPa,即a,=(0.06~0.30)fan 抗压与抗拉这两类强度有密切关系,根据试验结果的回归分析,得到水泥土抗拉强度σ,与其无侧限抗 压强度有幂函数关系 o,=00787/0811 (4.2.4-6) (R=0.991,S=0.006,n=12) 上式成立的条件是:fa=0.5~3.5MPac 3)抗剪强度水泥土的抗剪强度随抗压强度的增加而提高。当fm=0.30~4.OMPa时,其粘聚力 c=0.10~1.0NPa,一般约为fn的(20~30)%,其内摩擦角变化在20°~30°之间。 水泥土在三轴剪切试验中受剪破坏时,试件有清楚而平整的剪切面,剪切面与最大主应力面夹角约 根据作者试验结果的回归分析,得到水泥土的内聚力c与其无侧限抗压强度∫a大致呈幂函数关系,其 关系式如下 c=02813f 0.7078 (4.2.4-7) (R=0.903,S=0.051,n=9) 上式成立的条件是:fm=0.3~1.3MPa 4)变形模量当垂直应力达50%无侧限抗压强度时,水泥土的应力与应变的比值,称之为水泥土的变 形模量E50。当fm=0.1~3.5MPa时,其变形模量Es0=10~550MPa,即E5o=(80~150)fa 根据试验结果的线性回归分析,得到E50与f大致呈正比关系,它们的关系式为 E50=126fa (4.2.4-8) (R=0.996,S=5.529,n=16)
34 减水作用。石膏、三乙醇胺对水泥土强度有增强作用，而其增强效果对不同土样和不同水泥掺入比又有所 不同，所以选择合适的外掺剂可提高水泥土强度和节约水泥用量。 一般早强剂可选用三乙醇胺、氯化钙、碳酸钠或水玻璃等材料，其掺入量宜分别取水泥重量的 0.05%、 2%、0.5%和 2%；减水剂可选用木质素磺酸钙，其掺入量宜取水泥重量的 0.2%；石膏兼有缓凝和早强的双 重作用，其掺入量宜取水泥重量的 2%。 掺加粉煤灰的水泥土，其强度一般都比不掺粉煤灰的有所增长。不同水泥掺入比的水泥土，当掺入与 水泥等量的粉煤灰后，强度均比不掺粉煤灰的提高 10%，故在加固软土时掺入粉煤灰，不仅可消耗工业废 料，还可稍微提高水泥土的强度。 ⑦养护方法 养护方法对水泥土的强度影响主要表现在养护环境的湿度和温度。 国内外试验资料都说明，养护方法对短龄期水泥土强度的影响很大，随着时间的增长，不同养护方法 下的水泥土无侧限抗压强度趋于一致，说明养护方法对水泥土后期强度的影响较小。 2)抗拉强度 水泥土的抗拉强度 t 随无侧限抗压强度 f cu 的增长而提高。当水泥土的抗压强度 f cu ＝ 0.500～4.00MPa 时，其抗拉强度 t ＝0.05～0.70MPa，即 t ＝(0.06～0.30) f cu 。 抗压与抗拉这两类强度有密切关系，根据试验结果的回归分析，得到水泥土抗拉强度 t 与其无侧限抗 压强度 f cu 有幂函数关系: t cu = 00787 f 0 8111 . . (4.2.4-6) ( R =0.991， S =0.006， n =12) 上式成立的条件是： f cu＝0.5～3.5MPa。 3)抗剪强度 水泥土的抗剪强度随抗压强度的增加而提高。当 f cu ＝0.30～4.0MPa 时，其粘聚力 c =0.10～1.0MPa，一般约为 f cu 的(20～30)%，其内摩擦角变化在 20°～30°之间。 水泥土在三轴剪切试验中受剪破坏时，试件有清楚而平整的剪切面，剪切面与最大主应力面夹角约 60 °。 根据作者试验结果的回归分析，得到水泥土的内聚力 c 与其无侧限抗压强度 f cu 大致呈幂函数关系，其 关系式如下: c f = 0 2813 cu 0 7078 . . (4.2.4-7) ( R =0.903， S =0.051， n =9) 上式成立的条件是： f cu＝0.3～1.3MPa。 4)变形模量 当垂直应力达 50％无侧限抗压强度时，水泥土的应力与应变的比值，称之为水泥土的变 形模量 E50 。当 f cu＝0.1～3.5MPa 时，其变形模量 E50 ＝10～550MPa，即 E50 ＝(80～150) f cu 。 根据试验结果的线性回归分析，得到 E50 与 f cu 大致呈正比关系，它们的关系式为: E50 =126 f cu (4.2.4-8) ( R =0.996， S =5.529， n =16)
5)压缩系数和压缩模量水泥土的压缩系数约为(2.0~3.5)×10°(kPa),其相应的压缩模量E, (60~100)MPa (3)水泥土抗冻性能水泥土试件在自然负温下进行抗冻试验表明,其外观无显著变化,仅少数试块 表面出现裂缝,并有局部微膨胀或出现片状剥落及边角脱落,但深度及面积均不 大,可见自然冰冻不会造成水泥土深部的结构破坏 4、设计计算 (1)单桩竖向承载力的设计计算单桩竖向承载力特征值应通过现场载荷试验确定。初步设计时也可 按式(4.2.4-15)估算。并应同时满足式(4.2.4-16)的要求,应使由桩身材料强度确定的单桩承载力大于(或 等于)由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力: Ra x2+ Ra=nana (4.2.4-10) 式中fCa-与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块边长为707m的立方体,也可采用边长 为50mm的立方体)在标准养护条件下9od龄期的立方体抗压强度平均值(kPa) 门—一桩身强度折减系数,干法可取0.20~0.30;湿法可取0.25~0.33: 1p-桩的周长(m) n1-—桩长范围内所划分的土层数 qsi-桩周第i层土的侧阻力特征值。对淤泥可取4~7kPa:对淤泥质土可取6~12kPa:对 软塑状态的粘性土可取10~15kPa:对可塑状态的粘性土可以取12~18kPa; 7-桩长范围内第i层土的厚度(m) qp——桩端地基土未经修正的承载力特征值(kPa),可按现行国家标准《建筑地基基础设计规 范》(GB50007-2002)的有关规定确定 α—一桩端天然地基土的承载力折减系数,可取04~0.6,承载力高时取低值。 (②)复合地基的设计计算加固后搅拌桩复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷试验确定, 也可按下式计算: +B(1-m)f (4.2.4-11) 式中fsnk—复合地基承载力特征值(kPa) m——面积置换率 Ap—桩的截面积(m)
35 5)压缩系数和压缩模量 水泥土的压缩系数约为(2.0～3.5)×10-5 (kPa)-1，其相应的压缩模量 Es ＝ (60～100)MPa。 (3)水泥土抗冻性能 水泥土试件在自然负温下进行抗冻试验表明，其外观无显著变化，仅少数试块 表面出现裂缝，并有局部微膨胀或出现片状剥落及边角脱落，但深度及面积均不 大，可见自然冰冻不会造成水泥土深部的结构破坏。 4、设计计算 (1)单桩竖向承载力的设计计算 单桩竖向承载力特征值应通过现场载荷试验确定。初步设计时也可 按式(4.2.4-15)估算。并应同时满足式(4.2.4-16)的要求，应使由桩身材料强度确定的单桩承载力大于(或 等于)由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力： i p p n i Ra = upqsil +q A =1 (4.2.4-9) a cuAp R =f (4.2.4-10) 式中 cu f ——与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块(边长为 70.7mm 的立方体，也可采用边长 为 50mm 的立方体)在标准养护条件下 90d 龄期的立方体抗压强度平均值(kPa)； ——桩身强度折减系数，干法可取 0.20～0.30；湿法可取 0.25～0.33； up ——桩的周长(m)； n ——桩长范围内所划分的土层数； si q ——桩周第 i 层土的侧阻力特征值。对淤泥可取 4～7kPa；对淤泥质土可取 6～12kPa；对 软塑状态的粘性土可取 10～15kPa；对可塑状态的粘性土可以取 12～18kPa； i l ——桩长范围内第 i 层土的厚度(m)； qp ——桩端地基土未经修正的承载力特征值(kPa)，可按现行国家标准《建筑地基基础设计规 范》（GB 50007-2002）的有关规定确定； ——桩端天然地基土的承载力折减系数，可取 0.4 ~ 0.6，承载力高时取低值。 (2)复合地基的设计计算 加固后搅拌桩复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷试验确定， 也可按下式计算： sk p a spk m f A R f = m + (1− ) (4.2.4-11) 式中 spk f ──复合地基承载力特征值(kPa); m ──面积置换率； Ap ──桩的截面积(m2 )；
f—桩间天然地基土承载力特征值(kPa),可取天然地基承载力特征值 β——桩间土承载力折减系数,当桩端土未经修正的承载力特征值大于桩周土的承载力特征值的 平均值时,可取0.1~0.4,差值大时取低值;当桩端土未经修正的承载力特征值小于或等于 桩周土的承载力特征值的平均值时,可取0.5~0.9,差值大时或设置褥垫层时均取高值。 R,——单桩竖向承载力特征值(kN) 根据设计要求的单桩竖向承载力特征值R和复合地基承载力特征值∫ak计算搅拌桩的置换率m和总 桩数 f3nk-B·f (4.2.4-12) Ap B·fsk A (4.2.4-13) 式中A地基加固的面积(m)。 竖向承载搅拌桩复合地基应在基础和桩之间设置褥垫层。褥垫层厚度可取200-300mm。其材料可选 用中砂、粗砂、级配砂石等,最大粒径不宜大于20mm。 当搅拌桩处理范围以下存在软弱下卧层时,应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》(GB 0007-2002)的有关规定进行下卧层承载力验算 (3)水泥土搅拌桩沉降验算竖向承载搅拌桩复合地基的变形包括搅拌桩复合土层的平均压缩变形s 与桩端下未加固土层的压缩变形s2 1)搅拌桩复合士层的压缩变形S1可按下式计算 +p) S1 eSp (4.2.4-14) 式中P=——搅拌桩复合土层顶面的附加压力值(kPa P2=1——搅拌桩复合土层底面的附加压力值(kPa) Eyp-搅拌桩复合士层的压缩模量(kPa) Ep—-搅拌桩的压缩模量,可取(100120)J。(Pa)。对桩较短或桩身强度较低者可取低值, 之可取高值 Es一桩间土的压缩模量(kPa) 2)桩端以下未加固土层的压缩变形S可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》(GB500072002) 的有关规定进行计算。 (4)复合地基设计
36 sk f ──桩间天然地基土承载力特征值(kPa)，可取天然地基承载力特征值； ──桩间土承载力折减系数，当桩端土未经修正的承载力特征值大于桩周土的承载力特征值的 平均值时，可取 0.1～0.4，差值大时取低值；当桩端土未经修正的承载力特征值小于或等于 桩周土的承载力特征值的平均值时，可取 0.5～0.9，差值大时或设置褥垫层时均取高值。 Ra ──单桩竖向承载力特征值(kN)。 根据设计要求的单桩竖向承载力特征值 Ra 和复合地基承载力特征值 spk f 计算搅拌桩的置换率 m 和总 桩数 n： sk p a spk sk f A R f f m − − = (4.2.4-12) = n m A Ap (4.2.4-13) 式中 A ──地基加固的面积(m2 )。 竖向承载搅拌桩复合地基应在基础和桩之间设置褥垫层。褥垫层厚度可取 200—300mm。其材料可选 用中砂、粗砂、级配砂石等，最大粒径不宜大于 20mm。 当搅拌桩处理范围以下存在软弱下卧层时，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）的有关规定进行下卧层承载力验算。 (3)水泥土搅拌桩沉降验算 竖向承载搅拌桩复合地基的变形包括搅拌桩复合土层的平均压缩变形 s1 与桩端下未加固土层的压缩变形 s2: 1)搅拌桩复合土层的压缩变形 1 s 可按下式计算： ( ) sp z zl E p p l s 2 1 + = (4.2.4-14) 式中 z p ——搅拌桩复合土层顶面的附加压力值(kPa)； pzl ——搅拌桩复合土层底面的附加压力值(kPa)； Esp ——搅拌桩复合土层的压缩模量(kPa)； Ep ——搅拌桩的压缩模量，可取(100～120) cu f (kPa)。对桩较短或桩身强度较低者可取低值， 反之可取高值； Es ——桩间土的压缩模量(kPa)。 2)桩端以下未加固土层的压缩变形 2 s 可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） 的有关规定进行计算。 (4)复合地基设计
软土地区的建筑物,都是在满足强度要求的条件下以沉降进行控制的,应采用以下设计思路 ①根据地层结构采用适当的方法进行沉降计算,由建筑物对变形的要求确定加固深度,即选择施工桩 ②根据土质条件、固化剂掺量、室内配比试验资料和现场工程经验选择桩身强度和水泥掺入量及有关 施工参数。根据工程经验,当水泥掺入比为1%左右时,桩身强度一般可达1.0~1.5MPa; ③根据桩身强度的大小及桩的断面尺寸,由(4.2.4-16)式计算单桩承载力; ④根据单桩承载力及土质条件,由(4.2.4-15)式计算有效桩长 ⑤根据单桩承载力、有效桩长和上部结构要求达到的复合地基承载力,由(4.2.4-18)式计算桩土面积 置换率 ⑥根据桩土面积置换率和基础型式进行布桩,桩可只在基础平面范围内布置。 、施工工艺 水泥土搅拌法施工现场事先应予以平整,必须清除地上和地下的障碍物。遇有明浜、池塘及洼地时应 抽水和清淤,回填粘性土料并予以压实,不得回填杂填土或生活垃圾 水泥土搅拌桩施工前应根据设计进行工艺性试桩,数量不得少于2根。当桩周为成层土时,应对相对 软弱土层增加搅拌次数或増加水泥掺量 搅拌头翼片的枚数、宽度、与搅拌轴的垂直夹角、搅拌头的回转数、提升速度应相互匹配,以确保加 固深度范围内土体的任何一点均能经过20次以上的搅拌 竖向承载搅拌桩施工时,停浆(灰)面应高于桩顶设计标高300~500mm。在开挖基坑时,应将搅拌桩 顶端施工质量较差的桩段用人工挖除。 施工中应保持搅拌桩机底盘的水平和导向架的竖直,搅拌桩的垂直偏差不得超过1%:桩位的偏差不 得大于50mm;成桩直径和桩长不得小于设计值。 水泥土搅拌法施工步骤由于湿法和干法的施工设备不同而略有差异。其主要步骤应为: ①搅拌机械就位、调平 ②预搅下沉至设计加固深度 ③边喷浆(粉)、边搅拌提升直至预定的停浆(灰)面 ④重复搅拌下沉至设计加固深度 ⑤根据设计要求,喷浆(粉)或仅搅拌提升直至预定的停浆(灰)面 ⑥关闭搅拌机械。在预(复搅下沉时,也可采用喷浆(粉)的施工工艺,但必须确保全桩长上下至少再重 复搅拌一次 (1)水泥浆搅拌法 施工注意事项 1)现场场地应予平整,必须清除地上和地下一切障碍物。明浜、暗塘及场地低洼时应抽水和清淤, 分层夯实回填粘性土料,不得回填杂填土或生活垃圾。开机前必须调试,检査桩杋运转和输浆管畅通情况
37 软土地区的建筑物，都是在满足强度要求的条件下以沉降进行控制的，应采用以下设计思路: ①根据地层结构采用适当的方法进行沉降计算，由建筑物对变形的要求确定加固深度，即选择施工桩 长; ②根据土质条件、固化剂掺量、室内配比试验资料和现场工程经验选择桩身强度和水泥掺入量及有关 施工参数。根据工程经验，当水泥掺入比为 12%左右时，桩身强度一般可达 1.0～1.5MPa; ③根据桩身强度的大小及桩的断面尺寸，由(4.2.4-16)式计算单桩承载力; ④根据单桩承载力及土质条件，由(4.2.4-15)式计算有效桩长; ⑤根据单桩承载力、有效桩长和上部结构要求达到的复合地基承载力，由(4.2.4-18)式计算桩土面积 置换率; ⑥根据桩土面积置换率和基础型式进行布桩，桩可只在基础平面范围内布置。 5、施工工艺 水泥土搅拌法施工现场事先应予以平整，必须清除地上和地下的障碍物。遇有明浜、池塘及洼地时应 抽水和清淤，回填粘性土料并予以压实，不得回填杂填土或生活垃圾。 水泥土搅拌桩施工前应根据设计进行工艺性试桩，数量不得少于 2 根。当桩周为成层土时，应对相对 软弱土层增加搅拌次数或增加水泥掺量。 搅拌头翼片的枚数、宽度、与搅拌轴的垂直夹角、搅拌头的回转数、提升速度应相互匹配，以确保加 固深度范围内土体的任何一点均能经过 20 次以上的搅拌。 竖向承载搅拌桩施工时，停浆(灰)面应高于桩顶设计标高 300～500mm。在开挖基坑时，应将搅拌桩 顶端施工质量较差的桩段用人工挖除。 施工中应保持搅拌桩机底盘的水平和导向架的竖直，搅拌桩的垂直偏差不得超过 1％；桩位的偏差不 得大于 50mm；成桩直径和桩长不得小于设计值。 水泥土搅拌法施工步骤由于湿法和干法的施工设备不同而略有差异。其主要步骤应为： ①搅拌机械就位、调平； ②预搅下沉至设计加固深度； ③边喷浆(粉)、边搅拌提升直至预定的停浆(灰)面； ④重复搅拌下沉至设计加固深度； ⑤根据设计要求，喷浆(粉)或仅搅拌提升直至预定的停浆(灰)面； ⑥关闭搅拌机械。在预(复)搅下沉时，也可采用喷浆(粉)的施工工艺，但必须确保全桩长上下至少再重 复搅拌一次。 (1)水泥浆搅拌法 施工注意事项： 1) 现场场地应予平整，必须清除地上和地下一切障碍物。明浜、暗塘及场地低洼时应抽水和清淤， 分层夯实回填粘性土料，不得回填杂填土或生活垃圾。开机前必须调试，检查桩机运转和输浆管畅通情况
2)根据实际施工经验,水泥土搅拌法在施工到顶端0.3~0.5m范围时,因上覆压力较小,搅拌质量 较差。因此,其场地整平标高应比设计确定的基底标高再高出0.3~0.5m,桩制作时仍施工到地面,待开 挖基坑时,再将上部0.3~0.5m的桩身质量较差的桩段挖去。而对于基础埋深较大时,取下限;反之,则 取上限。 3)搅拌桩垂直度偏差不得超过1%,桩位布置偏差不得大于50m,桩径偏差不得大于4% 4)施工前应确定搅拌机械的灰浆泵输浆量、灰浆经输浆管到达搅拌机喷浆口的时间和起吊设备提升 速度等施工参数;并根据设计要求通过成桩试验,确定搅拌桩的配比等各项参数和施工工艺。宜用流量泵 控制输浆速度,使注浆泵出口压力保持在0.4~0.6MPa,并应使搅拌提升速度与输浆速度同步。 5)制备好的浆液不得离析,泵送必须连续。拌制浆液的罐数、固化剂和外掺剂的用量以及泵送浆液 的时间等应有专人记录 6)为保证桩端施工质量,当浆液达到出浆口后,应喷浆座底30s,使浆液完全到达桩端。特别是设计 中考虑桩端承载力时,该点尤为重要。 7)预搅下沉时不宜冲水,当遇到较硬土层下沉太慢时,方可适量冲水,但应考虑冲水成桩对桩身强 度的影响 8)可通过复喷的方法达到桩身强度为变参数的目的。搅拌次数以1次喷浆2次搅拌或2次喷浆3次 搅拌为宜,且最后1次提升搅拌宜采用慢速提升。当喷浆口到达桩顶标高时,宜停止提升,搅拌数秒,以 保证桩头的均匀密实。 9)施工时因故停浆,宜将搅拌机下沉至停浆点以下0.5m,待恢复供浆时再喷浆提升。若停机超过3h 为防止浆液硬结堵管,宜先拆卸输浆管路,妥为清洗 0)壁状加固时,桩与桩的搭接时间不应大于24h,如因特殊原因超过上述时间,应对最后一根桩先 进行空钻留出榫头以待下一批桩搭接,如间歇时间太长(如停电等),与第二根无法搭接;应在设计和建 设单位认可后,采取局部补桩或注浆措施。 11)搅拌机凝浆提升的速度和次数必须符合施工工艺的要求,应有专人记录搅拌机每米下沉和提升的 时间。深度记录误差不得大于100mm,时间记录误差不得大于5s 12)根据现场实践表明,当水泥土搅拌桩作为承重桩进行基坑开挖时,桩顶和桩身已有一定的强度, 若用机械开挖基坑,往往容易碰撞损坏桩顶,因此基底标高以上0.Ⅻ宜采用人工开挖,以保护桩头质量 这点对保证处理效果尤为重要,应引起足够的重视。 (2)粉体喷射搅拌法 施工中须注意的事项: Ⅰ)喷粉施工前应伃细检査搅拌机械、供粉泵、送气(粉)管路、接头和阀门的密封性、可靠性。送气(粉) 管路的长度不宜大于60m。 )喷粉施工机械必须配置经国家计量部门确认的具有能瞬时检测并记录出粉量的粉体计量装置及搅拌 深度自动记录仪 3)搅拌头每旋转一周,其提升高度不得超过16mm
38 2) 根据实际施工经验，水泥土搅拌法在施工到顶端 0.3～0.5m 范围时，因上覆压力较小，搅拌质量 较差。因此，其场地整平标高应比设计确定的基底标高再高出 0.3～0.5m，桩制作时仍施工到地面，待开 挖基坑时，再将上部 0.3～0.5m 的桩身质量较差的桩段挖去。而对于基础埋深较大时，取下限；反之，则 取上限。 3) 搅拌桩垂直度偏差不得超过 1%，桩位布置偏差不得大于 50mm，桩径偏差不得大于 4%。 4) 施工前应确定搅拌机械的灰浆泵输浆量、灰浆经输浆管到达搅拌机喷浆口的时间和起吊设备提升 速度等施工参数；并根据设计要求通过成桩试验，确定搅拌桩的配比等各项参数和施工工艺。宜用流量泵 控制输浆速度，使注浆泵出口压力保持在 0.4～0.6MPa，并应使搅拌提升速度与输浆速度同步。 5) 制备好的浆液不得离析，泵送必须连续。拌制浆液的罐数、固化剂和外掺剂的用量以及泵送浆液 的时间等应有专人记录。 6) 为保证桩端施工质量，当浆液达到出浆口后，应喷浆座底 30s，使浆液完全到达桩端。特别是设计 中考虑桩端承载力时，该点尤为重要。 7) 预搅下沉时不宜冲水，当遇到较硬土层下沉太慢时，方可适量冲水，但应考虑冲水成桩对桩身强 度的影响。 8) 可通过复喷的方法达到桩身强度为变参数的目的。搅拌次数以 1 次喷浆 2 次搅拌或 2 次喷浆 3 次 搅拌为宜，且最后 1 次提升搅拌宜采用慢速提升。当喷浆口到达桩顶标高时，宜停止提升，搅拌数秒，以 保证桩头的均匀密实。 9) 施工时因故停浆，宜将搅拌机下沉至停浆点以下 0.5m，待恢复供浆时再喷浆提升。若停机超过 3h， 为防止浆液硬结堵管，宜先拆卸输浆管路，妥为清洗。 10) 壁状加固时，桩与桩的搭接时间不应大于 24h，如因特殊原因超过上述时间，应对最后一根桩先 进行空钻留出榫头以待下一批桩搭接，如间歇时间太长(如停电等），与第二根无法搭接；应在设计和建 设单位认可后，采取局部补桩或注浆措施。 11) 搅拌机凝浆提升的速度和次数必须符合施工工艺的要求，应有专人记录搅拌机每米下沉和提升的 时间。深度记录误差不得大于 100mm，时间记录误差不得大于 5s。 12) 根据现场实践表明，当水泥土搅拌桩作为承重桩进行基坑开挖时， 桩顶和桩身已有一定的强度， 若用机械开挖基坑，往往容易碰撞损坏桩顶，因此基底标高以上 0.3m 宜采用人工开挖，以保护桩头质量。 这点对保证处理效果尤为重要，应引起足够的重视。 (2)粉体喷射搅拌法 施工中须注意的事项： 1)喷粉施工前应仔细检查搅拌机械、供粉泵、送气(粉)管路、接头和阀门的密封性、可靠性。送气(粉) 管路的长度不宜大于 60m。 2)喷粉施工机械必须配置经国家计量部门确认的具有能瞬时检测并记录出粉量的粉体计量装置及搅拌 深度自动记录仪。 3)搅拌头每旋转一周，其提升高度不得超过 16mm
4)施工机械、电气设备、仪表仪器及机具等,在确认完好后方准使用 5)在建筑物旧址或回填地区施工时,应预先进行桩位探测,并清除己探明的障碍物 6)桩体施工中,若发现钻机不正常的振动、晃动、倾斜、移位等现象,应立即停钻检査。必要时应 提钻重打 ⑦)施工中应随时注意喷粉机、空压机的运转情况:压力表的显示变化;送灰情况。当送灰过程中出 现压力连续上升,发送器负载过大,送灰管或阀门在轴具提升中途堵塞等异常情况,应立即判明原因,停 止提升,原地搅拌。为保证成桩质量,必要时应于复打。堵管的原因除漏气外,主要是水泥结块。施工时 不允许用已结块的水泥,并要求管道系统保持干燥状态 8)在送灰过程中如发现压力突然下降、灰罐加不上压力等异常情况,应停止提升,原地搅拌,及时 判明原因。若由于灰罐内水泥粉体已喷完或容器、管道漏气所致,应将钻具下沉到一定深度后,重新加灰 复打,以保证成桩质量。有经验的施工监理人员往往从高压送粉胶管的颤动情况来判明送粉的正常与否 检查故障时,应尽可能不停止送风。 9)设计上要求搭接的桩体,须连续施工,一般相邻桩的施工间隔时间不超过8h。若因停电、机械故 障而超过允许时间,应征得设计部门同意,采取适宜的补救措施 10)在SP-1型粉体发送器中有一个气水分离器,用于收集因压缩空气膨胀而降温所产生的凝结水 施工时应经常排除气水分离器中的积水,防范因水分进入钻杆而堵塞送粉通道 11)喷粉时灰罐内的气压比管道内的气压高0.02~0.05MPa以确保正常送粉。 12)对地下水位较深,基底标高较高的场地;或喷灰量较大,停灰面较高的场地,施工时应加水或施 工区及时地面加水,以使桩头部分水泥充分水解水化反应,以防桩头呈疏松状态 6、质量检验 水泥土搅拌桩的质量控制应贯穿在施工的全过程,并应坚持全程的施工监理。施工过程中必须随时检 査施工记录和计量记录,并对照规定的施工工艺对每根桩进行质量评定。检查重点是:水泥用量、桩长 搅拌头转数和提升速度、复搅次数和复搅深度、停浆处理方法等。 水泥土搅拌桩的施工质量检验可采用以下方法: (1)成桩阳后,采用浅部开挖桩头(深度宜超过停浆(灰)面下0.5m),目测检查搅拌的均匀性,量测成桩 直径。检查量为总桩数的5%。 2)成桩后3d内,可用轻型动力触探(Nlo)检查每米桩身的均匀性。检验数量为施工总桩数的1%,且 不少于3根 竖向承载水泥土搅拌桩地基竣工验收时,承载力检验应采用复合地基载荷试验和单桩载荷试验。 载荷试验必须在桩身强度满足试验荷载条件时,并宜在成桩28d后进行。检验数量为桩总数的0.5 1%,且每项单体工程不应少于3点。 经触探和载荷试验检验后对桩身质量有怀疑时,应在成桩28后,用双管单动取样器钻取芯样作抗压 强度检验,检验数量为施工总桩数的0.5%,且不少于3根
39 4) 施工机械、电气设备、仪表仪器及机具等，在确认完好后方准使用。 5) 在建筑物旧址或回填地区施工时，应预先进行桩位探测，并清除己探明的障碍物。 6) 桩体施工中，若发现钻机不正常的振动、晃动、倾斜、移位等现象，应立即停钻检查。必要时应 提钻重打。 7) 施工中应随时注意喷粉机、空压机的运转情况；压力表的显示变化；送灰情况。当送灰过程中出 现压力连续上升，发送器负载过大，送灰管或阀门在轴具提升中途堵塞等异常情况，应立即判明原因，停 止提升，原地搅拌。为保证成桩质量，必要时应于复打。堵管的原因除漏气外，主要是水泥结块。施工时 不允许用已结块的水泥，并要求管道系统保持干燥状态。 8) 在送灰过程中如发现压力突然下降、灰罐加不上压力等异常情况，应停止提升，原地搅拌，及时 判明原因。若由于灰罐内水泥粉体已喷完或容器、管道漏气所致，应将钻具下沉到一定深度后，重新加灰 复打，以保证成桩质量。有经验的施工监理人员往往从高压送粉胶管的颤动情况来判明送粉的正常与否。 检查故障时，应尽可能不停止送风。 9) 设计上要求搭接的桩体，须连续施工，一般相邻桩的施工间隔时间不超过 8h。若因停电、机械故 障而超过允许时间，应征得设计部门同意，采取适宜的补救措施。 10) 在 SP-1 型粉体发送器中有一个气水分离器，用于收集因压缩空气膨胀而降温所产生的凝结水。 施工时应经常排除气水分离器中的积水，防范因水分进入钻杆而堵塞送粉通道。 11) 喷粉时灰罐内的气压比管道内的气压高 0.02～0.05MPa 以确保正常送粉。 12) 对地下水位较深，基底标高较高的场地；或喷灰量较大，停灰面较高的场地，施工时应加水或施 工区及时地面加水，以使桩头部分水泥充分水解水化反应，以防桩头呈疏松状态。 6、质量检验 水泥土搅拌桩的质量控制应贯穿在施工的全过程，并应坚持全程的施工监理。施工过程中必须随时检 查施工记录和计量记录，并对照规定的施工工艺对每根桩进行质量评定。检查重点是：水泥用量、桩长、 搅拌头转数和提升速度、复搅次数和复搅深度、停浆处理方法等。 水泥土搅拌桩的施工质量检验可采用以下方法： (1)成桩 7d 后，采用浅部开挖桩头(深度宜超过停浆(灰)面下 0.5m)，目测检查搅拌的均匀性，量测成桩 直径。检查量为总桩数的 5％。 (2)成桩后 3d 内，可用轻型动力触探(Nlo)检查每米桩身的均匀性。检验数量为施工总桩数的 1％，且 不少于 3 根。 竖向承载水泥土搅拌桩地基竣工验收时，承载力检验应采用复合地基载荷试验和单桩载荷试验。 载荷试验必须在桩身强度满足试验荷载条件时，并宜在成桩 28d 后进行。检验数量为桩总数的 0.5％～ 1％，且每项单体工程不应少于 3 点。 经触探和载荷试验检验后对桩身质量有怀疑时，应在成桩 28d 后，用双管单动取样器钻取芯样作抗压 强度检验，检验数量为施工总桩数的 0.5％，且不少于 3 根