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广东工业大学:《化工原理 Principles of Chemical Engineering》课程教学资源(PPT教案课件)第三章 蒸馏和吸收塔设备

第一节 板式塔 第二节 填料塔
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第三章蒸馏和吸收塔设备 蒸馏操作和吸收操作从气液传质的角度有着共同的特点,可在同样的塔设备 中进行。按其结构形式有 板式塔,一般处理量大 传质设备 填料塔,一般处理量小 第一节板式塔 板式塔为逐板接触式的气液传质设备,塔板类型按气液流动的方式,可将塔 板分为错流塔板和逆流塔板

第三章 蒸馏和吸收塔设备 蒸馏操作和吸收操作从气液传质的角度有着共同的特点,可在同样的塔设备 中进行。按其结构形式有 板式塔,一般处理量大 传质设备 填料塔,一般处理量小 第一节 板式塔 板式塔为逐板接触式的气液传质设备,塔板类型按气液流动的方式,可将塔 板分为错流塔板和逆流塔板

3-1-1塔板类型 逆流塔板,少用 错流塔板,常用 塔板主要形式有 生产能力小 气流阻力大 泡罩塔板 操作弹性大 结构复杂 生产能力大 气流阻力小 二、筛板 操作弹性小 结构简单

3-1-1 塔板类型 逆流塔板,少用 错流塔板,常用 错流塔板主要形式有: 生产能力小 气流阻力大 一、泡罩塔板 操作弹性大 结构复杂 生产能力大 气流阻力小 二、 筛板 操作弹性小 结构简单

三、浮阌塔板 F1型,适用普通系统 类型 ∨-4型,适用减压系统 T型,适用含颗粒或易聚合的物料 生产能力大,开孔率大、>泡罩20~40%、≈筛板塔 操作弹性大,阀片可以自由升降以适应气量的变化 塔板效率高,平吹、接触时间长、雾沫夹带少 2.优点 气流阻力小,开孔大 液面落差小,液流阻力小 造价适中,约等于60~80%泡罩、120~130%筛板 四、喷射型塔板 生产能力大,开孔率大、可用较高的空塔气速 气流阻力小,液层较薄 1.舌形塔板落差小、无返混、雾沫夹带小,水平分力 操作弹性小,气流截面积固定 气相夹带严重,斜吹

三、 浮阀塔板 F1 型,适用普通系统 1.类型 V-4型,适用减压系统 T型,适用含颗粒或易聚合的物料 生产能力大,开孔率大、>泡罩20~40%、筛板塔 操作弹性大,阀片可以自由升降以适应气量的变化 塔板效率高,平吹、接触时间长、雾沫夹带少 2.优点 气流阻力小,开孔大 液面落差小,液流阻力小 造价适中,约等于60~80%泡罩、120~130%筛板 四、 喷射型塔板 生产能力大,开孔率大、可用较高的空塔气速 气流阻力小,液层较薄 1.舌形塔板 落差小、无返混、雾沫夹带小,水平分力 操作弹性小,气流截面积固定 气相夹带严重,斜吹

浮舌塔板 操作弹性大 气流阻力小 效率较高,介于浮阀与舌形之间 3.斜孔塔板 结构简单、压降低

2.浮舌塔板 操作弹性大 气流阻力小 效率较高,介于浮阀与舌形之间 3. 斜孔塔板 结构简单、压降低

3-1-2板式塔的流体力学性能 评价塔设备的性能指标为: 生产能力 塔板效率 设备性能 操作弹性 塔板压力降 塔的操作能否正常进行,与塔内的气液两相的流体力学状况有关: 塔板压力降 液泛 流体力学性能 雾沫夹带 漏液 液面落差 塔板压降 总阻力=干板阻力+液层静压力+表面张力 在较高板效率前提下,力求减小塔板压力降 二、液泛:气液量大到使全塔液体相连 、雾沫夹带气流将液体从亦局極带入上层板

3-1-2 板式塔的流体力学性能 评价塔设备的性能指标为: 生产能力 塔板效率 设备性能 操作弹性 塔板压力降 塔的操作能否正常进行,与塔内的气液两相的流体力学状况有关: 塔板压力降 液泛 流体力学性能 雾沫夹带 漏液 液面落差 一、 塔板压降 总阻力 = 干板阻力 + 液层静压力 + 表面张力 在较高板效率前提下,力求减小塔板压力降 二、 液泛:气液量大到使全塔液体相连 三、 雾沫夹带 气流将液体从下层板带入上层板 e 0.1kg(liquid )/ kg(gas) v 

四、漏液:液体从升气孔流下,要求〈10% 气速太小,或液面落差引起气流分布不均 塔板入口处往往上漏液,设安定区 五、液面落差:液体克服板面阻力形成位差 六、负荷性能图:各种极限条件下v。L关系曲线组成的图 1.雾沫夹带线(气相负荷上限线) 2.液泛线 3.液相负荷上限线 (降液管超负荷线,气泡夹带线) 4.漏液线(气相负荷下限线) 5.液相负荷下限线 操作弹性—两极限的气量之比

四、 漏液:液体从升气孔流下,要求〈10% 气速太小,或液面落差引起气流分布不均 塔板入口处往往上漏液,设安定区 五、 液面落差:液体克服板面阻力形成位差 六、 负荷性能图:各种极限条件下Vs -Ls关系曲线组成的图 1. 雾沫夹带线(气相负荷上限线) 2.液泛线 3.液相负荷上限线 (降液管超负荷线,气泡夹带线) 4.漏液线(气相负荷下限线) 5.液相负荷下限线 操作弹性——两极限的气量之比 Vs Ls 5 1 4 3 2 C C O

3-1-3浮阀塔设计 浮阀塔工艺尺寸的计算(工艺设计) 塔高NH 式中Z—塔高,m N理论板层数; Er-总板效率 H—塔板间距,m 取整数 H∝D,表3-2(经验数据) 易起泡、负荷波动大时,应↑H 2.塔径 4Vs 式中D塔径,m Vs气体流量,m3/s U—空塔气速,m/s 关键在于确定适宜的空塔气速u。 净重力=d(p2-p)g 摩擦阻力=22 42

3-1-3 浮阀塔设计 一、 浮阀塔工艺尺寸的计算(工艺设计) 1.塔高 式中 Z—塔高,m; NT—理论板层数; ET—总板效率; HT—塔板间距,m。 取整数 HTD,表3-2(经验数据) 易起泡、负荷波动大时,应HT 2.塔径 式中 D—塔径,m; VS—气体流量,m3/s; u—空塔气速,m/s。 关键在于确定适宜的空塔气速u。 T T T H E N Z = u V D S  4 = d ( L  V )g  = − 3 6 净重力 4 2 2 2 d  V u 摩擦阻力 = 

式中d液滴的直径,m 由净重力与摩擦阻力的平衡,得 整理,得 2 式中unax-极限空塔气速,m/s; 4gdPr-pr Agd一负荷系数, P -h,=0.75 L(2)

式中 d—液滴的直径,m。 由净重力与摩擦阻力的平衡,得 整理,得 式中 umax—极限空塔气速,m/s; —负荷系数, ) 2 , , 2 ( 2 2 u h u hf f         =   = = ( ) . 4 2 6 3 2 max 2 d g d u L V V        = − V L V V L V C gd u        − = − = 3 4 max 3 4gd C = L V V u    − = max HT − hL = 0.75m L V V C u    − 20 = max 2 1 ( ) V L h h V L  

图中Vh、L—气、液两相的体积流量,m3/h p、P气、液两相的密度,kg/m3 h1板上液层高度,m; (2液气动能参数 校正负荷系数 式中σ—操作物系的液体表面张力,mN/m。 =(0.6~0.8um 求出塔径后还需园整,之后还要进行流体力学核算。 3.溢流装置 溢流堰 溢流装置 园形,一般用于小塔 降液管 弓形,常用 U型流,一般用于小塔 单溢流,D2m 阶梯流,D>3m

图中 Vh、Lh—气、液两相的体积流量,m3/h; V、L—气、液两相的密度,kg/m3; hL—板上液层高度,m; —液气动能参数 校正负荷系数 式中 —操作物系的液体表面张力,mN/m。 求出塔径后还需园整,之后还要进行流体力学核算。 3.溢流装置 溢流堰 溢流装置 园形,一般用于小塔 降液管 弓形,常用 U型流,一般用于小塔 单溢流,D2 m 阶梯流,D>3 m 2 1 ( ) V L s s V L   0.2 20 20       =  C C max u = (0.6 ~ 0.8)u

(1)出口堰(溢流堰) (0.6~08)D,单溢流 堰长l (05~06,双溢流 式中ht板上液层高度,m hW-堰高,m hoW堰上液层高度,m。 6mm,单溢流 >60mm,双溢流 平直堰 2.84 1000(l1 式中L—塔内液体流量,m3/h E—液流收缩系数,见图3-11 当E=1时,可用列线图3-12求how 齿形堰:一般齿深h<15mm 当液层高度不超过齿顶时, ho=0.0442/L,h

(1) 出口堰(溢流堰) ,单溢流 堰长 ,双溢流 式中 hL—板上液层高度,m; hw—堰高,m; how—堰上液层高度,m。 6mm,单溢流 >60mm,双溢流 平直堰: 式中 Lh—塔内液体流量,m3/h。 E—液流收缩系数,见图3-11 当E=1时,可用列线图3-12求hOW。 齿形堰:一般齿深hn<15mm 当液层高度不超过齿顶时, lW = hL = hW + hOW hOW = 3 2 1000 2.84         = W h OW l L h E (0.6 ~ 0.8)D (0.5 ~ 0.6)D 5 2 0.0442         = W h n OW l L h h

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