热力学第一定律回顾 一、热力学第一定律:

以GaN和(Ga1-xInx)P半导体的金属有机物气相外延生长(MOVPE)为例分析了V族气源物质NH3和PH3热分解对半导体化合物外延生长成分空间的影响.根据外延生长过程中NH3和PH3实际分解状况,建立了气源物质不同分解状态下的热力学模型,进而应用Thermo-calc软件计算出与之对应的成分空间.计算结果与实验数据的对比表明:GaN和(Ga1-xInx)P半导体的MOVPE过程的热力学分析必须根据V族气源物质NH3和PH3的实际热分解状况,进行完全平衡或限定平衡条件下的计算和预测,完全的热力学平衡分析仅适用于特定的温度区段或经特殊气源预处理的工艺过程

利用电解纯铁,通过高温钼丝炉制备了含有不同种类、不同含量异质核心的试样.利用差热分析方法测定了试样在相同冷却速度条件下的过冷度.从理论上比较了铁液凝固热力学驱动力的不同计算方法及误差,计算了铁液在凝固过程中的热力学驱动力,形核功和临界晶核半径

利用热力学平衡相计算方法及相应的高温合金数据库对René95,René88DT和an741нп三种合金在平衡相析出温度范围和析出量以及之间的关联性进行了系统的热力学计算对比分析.结果表明:三种粉末高温合金的平衡相种类基本相同,主要平衡相为γ,γ'和碳化物M23C6,MC,M6C.René95合金中的碳化物含量要高于其他两种合金.зп741нп有着较高的γ'相析出温度和较大的析出量.随温度降低,Co和Nb从γ'相中析出,在其周围富集,其中зп741нп合金中尤为明显.合金元素的偏聚度也和合金的初熔点与终熔点之差的大小有关,其熔解区间越大即初熔点和终熔点之差越大,合金元素的偏聚度越大

第一章 热力学第一定律 （The first law of thermodynamics) 第二章 热力学第二定律 The second Law of Thermodynamics 第三章溶液热力学基础 Thermodynamics of multi-component systems (Solution chemistry) Chapter 4 Phase Equilibria 第五章 化学平衡 Chemical Equilibrium Chapter 6 Fundamentals of Chemical Kinetics

详细考察了目前文献中常用的几种Fe-C间隙固熔体热力学模型,并讨论了它们在钢中马氏体及贝氏体相变中的应用情况。首次表明KRC、LFG/MD以及X-K模型均不能用来建立奥氏体与马氏体中是否发生Spinodal分解的热力学判据

2-1热力学第一定律的本质 本质:能量转换及守恒定律在热过程中的应用 18世纪初,工业革命,热效率只有1% 1842年,J.R. Mayer阐述热一律,但没有 引起重视 1840-1849年, Joule用多种实验的一致性 证明热一律,于1950年发表并得到公认 1909年,C. Caratheodory最后完善热一律

6-3内能热力学第一定律 水盛在绝热壁包围的容器 中,叶轮所作的机械功和 电流所作的电功(12RT) 就是热功

本文提出一种预示三元系热力学性质和用于相图计算的新几何不对称模型。该模型在现有不对称模型中数学解析式最简洁,计算精度较高。它应用于Bi-Ga-Sn、An-Ag-Sn和NaCl-KCI-CaCl2 3个三元系,计算值与实验结果吻合较好。文中还阐明了在不对称模型中选取不对称组元的热力学准则

评述了适用于有序体系热力学优化分析的扩展的似化学理论及优化方法,编制了相图和热力学的性质的优化和计算程序,并用所编程序对KCl-YCl3体系的相图和热力学性质进行了优化分析和讨论