在1273~1573 K条件下研究了不同煤种、木炭和石墨与不同种类矿石制成含碳球团的还原速度;进而讨论了温度、配碳比(C/O)、挥发分含量等因素对含碳球团还原所需时间和金属化率的影响.通过测定含碳球团还原冷却后的强度,对影响强度因素进行了分析.还原冷却后的强度在温度1273 K时较低,配入含挥发分较高的气煤,可以使还原冷却后的强度提高,加快反应速度

第八章碳杂重键的亲核加成 一、包括C=O、C=N、C≡N的碳杂重键化合物是极为重要的一大类有机化合物,亲核加成是碳杂重键的主要反应,也是重要的有机反应,其中尤以C=键的亲核加成最为重要。 二、亲核试剂主要有:(1)亲核中心为N、O、S、等的杂原子亲核试剂;(2)负碳亲核试剂;(3)H亲核试剂

铸铁中碳元素按主要存在方式不同可分为两大类：一是白口铸 铸铁（断口呈现白色），碳的主要存在形式是化合物，如渗碳体， 没有石墨；另一是灰口铸铁（断口呈现黑灰色），碳的主要存在形 式是碳的单质，即游离状态石墨。介于白口铸铁与灰口铸铁之间为 麻口铸铁，其中的碳既有游离石墨又有渗碳体

选择石蜡基热塑性粘结剂,采用粉末注射成形(PIM)工艺制备烧结Sm2Co17永磁体.粘结剂由PW、HEPE、LEPE、PP和SA组成,通过分析喂料流变性能和磁体残碳含量,确定合适的组元配比(质量比)为PW:LEPE:PP:SA=7:1:1:1.在氩气和氢气混合气氛下热脱脂,永磁体的碳、氧含量较低.最终得到永磁体的磁性能为:剩磁Br=0.51T,内禀矫顽力Hcj=168kA·m-1,最大磁能积BHmax=21.3kJ·m-3.与传统方法制备的永磁体相比,PIM永磁体退磁曲线的方形度较差,磁性较低.造成磁体性能较差的原因是残碳的质量分数较高(≥ 0.33%),较高的碳含量导致磁体中出现高熔点的非磁性相ZrC,使Zr的有效含量降低,片状相和1:5相体积分数减少,胞状显微组织和微观结构被破坏,磁性能下降.因此,采用PIM工艺制备高性能烧结钐钴永磁体,其关键是降低磁体中的残余碳含量

采用体积比为3∶1的浓硫酸和浓硝酸混合溶液对多壁碳纳米管进行表面氧化改性,利用场发射扫描电镜(FE-SEM)、比表面分析仪(BET)以及X射线光电子能谱(XPS)等手段分析了酸处理前后多壁碳纳米管的形貌、比表面积和表面官能团,利用循环伏安测试和充放电测试分析了酸处理前后多壁碳纳米管的电化学性能.结果表明,通过酸氧化改性,多壁碳纳米管的管长变短,比表面积增加,表面含氮和含氧官能团增加,从而导致其电化学性能大幅度地提高,在1 mol·L-1的硫酸电解液中比电容从7 F·g-1增加到66 F·g-1

碳族元素通性 碳 锗分族 无机化合物的水解性 硅 碳硅硼化物

§ 13.1 p区元素概述 § 13.3 碳族元素 13.3.1 碳族元素概述 13.3.2 碳族元素的单质 13.3.3 碳的化合物 13.3.4 硅的化合物 13.3.5 锡、铅的化合物 § 13.2 硼族元素 13.2.1 硼族元素概述 13.2.2 硼族元素的单质 13.2.3 硼的化合物 13.2.4 铝的化合物

利用扫描Kelvin探针(SKP)技术,结合腐蚀产物的形貌分析和物相分析,研究了Q235碳钢和Q450耐候钢在盐雾腐蚀实验早期阶段的腐蚀行为和电位分布.结果表明,Cl-对碳钢有强烈的侵蚀作用,在盐雾腐蚀过程的初期,金属表面出现明显的阴极区和阳极区,表面电位随时间逐步正移,呈现局部腐蚀的特征,且由于合金元素的作用,Q450耐候钢腐蚀较为均匀,SKP测试的表面电位高于Q235碳钢,形成的锈层较为致密,耐大气腐蚀性能优于Q235碳钢

碳饱和度A=CS/CP。CS—钢中碳含量;CP—碳参量,它正比于碳化物形成元素含量,由G.Steven[2]式确定。本文确定了在碳饱和度(A)—淬火温度(T淬)—二次硬度(HRC回)三者之间的关系,从而证明,①用A作为成份参数来判别钢的二次硬化能力是可行的,②A值还可用于对具体成份(炉号)为达到某硬度选择合适的淬火温度。还根据上述原则研究了几种合金元素对W12、Mo3、Cr4、V3钢系二次硬化性能的影响,并讨论了高速钢中常用元素的互换性问题

用X-射线衍射仪法测定高碳合金钢两相区淬火后的马氏体碳浓度。通过讨论分析,建立了马氏体碳浓度与马氏体{112}晶面族衍射峰双线分离距离之间的关系式。为了简化计算过程,编制了计算程序,使这种方法具有了较强的实用性。用这种方法在86Cr3钢的研究中,较好的测定了淬火温度、保温时间对马氏体碳浓度的影响,并给出了二者的关系曲线