第6章土压力计算 6.1概述 6.1.1土压力的产生及计算简述 在水利水电、铁路和公路桥梁及工民建等工程建设中,常采用挡土墙来支撑土坡或挡土 以免滑塌。例如:支挡建筑物周围填土的挡土墙(图6-1a),房屋地下室的侧墙,(图6-1b) 桥台,图(6-1c),水闸边墙,(图6-1d)等。这些结构物都会受到土压力的作用,土体作用 在挡土墙上的压力称为土压力。作用于挡土墙背上的土压力是设计挡土墙要考虑的主要荷 载 挡土墙按结构型式可分为重力式、悬壁式、扶壁式等。可用块石、条石、砖、混凝土与 钢筋混凝土等材料建筑。 挡土墙的设计,一般取单位长度按平面问题考虑。作用于挡土墙上的土压力的计算较为 复杂,目前计算土压力的理论仍多采用古典的朗肯理论和库伦理论。大型及特殊构筑物土 压力的计算常采用有限元数值分析计算。本章主演介绍静止土压力的计算、主动土压力及被 动土压力计算的朗肯理论和库伦理论及一些特殊情况下的土压力的计算。对非极限土压力的 计算请参阅有关书籍及参考文献 6.1.2土压力的类型 试验表明,土压力的大小主要与挡土墙的位移、挡土墙的形状、墙后填土的性质以及填 土的刚度等因素有关,但起决定因素的是墙的位移。根据墙身位移的情况,作用在墙背上的 土压力可分为静止土压力、主动土压力和被动土压力 1)静止土压力 当挡土墙静止不动时,即不能移动也不转动,这时土体作用在挡土墙的压力称为静止土 压力凸。 2)主动土压力 挡土墙向前移离填土,随着墙的位移量的逐渐增大,土体作用于墙上的土压力逐渐减小, 当墙后土体达到主动极限平衡状态并出现滑动面时,这时作用于墙上的土压力减至最小,称 为主动土压力P 3)被动土压力 挡土墙在外力作用下移向填土,随着墙位移量的逐渐增大,土体作用于墙上的土压力 逐渐增大,当墙后土体达到被动极限平衡状态并出现滑动面时,这时作用于墙上的土压力增 至最大,称为被动土压力P。上述三种土压力的移动情况和它们在相同条件下的数值比较, 可用图6-2来表示。由图可知P>P>P 6.2静止土压力的计算 当墙身不动时,这时墙后埴土处于弹性平衡状态。在填土表面以下任意深度Z处取一微 小单元体,如图6-3所示,在微单元体的水平面上作用着竖向的自重应力YZ,该点的侧向 应力即为静止土压力强度 Po=ko y
第 6 章 土压力计算 6.1 概述 6.1.1 土压力的产生及计算简述 在水利水电、铁路和公路桥梁及工民建等工程建设中，常采用挡土墙来支撑土坡或挡土 以免滑塌。例如：支挡建筑物周围填土的挡土墙(图 6-1a)，房屋地下室的侧墙， (图 6-1b)， 桥台，图(6-1c)，水闸边墙，(图 6-1d)等。这些结构物都会受到土压力的作用，土体作用 在挡土墙上的压力称为土压力。作用于挡土墙背上的土压力是设计挡土墙要考虑的主要荷 载。 挡土墙按结构型式可分为重力式、悬壁式、扶壁式等。可用块石、条石、砖、混凝土与 钢筋混凝土等材料建筑。 挡土墙的设计，一般取单位长度按平面问题考虑。作用于挡土墙上的土压力的计算较为 复杂， 目前计算土压力的理论仍多采用古典的朗肯理论和库伦理论。大型及特殊构筑物土 压力的计算常采用有限元数值分析计算。本章主演介绍静止土压力的计算、主动土压力及被 动土压力计算的朗肯理论和库伦理论及一些特殊情况下的土压力的计算。对非极限土压力的 计算请参阅有关书籍及参考文献。 6.1.2 土压力的类型 试验表明，土压力的大小主要与挡土墙的位移、挡土墙的形状、墙后填土的性质以及填 土的刚度等因素有关，但起决定因素的是墙的位移。根据墙身位移的情况，作用在墙背上的 土压力可分为静止土压力、主动土压力和被动土压力。 1) 静止土压力 当挡土墙静止不动时，即不能移动也不转动，这时土体作用在挡土墙的压力称为静止土 压力 po。 2) 主动土压力 挡土墙向前移离填土，随着墙的位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐减小， 当墙后土体达到主动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力减至最小，称 为主动土压力 Pa。 3) 被动土压力 挡土墙在外力作用下移向填土，随着墙位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力 逐渐增大，当墙后土体达到被动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力增 至最大，称为被动土压力 Pp。上述三种土压力的移动情况和它们在相同条件下的数值比较， 可用图 6-2 来表示。由图可知 Pp＞Po＞Pa。 6.2 静止土压力的计算 当墙身不动时，这时墙后埴土处于弹性平衡状态。在填土表面以下任意深度 Z 处取一微 小单元体，如图 6-3 所示，在微单元体的水平面上作用着竖向的自重应力γZ，该点的侧向 应力即为静止土压力强度 p = k z 0 0 (5 -1)
式中:p—静止土压力,kPa k—一静止土压力系数,一般应通过试验确定,无试验资料时,可按参考值选取: 砂土的k值为0.35~0.45:粘性土的k值为0.5~0.7,也可利用半经验公式k=1-sinq 计算。 q′——土的有效内摩擦角 Y——填土的重度,kN/m3 Z——计算点距离填土表面的深度 由式6-1可知,静止土压力沿墙高呈三角形分布如图6-所示。如果取单位墙长计算 则作用在墙背上的总静止土压力为 P 式中:H—一挡土墙的高度,m 方向垂直指向墙背。合力Po的作用点在距离墙底处 6.3朗肯土压力理论 6.3.1朗肯基本理论 朗肯土压力理论是英国学者朗肯( Rankin)1857年根据均质的半无限土体的应力状态 (1)挡土墙是刚性的墙背垂直;的。 和土处于极限平衡状态的应力条件提出的。在其理论推导中,首先作出以下基本假定。 (2)挡土墙的墙后填土表面水平 (3)挡土墙的墙背光滑,不考虑墙背与填土之间的摩擦力。 把土体当作半无限空间的弹性体,而墙背可假想为半无限土体内部的铅直平面,根据土 体处于极限平衡状态的条件,求出挡土墙上的土压力 如果挡土墙向填土方向移动压缩土体,σ仍保持不变,但σ,将不断增大并超过σ:值, 当土墙挤压土体使σx增大到使土体达到被动极限平衡状态时,如图6-4的应力园O3,σ 变为小主应力,0x变为大主应力,即为朗肯被动土压力(p)。土体中产生的两组破裂面与 水平面的夹角为45°-9 6.32朗肯主动土压力的计算 根据土的极限平衡条件方程式 1=ostg2(45°+0)+2c·tg(45°+) d=0tg2(45° tg(45°-) 土体处于主动极限平衡状态时,01=0=yz,0:=0:=D,代入上式得 1)填土为粘性土时 填土为粘性土时的朗肯主动土压力计算公式为 D=yztg2(45°-9)-2c·tg(45°-9)=yzK-2c√k(6-) 由公式(6-3),可知,主动土压力p沿深度Z呈直线分布,如图6-5所示
式中： po——静止土压力，kPa； ko——静止土压力系数，一般应通过试验确定，无试验资料时，可按参考值选取； 砂土的 ko 值为 0.35～0.45；粘性土的 ko 值为 0.5～0.7，也可利用半经验公式 ko=1-sin ′ 计算。 ′——土的有效内摩擦角； γ——填土的重度，kN/m3； Z——计算点距离填土表面的深度，m。 由式 6-1 可知，静止土压力沿墙高呈三角形分布如图 6-2b 所示。如果取单位墙长计算。 则作用在墙背上的总静止土压力为 0 0 2 2 1 P = H k (6-2) 式中：H——挡土墙的高度，m。 方向垂直指向墙背。合力 Po 的作用点在距离墙底 3 H 处。 6.3 朗肯土压力理论 6.3.1 朗肯基本理论 朗肯土压力理论是英国学者朗肯（Rankin）1857 年根据均质的半无限土体的应力状态 和土处于极限平衡状态的应力条件提出的。在其理论推导中,首先作出以下基本假定。 (1)挡土墙是刚性的墙背垂直； (2)挡土墙的墙后填土表面水平； (3)挡土墙的墙背光滑，不考虑墙背与填土之间的摩擦力。 把土体当作半无限空间的弹性体，而墙背可假想为半无限土体内部的铅直平面，根据土 体处于极限平衡状态的条件，求出挡土墙上的土压力。 如果挡土墙向填土方向移动压缩土体，σz 仍保持不变，但σx 将不断增大并超过σz 值， 当土墙挤压土体使σx 增大到使土体达到被动极限平衡状态时，如图 6-4 的应力园 O3，σz 变为小主应力，σx 变为大主应力，即为朗肯被动土压力(pp)。土体中产生的两组破裂面与 水平面的夹角为 2 45 − 。 6.3.2 朗肯主动土压力的计算 根据土的极限平衡条件方程式 σ1=σ3tg2 (45°+ 2 )+2c·tg(45°+ 2 ) σ3=σ1tg2 (45°- 2 )-2c·tg(45°- 2 ) 土体处于主动极限平衡状态时，σ1=σz=γz，σ3=σx=pa，代入上式得 1)填土为粘性土时 填土为粘性土时的朗肯主动土压力计算公式为 pa=γztg2 (45°- 2 )-2c·tg(45°- 2 )=γzKa-2c a (6-3) 由公式(6-3)，可知，主动土压力 pa 沿深度 Z 呈直线分布，如图 6-5 所示
2c√Ka 图5-5粘性土主动土压力分布图 当zH时p=YHK-2cK 在图中,压力为零的深度z,可由p2=0的条件代入式(6-3)求得 在z深度范围内υ为负值,但土与墙之间不可能产生拉应力,说明在zo深度范围内 填土对挡土墙不产生土压力。 墙背所受总主动土压力为P,其值为土压力分布图中的阴影部分面积,即 P=(HK-2c√K)(H-z0) 2)填土为无粘性土(砂土)时 根据极限平衡条件关系方程式,主动土压力为 ztg2(45°-9)=/zK(6-6) 上式说明主动土压力P沿墙高呈直线分布,即土压力为三角形分布,如图6-6所示。 墙背上所受的总主动土压力为三角形的面积,即 Pa=-dH ka (6-7) P的作用方向应垂直墙背,作用点在距墙底H处。 6.3.3朗肯被动土压力计算 从朗肯土压力理论的基本原理可知,当土体处于被动极限平衡状态时,根据土的极限平 衡条件式可得被动土压力强度σ1=D,σ3=02=rz,填土为粘性土时 p=g(45+9)+2c1g(45°+9)=zk+2c√K(6-8) 填土为无粘性土时 P=1g2(45°+)=yK 式中:P——沿墙高分布的土压力强度,kPa; 被动土压力系数,KP=1g2(45
当 z=H 时 pa=γHKa-2cKa 在图中，压力为零的深度 z0，可由 pa=0 的条件代入式(6-3)求得 a 0 K 2c z = (6-4) 在 z0 深度范围内 pa 为负值，但土与墙之间不可能产生拉应力，说明在 z0 深度范围内， 填土对挡土墙不产生土压力。 墙背所受总主动土压力为 Pa，其值为土压力分布图中的阴影部分面积，即 = − + = − − 2 2 2c H K 2cH K 2 1 ( HK 2c K )(H z ) 2 1 P a a a a a 0 (6-5) 2)填土为无粘性土(砂土)时 根据极限平衡条件关系方程式，主动土压力为 a ) zKa 2 p ztg (45 2 = = − (6-6) 上式说明主动土压力 Pa 沿墙高呈直线分布，即土压力为三角形分布，如图 6-6 所示。 墙背上所受的总主动土压力为三角形的面积，即 Pa H Ka 2 2 1 = (6-7) Pa 的作用方向应垂直墙背，作用点在距墙底 H 3 1 处。 6.3.3 朗肯被动土压力计算 从朗肯土压力理论的基本原理可知，当土体处于被动极限平衡状态时，根据土的极限平 衡条件式可得被动土压力强度σ1=pp，σ3=σz=rz，填土为粘性土时 pp ztg c tg ) zKp 2c Kp 2 ) 2 (45 2 (45 2 = + + + = + (6-8) 填土为无粘性土时 pp ztg zKp = + ) = 2 (45 2 (6-9) 式中： Pp——沿墙高分布的土压力强度，kPa； Kp——被动土压力系数， ) 2 (45 2 Kp = tg + ； Pa H-Z0 3 H 2c√Ka γHKa H-Z0 3 H Z (一) 图 5－5 粘性土主动土压力分布图
其余符号同前。 关于被动土压力的分布图形,分别见图6-7及图6-8。 填土为粘性土时的总被动土压力为 Hk+2cHK(6-10) 填土为无粘土时的总被动土压力为 (6-11) 作用方向和作用点的位置分别如图6-7、图6-8上所标示的方向和作用点;计算单位为 kN/m 6.4库伦土压力理论 6.4.1基本原理 库伦于1776年根据研究挡土墙墙后滑动土楔体的静力平衡条件,提出了计算土压力的 理论。他假定挡土墙是刚性的,墙后填土是无粘性土。当墙背移离或移向填土,墙后土体达 到极限平衡状态时,填后填土是以一个三角形滑动土楔体的形式,沿墙背和填土土体中某 滑裂平面通过墙踵同时向下发生滑动。根据三角形土楔的力系平衡条件,求出挡土墙对滑动 土楔的支承反力,从而解出挡土墙墙背所受的总土压力 6.4.2主动土压力的计算 如图6-9所示挡土墙,已知墙背AB倾斜,与竖直线的夹角为ε,填土表面AC是一平面, 与水平面的夹角为β,若墙背受土推向前移动,当墙后土体达到主动极限平衡状态时,整个 土体沿着墙背AB和滑动面BC同时下滑,形成一个滑动的楔体△ABC。假设滑动面BC与水平 面的夹角为a,不考虑楔体本身的压缩变形 取土楔ABC为脱离体,作用于滑动土楔体上的力有:①是墙对土楔的反力P,其作用方 向与墙背面的法线成δ角(δ角为墙与土之间的外摩擦角,称墙摩擦角):②是滑动面PC上 的反力R,其方向与BC面的法线中角(中为土的内摩擦角);③是土楔ABC的重力W。根据静 力平衡条件W、P、R三力可构成力的平衡三角形。利用正弦定理,得: sin( a-p) sin(1800-(+a-p) 所以 Wsin(a-(p) (6-12) 其中 ψ=90°(6+中) 假定不同的α角可画出不同的滑动面,就可得出不同的P值,但是,只有产生最大的P 值的滑动面才是最危险的假设滑动面,P大小相等、方向相反的力,即为作用于墙背的主动 土压力,以P表之 对于已确定的挡土墙和填土来说,φ、8、ε和β均为已知,只有a角是任意假定的, 当a发生变化,则W也随之变化,P与R亦随之变化。P是a的函数,按=0的条件,用 数解法可求出P最大值时的a角,然后代入式(6-12)求得主动土压力的: coS(o-8 P=-yH K cos'scos(8+8)1+ (+l)sn(-B) y cos(8+E)cos(e-B) (6-13)
其余符号同前。 关于被动土压力的分布图形，分别见图 6-7 及图 6-8。 填土为粘性土时的总被动土压力为 Pp H Kp 2cHKp 2 1 2 = + (6-10) 填土为无粘土时的总被动土压力为 Pp H Kp 2 2 1 = (6-11) 作用方向和作用点的位置分别如图 6-7、图 6-8 上所标示的方向和作用点；计算单位为 kN/m。 6.4 库伦土压力理论 6.4.1 基本原理 库伦于 1776 年根据研究挡土墙墙后滑动土楔体的静力平衡条件，提出了计算土压力的 理论。他假定挡土墙是刚性的，墙后填土是无粘性土。当墙背移离或移向填土，墙后土体达 到极限平衡状态时，填后填土是以一个三角形滑动土楔体的形式，沿墙背和填土土体中某一 滑裂平面通过墙踵同时向下发生滑动。根据三角形土楔的力系平衡条件，求出挡土墙对滑动 土楔的支承反力，从而解出挡土墙墙背所受的总土压力。 6.4.2 主动土压力的计算 如图 6-9 所示挡土墙，已知墙背 AB 倾斜，与竖直线的夹角为ε，填土表面 AC 是一平面， 与水平面的夹角为β，若墙背受土推向前移动，当墙后土体达到主动极限平衡状态时，整个 土体沿着墙背 AB 和滑动面 BC 同时下滑，形成一个滑动的楔体△ABC。假设滑动面 BC 与水平 面的夹角为α，不考虑楔体本身的压缩变形。 取土楔 ABC 为脱离体，作用于滑动土楔体上的力有：①是墙对土楔的反力 P，其作用方 向与墙背面的法线成δ角(δ角为墙与土之间的外摩擦角，称墙摩擦角)；②是滑动面 PC 上 的反力 R，其方向与 BC 面的法线φ角(φ为土的内摩擦角)；③是土楔 ABC 的重力 W。根据静 力平衡条件 W、P、R 三力可构成力的平衡三角形。利用正弦定理，得： sin180 ( ) W sin( ) P − + − = − 所以 sin( ) Wsin( ) P + − − = (6-12) 其中 ψ=90°-(δ+φ) 假定不同的α角可画出不同的滑动面，就可得出不同的 P 值，但是，只有产生最大的 P 值的滑动面才是最危险的假设滑动面，P 大小相等、方向相反的力，即为作用于墙背的主动 土压力，以 Pa 表之。 对于已确定的挡土墙和填土来说，φ、δ、ε和β均为已知，只有α角是任意假定的， 当α发生变化，则 W 也随之变化，P 与 R 亦随之变化。P 是α的函数，按 0 d dP = 的条件，用 数解法可求出 P 最大值时的α角，然后代入式(6-12)求得主动土压力的： ( ) ( ) ( ) ( ) 2 2 2 2 cos cos sin sin cos cos( ) 1 cos ( ) 2 1 + − + − + + − = Pa H Pa H Ka 2 2 1 = (6-13)
式中:Y、中——分别为填土的重度与内摩擦角 e——墙背与铅直线的夹角。以铅直线为准,顺时针为负,称仰斜;反时针为j 称俯斜 δ——墙摩擦角,由试验或按规范确定。我国交通部重力式码头设计规范的规定 是:①俯斜的混凝土或砌体墙采用号~甲:②阶梯形墙采用甲;③垂直的混凝士或砌体 采用 β—一填土表面与水平面所成坡角 K一一主动土压力系数,无因次,为中、ε、B、δ的函数。可用下式计算 K cos Ecos(8+81+sI o+ O)sin(o-B) V cos(8+s)cos(E-B) 若填土面水平,墙背铅直光滑。即β=0,ε=0,φ0=0时,公式(6-13)即变为 P=1g(45°、y 2 此式与填土为砂性土时的朗肯土压力公式相同。由此可见,在一定的条件,两种土压力理论 得到的结果是相同的。 由式(6-13)可知,P的大小与墙高的平方成正比,所以土压力强度是按三角形分布的 的作用点距墙底为墙高的。按库伦理论得出的土压力P分布如图6-10所示。土压力的 方向与水平面成(ε+6)角。深度z处的土压力强度为 dP. d (1x Ka=ka (6-14) d= dz 注意,此式是P对铅直深度z微分得来,pa只能代表作用在墙背的铅直投影高度上的 某一点的土压力强度 6.4.3被动土压力的计算 被动土压力计算公式的推导,与推导主动土压力公式相同,挡土墙在外力作用下移向填 ,当填土达到被动极限平衡状态时,便可求得被动土压力计算公式为 Pp=-yH-Kp (6-15) 式中:K一被动土压力系数,可用下式计算 K COS"(+8) cos Ecos(6-81 sin( +O)sin(o+B) cos(a-d)cosE-B) 6.4.4关于朗肯和库伦土压力理论的简单说明 1)朗肯和库伦土压力理论都是由墙后填土处于极限平衡状态的条件得到的。但朗肯理论 求得是墙背各点土压力强度分布,而库伦理论求得是墙背上的总土压力 2)朗肯理论在其推导过程中忽视了墙背与填土之间的摩擦力,认为墙背是光滑的,计算 的主动土压力误差偏大,被动土压力误差偏小,而库伦理论考虑了这一点,所以,主动土压 力接近于实际值,但被动土压力因为假定滑动面是平面误差较大,因此,一般不用库伦理论
式中：γ、φ——分别为填土的重度与内摩擦角； ε——墙背与铅直线的夹角。以铅直线为准，顺时针为负，称仰斜；反时针为正， 称俯斜； δ——墙摩擦角，由试验或按规范确定。我国交通部重力式码头设计规范的规定 是：①俯斜的混凝土或砌体墙采用 2 ～ 3 2 ；②阶梯形墙采用 3 2 ；③垂直的混凝土或砌体 采用 3 ～ 2 。 β——填土表面与水平面所成坡角； Ka——主动土压力系数，无因次，为φ、ε、β、δ的函数。可用下式计算； 2 2 2 cos( ) cos( ) sin( )sin( ) cos cos( ) 1 cos ( ) + − + − + + − = Ka 若填土面水平，墙背铅直光滑。即β=0，ε=0，φ 0=0 时，公式(6-13)即变为 ) 2 (45 2 1 2 2 Pa = H tg − 此式与填土为砂性土时的朗肯土压力公式相同。由此可见，在一定的条件，两种土压力理论 得到的结果是相同的。 由式(6-13)可知，Pa 的大小与墙高的平方成正比，所以土压力强度是按三角形分布的。 Pa 的作用点距墙底为墙高的 3 1 。按库伦理论得出的土压力 Pa 分布如图 6-10 所示。土压力的 方向与水平面成(ε+δ)角。深度 z 处的土压力强度为 z Ka zKa dz d dz dP p a a z = = = 2 2 1 (6-14) 注意，此式是 Pa 对铅直深度 z 微分得来，paz 只能代表作用在墙背的铅直投影高度上的 某一点的土压力强度。 6.4.3 被动土压力的计算 被动土压力计算公式的推导，与推导主动土压力公式相同，挡土墙在外力作用下移向填 土，当填土达到被动极限平衡状态时，便可求得被动土压力计算公式为 Pp H Kp 2 2 1 = （6-15） 式中：KP——被动土压力系数，可用下式计算； 2 2 2 cos( )cos( ) sin( )sin( ) cos cos( ) 1 cos ( ) − − + + − − + = Kp 6.4.4 关于朗肯和库伦土压力理论的简单说明 1)朗肯和库伦土压力理论都是由墙后填土处于极限平衡状态的条件得到的。但朗肯理论 求得是墙背各点土压力强度分布，而库伦理论求得是墙背上的总土压力。 2)朗肯理论在其推导过程中忽视了墙背与填土之间的摩擦力，认为墙背是光滑的，计算 的主动土压力误差偏大，被动土压力误差偏小，而库伦理论考虑了这一点，所以，主动土压 力接近于实际值，但被动土压力因为假定滑动面是平面误差较大，因此，一般不用库伦理论
计算被动土压力 3)朗肯理论适用于填土表面为水平的无粘性土或粘性土的土压力计算,而库伦理论只适 用于填土表面为水平或倾斜的无粘性土,对无粘性土只能用图解法计算。 6.5常见情况的士压力计算 1)墙后填土表面有连续均布荷载的情况 当填土表面连续均布荷载作用,将均布荷载强度q(kPa)变换成等效填土高度H'(m)即 H′=旦 其中Y——墙后填土的重度,kN/m 然后以填土厚度为(H+H)按均质土计算土压力图6-11,为墙后填土为无粘性时,土压 力分布图形。 其中 墙顶土压力强度P=YHK=qK 墙底土压力强度 。=Y(H′+H)K=qK+yHK 土压力分布图形为梯形。 2)填土为成层土的情况 当填土由不同性质的土分层填筑时,第一层土按均质土方法计算。计算第二层土土压力 时,将第一层土换算成与第二层土的性质指标相同的当量土层厚度h,即H=h,然后 按换算后第二层土的厚度计算第二层土范围的土压力 3)填土内有地下水的情况 地下水位以下用浮重度Y′计算土压力,这时作用在挡土墙的压力包括水压力和土压 力,如图6-13所示
计算被动土压力。 3)朗肯理论适用于填土表面为水平的无粘性土或粘性土的土压力计算，而库伦理论只适 用于填土表面为水平或倾斜的无粘性土，对无粘性土只能用图解法计算。 6.5 常见情况的土压力计算 1)墙后填土表面有连续均布荷载的情况 当填土表面连续均布荷载作用，将均布荷载强度 q(kPa)变换成等效填土高度 H′(m)即 H′= q 其中γ——墙后填土的重度，kN/m3 然后以填土厚度为(H′+H)按均质土计算土压力图 6-11，为墙后填土为无粘性时，土压 力分布图形。 其中： 墙顶土压力强度 Pa=γH′Ka=qKa 墙底土压力强度 Pa=γ(H′+H)Ka=qKa+γHKa 土压力分布图形为梯形。 2)填土为成层土的情况 当填土由不同性质的土分层填筑时，第一层土按均质土方法计算。计算第二层土土压力 时，将第一层土换算成与第二层土的性质指标相同的当量土层厚度 h′1，即 2 1h1 h = ，然后 按换算后第二层土的厚度计算第二层土范围的土压力。 3)填土内有地下水的情况 地下水位以下用浮重度γ′计算土压力，这时作用在挡土墙的压力包括水压力和土压 力，如图 6-13 所示
