4.土的压缩与固结 4—1概述 沉降: 在附加应力作用下,地基土产生体积缩小,从而引起建筑物基础的竖直方向的位移 (或下沉)称为沉降 某些特殊性土由于含水量的变化也会引起体积变形,如湿陷性黄土地基,由于含 水量增高会引起建筑物的附加下沉,称湿陷沉降。相反在膨胀土地区,由于含水量 的增高会引起地基的膨胀,甚至把建筑物顶裂 除此之外某些大城市,如墨西哥、上海等由于大量开采地下水使地下水位普遍下队从而 引起整个城市的普遍下沉。这可以用地下水位下降后地层的自重应力增大来解释。当然,实 际问题也是很复杂的,还涉及工程地质、水文地质方面的问题 ■如果地基土各部分的竖向变形不相同,则在基础的不同部位会产生沉降差,使建筑 物基础发生不均匀沉降 基础的沉降量或沉降差(或不均匀沉降)过大不但会降低建筑物的使用价值,而且往 往会造成建筑物的毁坏 为了保证建筑物的安全和正常使用,我们必须预先对建筑物基础可能产生的最大沉降量 和沉降差进行估算。如果建筑物基础可能产生的最大沉降量和沉降差,在规定的允许范围之 内,那么该建筑物的安全和正常使用一般是有保证的;否则,是没有保证的。对后一种情况, 我们必须采取相应的工程措施以确保建筑物的安全和正常使用。 基础沉降量或沉降差的大小首先与土的压缩性有关,易于压缩的土,基础的沉降大, 而不易压缩的土,则基础的沉降小 基础的沉降量与作用在基础上的荷载性质和大小有关。一般而言,荷载愈大,相应 的基础沉降也愈大:而偏心或倾斜荷载所产生的沉降差要比中心荷载为大。 在这一章里,我们首先讨论土的压缩性;然后介绍目前工程中常用的沉降讨算方法; 最后介绍沉降与时间的关系。 4-2土的压缩特性 压缩 土在压力作用下,体积将缩小。这种现象称为压缩 固结 土的压缩随时间增长的过程称为固结 目前我们在研究土的压缩性,均认为土的压缩完至是由于孔隙中水和气体向外排出而引起 的
4. 土的压缩与固结 4—1 概述 ◼ 沉降： 在附加应力作用下，地基土产生体积缩小，从而引起建筑物基础的竖直方向的位移 （或下沉）称为沉降 ◼ 某些特殊性土由于含水量的变化也会引起体积变形，如湿陷性黄土地基，由于含 水量增高会引起建筑物的附加下沉，称湿陷沉降。相反在膨胀土地区，由于含水量 的增高会引起地基的膨胀，甚至把建筑物顶裂。 除此之外某些大城市，如墨西哥、上海等由于大量开采地下水使地下水位普遍下队从而 引起整个城市的普遍下沉。这可以用地下水位下降后地层的自重应力增大来解释。当然，实 际问题也是很复杂的，还涉及工程地质、水文地质方面的问题。 ◼ 如果地基土各部分的竖向变形不相同，则在基础的不同部位会产生沉降差，使建筑 物基础发生不均匀沉降。 ◼ 基础的沉降量或沉降差(或不均匀沉降)过大不但会降低建筑物的使用价值，而且往 往会造成建筑物的毁坏。 为了保证建筑物的安全和正常使用，我们必须预先对建筑物基础可能产生的最大沉降量 和沉降差进行估算。如果建筑物基础可能产生的最大沉降量和沉降差，在规定的允许范围之 内，那么该建筑物的安全和正常使用一般是有保证的；否则，是没有保证的。对后一种情况， 我们必须采取相应的工程措施以确保建筑物的安全和正常使用。 ◼ 基础沉降量或沉降差的大小首先与土的压缩性有关，易于压缩的土，基础的沉降大， 而不易压缩的土，则基础的沉降小。 ◼ 基础的沉降量与作用在基础上的荷载性质和大小有关。一般而言，荷载愈大，相应 的基础沉降也愈大；而偏心或倾斜荷载所产生的沉降差要比中心荷载为大。 ◼ 在这一章里，我们首先讨论土的压缩性；然后介绍目前工程中常用的沉降讨算方法； 最后介绍沉降与时间的关系。 4－2 土的压缩特性 ◼ 压缩： 土在压力作用下，体积将缩小。这种现象称为压缩。 ◼ 固结： 土的压缩随时间增长的过程称为固结 目前我们在研究土的压缩性，均认为土的压缩完至是由于孔隙中水和气体向外排出而引起 的
瞬时沉降指在加荷后立即发生的沉降 饱和粘土 在很短的时间内,孔隙中的水来不及排出,加之土体中的土粒和水是不可压缩的,因而 瞬时沉降是在没有体积变形的条件下发生的,它主要是由于土体的侧向变形引起的 ■瞬时沉降一般不予考虑 对于控制要求较高的建筑物,瞬时沉降可用弹性理论估算。对于饱和粘土在局部均 布荷载作用下,地基地瞬时沉降可用下式计算 主固结与主固结沉降 在荷载作用下饱和土体中孔隙水的排除导致土体体积随时间逐渐减小,有效应力逐渐增 加,这一过程称为主固结 随着时间的增加,孔隙水应力逐渐消散,有效应力逐渐增加并最终达到一个稳定值,此 时孔隙水应力消散为零,主固结沉降完成,这一过程所产生的沉降为固结沉降 ■次固结沉降 土体在主固结成将完成之后有效应力不变得情况下还会随时间的增长进一步产生沉降 称为次固结沉降 次固结沉降对某些土如软粘土是比较重要的,对于坚硬土或超固结土,这一分量相 对较小 实验: 用环刀切取扁园柱体,一般高2厘米,直径应于高度2.5倍,面积为30cm2或50cm2 试样连同环刀一起装入护环内,上下有透水石以便试样在压力作用下排水 在进水石顶部放一加压上盖,所加压力通过加压支架作用在上盖,同时安装一只百 分表用来量测试样的压缩。 由于试样不可能产生侧向变形而只有竖向压缩。于是,我们把这种条件下的压缩试 验称为单向压缩试验或侧限压缩试验。 用单位压力增量所引起的孔隙比的改变,即压缩曲线的割线坡度表征土的压 缩性的高低 压缩曲线不是直线,即使是同一种土,其压缩系数也不是常量。 工程上为了便于统一比较,习惯采用100kpa-200kpa范围的压缩系数来衡量土的压 缩性的高低 e △ p2- p 在较高的压力范围内,压缩曲线近似为一直线,很明显,该直线越陡,意味 着土的压缩性越高
◼ 瞬时沉降指在加荷后立即发生的沉降 ◼ 饱和粘土 在很短的时间内，孔隙中的水来不及排出，加之土体中的土粒和水是不可压缩的，因而 瞬时沉降是在没有体积变形的条件下发生的，它主要是由于土体的侧向变形引起的 ◼ 瞬时沉降一般不予考虑 ◼ 对于控制要求较高的建筑物，瞬时沉降可用弹性理论估算。对于饱和粘土在局部均 布荷载作用下，地基地瞬时沉降可用下式计算 ◼ 主固结与主固结沉降 在荷载作用下饱和土体中孔隙水的排除导致土体体积随时间逐渐减小，有效应力逐渐增 加，这一过程称为主固结 随着时间的增加，孔隙水应力逐渐消散，有效应力逐渐增加并最终达到一个稳定值，此 时孔隙水应力消散为零，主固结沉降完成，这一过程所产生的沉降为固结沉降。 ◼ 次固结沉降 土体在主固结成将完成之后有效应力不变得情况下还会随时间的增长进一步产生沉降， 称为次固结沉降 ◼ 次固结沉降对某些土如软粘土是比较重要的，对于坚硬土或超固结土，这一分量相 对较小。 实验： ◼ 用环刀切取扁园柱体，一般高 2 厘米，直径应于高度 2．5 倍，面积为 30cm2 或 50 cm2, 试样连同环刀一起装入护环内，上下有透水石以便试样在压力作用下排水。 ◼ 在进水石顶部放一加压上盖，所加压力通过加压支架作用在上盖，同时安装一只百 分表用来量测试样的压缩。 ◼ 由于试样不可能产生侧向变形而只有竖向压缩。于是，我们把这种条件下的压缩试 验称为单向压缩试验或侧限压缩试验。 用单位压力增量所引起的孔隙比的改变，即压缩曲线的割线坡度表征土的压 缩性的高低 ◼ 压缩曲线不是直线，即使是同一种土，其压缩系数也不是常量。 ◼ 工程上为了便于统一比较，习惯采用 100kpa~200kpa 范围的压缩系数来衡量土的压 缩性的高低 在较高的压力范围内，压缩曲线近似为一直线，很明显，该直线越陡，意味 着土的压缩性越高
k P+△p 体积压缩系数mv 单位应力作用下单位体积的体积变化 m=a1/1+e1) ■压缩模量: 土体在无侧向变形条件下,竖直应力与竖向应变之比。其大小反映了土体在单向压缩条 件下对压缩变形的抵抗能力。 ■变形模量 表示土体在无侧限条件下应力应变之比,相当于理想弹性体的弹性模量 其大小反映了土体抵抗弹塑性变形的能力 用于瞬时沉降的估算,可用室内三轴试验或现场试验测定 4-3单向压缩量计算公式 地基土层在外荷载作用下达到固结稳定时的最大沉降量,称为最终沉降量。地基最终沉 降量计算方法有多种,通常我们采用是单向压缩分层总和法。分层总和法假定地基土层只有 竖向单向压缩,不产生侧向变形。并且只考虑地基的固结沉降,利用侧限压缩试验的结果e 压缩曲线计算沉降量 下面将介绍单向压缩分层总和法的原理、计算方法与步骤 5.3.1单一压缩土层的沉降量计算 设地基中仅有一较薄的压缩土层,在建筑物荷载作用下,该土层只产生铅直向的压缩变 形,即相当于侧限压缩试验的情况。土层的厚度为压,在进行工程建筑前的初始应力(土的 自重应力)为p,认为地基土体在自重应力作用下已达到压缩稳定,其相应的孔隙比为e 建筑后由外荷载在土层中引起的附加应力为a2,则总应力p+a2,其相应的孔隙比为e, 土层的高度为H2。设V=1,土粒体积在受压前后都不变(如图4-30),土的压缩只是由于土 的孔隙体积的减小。并设A为土体的受压面积,则在压缩前土的总体积为 压缩前 压缩后 为压缩后 土的总体 积 可压缩层 AH2=(1+e2 图4-30
◼ 体积压缩系数 mv 单位应力作用下单位体积的体积变化 ◼ 压缩模量： 土体在无侧向变形条件下，竖直应力与竖向应变之比。其大小反映了土体在单向压缩条 件下对压缩变形的抵抗能力。 ◼ 变形模量 表示土体在无侧限条件下应力应变之比，相当于理想弹性体的弹性模量。 ◼ 其大小反映了土体抵抗弹塑性变形的能力 ◼ 用于瞬时沉降的估算，可用室内三轴试验或现场试验测定 4－3 单向压缩量计算公式 地基土层在外荷载作用下达到固结稳定时的最大沉降量，称为最终沉降量。地基最终沉 降量计算方法有多种，通常我们采用是单向压缩分层总和法。分层总和法假定地基土层只有 竖向单向压缩，不产生侧向变形。并且只考虑地基的固结沉降，利用侧限压缩试验的结果 e —p 压缩曲线计算沉降量。 下面将介绍单向压缩分层总和法的原理、计算方法与步骤。 5.3.1 单一压缩土层的沉降量计算 设地基中仅有一较薄的压缩土层，在建筑物荷载作用下，该土层只产生铅直向的压缩变 形，即相当于侧限压缩试验的情况。土层的厚度为 H1，在进行工程建筑前的初始应力(土的 自重应力)为 p1，认为地基土体在自重应力作用下已达到压缩稳定，其相应的孔隙比为 e1； 建筑后由外荷载在土层中引起的附加应力为σz，则总应力 p2=p1+σz，其相应的孔隙比为 e2， 土层的高度为 H2。设 Vs=1，土粒体积在受压前后都不变(如图 4-30)，土的压缩只是由于土 的孔隙体积的减小。并设 A 为土体的受压面积，则在压缩前土的总体积为 (1 ) s AH1 =Vs +Vv = + e1 V 为压缩后 土的总体 积 AH2=(1+e2 /(1 ) 1 m e v =v + v s m E 1 = H2 (a) (b) 可压缩层 ∞ ∞ s H2 H1 土粒 V1 Vs=1 e1 H1 s 孔隙 土粒 孔隙 e2 Vs=1 V2 压缩前 压缩后 图 4-30
)V根据压缩前后土颗粒体积不得,可得 AHI AH2 1+eH s=H1-H2= (4-30) 式中:e,a2可以通过土体的e—一P压缩曲线由初始应力和总应力确定。 s——沉降量,cm 若引入压缩系数a,压缩模量E上式可变为 (4-31) 1+e oHI (4-32) 5.32单向压缩分层总和法原理和计算步骤 (1)原理:由于地基土层往往不是由单一土层组成,各土层的压缩性能不一样,在建筑 的荷载作用下在压缩土层中所产生的附加应力的分布沿深度方向也非直线分布,为了计算地 基最终沉降量s,首先必须分层,然后分层计算每一薄层的沉降量s;,再将各层的沉积量总 和起来,即得地基表面的最终沉降量so (4-33) (2)步骤和方法 ①分层,为了地基沉降量计算比较精确。除每一薄层的厚度h≤0.4b外,基础底面附 加应力数值大,变化大,分层厚度应小些,尽量使每一薄层的附加应力的分布线接近于直线。 地下水位处,层与层接触面处都要作为分层点。 ②计算地基土的自重应力,并按一定比例绘制自重应力分布图,(自重应力从地面算起)。 ③计算基础底面接触压力 ④计算基础底面附加应力,基础底面附加应力p等于基础底面接触压力减去基础埋深 (d以内土所产生的自重应力r。即 Po=p-y ⑤计算地基中的附加应力,并按与自重应力同一比例绘制附加应力的分布图形。附加应 力从基底面算起。按基础中心点下土柱所受的附加应力计算地基最终沉降量。 ⑥确定压缩土层最终计算深度Z。因地基土层中附加应力的分布是随着深度增大而减 小,超过某一深度后,以下的土层压缩变形是很小,可忽略不计。此深度称为压缩土层最终 计算深度Z。一般土根据σ1=0.2σ,条件确定,软土由a=0.1a,确定 ⑦计算每一薄层的沉降量s;。由公式(4-30)、(4-31)、(4-32)得 oh
)Vs 根据压缩前后土颗粒体积不得，可得 2 2 1 1 1 1 e AH e AH + = + H e e H 1 2 2 1 1 + + = 1 1 1 1 2 1 2 1 1 1 H e e H e e e s H H + = + − = − = (4-30) 式中： e1，e2 可以通过土体的 e—P 压缩曲线由初始应力和总应力确定。 s——沉降量，cm。 若引入压缩系数 av，压缩模量 Es 上式可变为 1 1 1 H e a s z v + = (4-31) 1 1 H E s z s = (4-32) 5.3.2 单向压缩分层总和法原理和计算步骤 (1)原理：由于地基土层往往不是由单一土层组成，各土层的压缩性能不一样，在建筑 的荷载作用下在压缩土层中所产生的附加应力的分布沿深度方向也非直线分布，为了计算地 基最终沉降量 s，首先必须分层，然后分层计算每一薄层的沉降量 si，再将各层的沉积量总 和起来，即得地基表面的最终沉降量 s。 = = n i s si 1 (4-33) (2)步骤和方法 ①分层，为了地基沉降量计算比较精确。除每一薄层的厚度 hi≤0.4b 外，基础底面附 加应力数值大，变化大，分层厚度应小些，尽量使每一薄层的附加应力的分布线接近于直线。 地下水位处，层与层接触面处都要作为分层点。 ②计算地基土的自重应力，并按一定比例绘制自重应力分布图，(自重应力从地面算起)。 ③计算基础底面接触压力 ④计算基础底面附加应力，基础底面附加应力 p0 等于基础底面接触压力减去基础埋深 (d)以内土所产生的自重应力 rd。即 p p d = − 0 ⑤计算地基中的附加应力，并按与自重应力同一比例绘制附加应力的分布图形。附加应 力从基底面算起。按基础中心点下土柱所受的附加应力计算地基最终沉降量。 ⑥确定压缩土层最终计算深度 Zn。因地基土层中附加应力的分布是随着深度增大而减 小，超过某一深度后，以下的土层压缩变形是很小，可忽略不计。此深度称为压缩土层最终 计算深度 Zn。一般土根据σz=0.2σs 条件确定，软土由σz=0.1σs 确定。 ⑦计算每一薄层的沉降量 si。由公式(4-30)、(4-31)、(4-32)得 i ihi e e e s ) 1 ( 1 1 2 + − = zi i vi i h e a s 1+ 1 =
式中:G:-—第i层土的平均附加应力, E—一第i层土的侧限压缩模量 h——第i层土的计算厚度 a;一一第i层土的压缩系数,(kPa) e;一一第i层土的原始孔隙比 e;-一第i层土压缩稳定时的孔隙比。 ⑧计算地基最终沉降量 4-4土体的受荷历史对土的压缩性的影响 为了考虑受荷历史对土的压缩变形的影响,就必须知道土层受过的前期固结压力。前期 固结压力,是指土层在历史上曾经受到过的最大固结压力,应用表示。如果将其与目前 土层所受的自重压力p相比较,天然土层按其固结状态可分为正常固结土、超固结土和欠固 结土 如土在形成和存在的历史中只受过等于目前土层所受的自重应力。(即=D),并在其应 力作用下完全固结的土称为正常固结土,如图3-28a所示,反之,若土层在A>p的压力 作用下曾固结过,如土层在历史上曾经沉积到图3-28(b)中虚线所示的地面,并在自重应力 作用下固结稳定,由于地质作用,上部土层被剥蚀,而形成现在地表,这种土称为超固结土 如土属于新近沉积的堆积物,在其自重应力p作用下尚未完全固结,称为欠固结土,如图 3-28(c)所示。 前期固结压力可按下述的经验方法确定(图3-29)。即先在e10gp曲线上找到曲率半 径最小的a点,过a点作两条线,一条为切线a1,另一条为水平线a3,直线a与a3夹角的 角平分线a2与e-1ogp曲线中直线段的延长线相交于b点,b点所对应的压力即为土层的前 期固结压力。 应该指出,前期固结压力p只是反映土层压缩性能发生变化的一个界限值,其成因不 定都是由土的受荷历史所致。其它如粘土风化过程的结构变化,土粒间的化学胶结、土层 的地质时代变老,地下水的长期变化以及土的干缩等作用均可能使粘土层的密实程度超过正 常沉积情况下相对应的密度,而呈现一种类似超固结的性状。因此,确定前期固结压力时, 须结合场地的地质情况,土层的沉积历史、自然地理环境变化等各种因素综合评定 4-5应力历史对地基沉降的影响 前面曾经讨论了粘土由于其所受的应力历史不同而具有不同的压缩性,并依据能反映应 力历史的超固结比OCR的大小,把土分为正常固结、超固结和欠固结三种状态。一般情况下 压缩曲线(e~p或e~lgp)是由室内单向固结试验得到的,但由于目前钻探取样的技术条件 不够理想、土样取出地面后应力的释放、室内试验时切土人工扰动等因素的影响,室内的压 缩曲线已经不能代表地基中现场压缩曲线(即原位土层承受建筑物荷载后的e~p或e~1gp 关系曲线)。即使试样的扰动很小,保持土的原位孔隙比基本不变,但应力释放仍是无法完
i si zi i h E s = 式中： zi——第 i 层土的平均附加应力，kPa； Esi——第 i 层土的侧限压缩模量 ，kPa； hi——第 i 层土的计算厚度； avi——第 i 层土的压缩系数，(kPa) -1； e1i 一一第 i 层土的原始孔隙比 e2i——第 i 层土压缩稳定时的孔隙比。 ⑧计算地基最终沉降量 4—4 土体的受荷历史对土的压缩性的影响 为了考虑受荷历史对土的压缩变形的影响，就必须知道土层受过的前期固结压力。前期 固结压力，是指土层在历史上曾经受到过的最大固结压力，应用 pc 表示。如果将其与目前 土层所受的自重压力 p 相比较，天然土层按其固结状态可分为正常固结土、超固结土和欠固 结土。 如土在形成和存在的历史中只受过等于目前土层所受的自重应力。(即 pc=p)，并在其应 力作用下完全固结的土称为正常固结土，如图 3-28(a)所示，反之，若土层在 pc＞p 的压力 作用下曾固结过，如土层在历史上曾经沉积到图 3-28(b)中虚线所示的地面，并在自重应力 作用下固结稳定，由于地质作用，上部土层被剥蚀，而形成现在地表，这种土称为超固结土。 如土属于新近沉积的堆积物，在其自重应力 p 作用下尚未完全固结，称为欠固结土，如图 3-28(c)所示。 前期固结压力 pc 可按下述的经验方法确定(图 3-29)。即先在 e-logp 曲线上找到曲率半 径最小的 a 点，过 a 点作两条线，一条为切线 a1，另一条为水平线 a3，直线 a1 与 a3 夹角的 角平分线 a2 与 e-logp 曲线中直线段的延长线相交于 b 点，b 点所对应的压力即为土层的前 期固结压力。 应该指出，前期固结压力 pc 只是反映土层压缩性能发生变化的一个界限值，其成因不 一定都是由土的受荷历史所致。其它如粘土风化过程的结构变化，土粒间的化学胶结、土层 的地质时代变老，地下水的长期变化以及土的干缩等作用均可能使粘土层的密实程度超过正 常沉积情况下相对应的密度，而呈现一种类似超固结的性状。因此，确定前期固结压力时， 须结合场地的地质情况，土层的沉积历史、自然地理环境变化等各种因素综合评定。 4—5 应力历史对地基沉降的影响 前面曾经讨论了粘土由于其所受的应力历史不同而具有不同的压缩性，并依据能反映应 力历史的超固结比 OCR 的大小，把土分为正常固结、超固结和欠固结三种状态。一般情况下， 压缩曲线(e～p 或 e～lgp)是由室内单向固结试验得到的，但由于目前钻探取样的技术条件 不够理想、土样取出地面后应力的释放、室内试验时切土人工扰动等因素的影响，室内的压 缩曲线已经不能代表地基中现场压缩曲线(即原位土层承受建筑物荷载后的 e～p 或 e～lgp 关系曲线)。即使试样的扰动很小，保持土的原位孔隙比基本不变，但应力释放仍是无法完 = = n i s si 1
全避免的,所以,室内压缩曲线的起始段实际上已是一条再压缩曲线。因此,必须对室内单 向固结试验得到的压缩曲线进行修正,以得到符合原位土体压缩性的现场压缩曲线,由此计 算得到的地基沉降才会更符合实际。利用室内e~1gp曲线可以推出现场压缩曲线,从而可 进行更为准确的沉降计算。根据e~p曲线,则不能做到这一点。另一方面,观场压缩曲线 很直观地反映出前期固结应力,从而可以清晰地考虑地基的应力历史对沉降的影响:同时, 现场压缩(e~lgp)曲线是由直线或折线组成,通过cc或Gs两个压缩性指标即可进行计算, 使用较为方便。 3.8.1现场压缩曲线的推求 要考虑三种不同应力历史对土层压缩性的影响,必须先解决下列两个问题:其一是要确 定该土层的前期固结应力和现有有效固结应力3,借以判别该土层是属于正常固结、欠固结 还是超固结;其二是要推求得到能够反映土体的真实压缩特性的现场压缩曲线这两个问题 都可以借助室内压缩e~1gp曲线来解决 要根据室内压缩曲线确定前期固结应力、推求现场压缩曲线,我们一方面要从理论上找 出现场压缩曲线的特征,另一方面,找出室内试验压缩曲线的特征,建立室内压缩曲线和现 场压缩曲线的关系。 1)室内压缩曲线的特征 图4-34是取自现场的原状试样的室内压缩、回弹和再压缩曲 线。图4-35显示了初始孔隙比相同,但扰动程度不同(由不同的 试样厚度来反映)的试样的 室内压缩曲线。由图可见,当把压缩试验结果用e~1gp曲线表示 时,该曲线具有以下特征: (1)室内压缩曲线开始对比较平缓,随着压力的增大明显地向 下弯曲,当压力接近前期固结应力时,出现曲率最大点A,曲线急0.42e0 剧变陡,继而近平直线向下延伸如图3-34所示; (2)不管试样的扰动程度如何,当压力较大时,它们的压缩曲 线都近乎直线,且大致交于C点,而C点的纵坐标约为租0.42e, 图4-34试样的室内压缩 e为试样的初始孔隙比 回弹、再压缩曲线 (3)扰动愈剧烈,压缩曲线愈低,曲率愈小 4)从图3-34可以看出,卸荷点B在再压缩曲线曲率最大的A点右下侧。 2)前期固结应力的确定 为了判断地基土的应力历史,必须确定它的前期固结应力P.最常用的方法是卡萨格兰 德( Casagrande)依据前述的室内压缩特征4所建议的经验图解法,其作图方法和步骤如下见 图4-36 (1)在室内压缩e~1gp曲线上,找出曲率最大的A点,过A点作水平线A、切线A以 及它们的角平分线A3 2)将压缩曲线下部的直线段向上延伸交A3于B点,则B点的横坐标即为所求的前期固 结应力。 应当指出,采用这种方法确定前期固结应力的精度 在很大程度上取决于曲率最大的A点的选定。但是,通 常A点是凭借目测决定的,有一定的误差。同时,由上 3述压缩曲线特征3可知,对严重扰动试样,其压缩曲线 的曲率不大明显,A点的正确位置就更难以确定。另外, 纵坐标用不同的比例时,A点的位置也不尽相同。因此, 要可靠地确定前期固结应力,宜结合土层形成的历史资 Pe P(lg 图4-36前期固结应力的确定
全避免的，所以，室内压缩曲线的起始段实际上已是一条再压缩曲线。因此，必须对室内单 向固结试验得到的压缩曲线进行修正，以得到符合原位土体压缩性的现场压缩曲线，由此计 算得到的地基沉降才会更符合实际。利用室内 e～lgp 曲线可以推出现场压缩曲线，从而可 进行更为准确的沉降计算。根据 e～p 曲线，则不能做到这一点。另一方面，观场压缩曲线 很直观地反映出前期固结应力 pc，从而可以清晰地考虑地基的应力历史对沉降的影响；同时， 现场压缩(e～lgp)曲线是由直线或折线组成，通过 Cc 或 Cs 两个压缩性指标即可进行计算， 使用较为方便。 3.8.1 现场压缩曲线的推求 要考虑三种不同应力历史对土层压缩性的影响，必须先解决下列两个问题：其一是要确 定该土层的前期固结应力和现有有效固结应力 po，借以判别该土层是属于正常固结、欠固结、 还是超固结；其二是要推求得到能够反映土体的真实压缩特性的现场压缩曲线 这两个问题 都可以借助室内压缩 e～lgp 曲线来解决。 要根据室内压缩曲线确定前期固结应力、推求现场压缩曲线，我们一方面要从理论上找 出现场压缩曲线的特征，另一方面，找出室内试验压缩曲线的特征，建立室内压缩曲线和现 场压缩曲线的关系。 1)室内压缩曲线的特征 图 4-34 是取自现场的原状试样的室内压缩、回弹和再压缩曲 线。图 4-35 显示了初始孔隙比相同，但扰动程度不同(由不同的 试样厚度来反映)的试样的 室内压缩曲线。由图可见，当把压缩试验结果用 e～lgp 曲线表示 时，该曲线具有以下特征： (1)室内压缩曲线开始对比较平缓，随着压力的增大明显地向 下弯曲，当压力接近前期固结应力时，出现曲率最大点 A，曲线急 剧变陡，继而近平直线向下延伸如图 3-34 所示; (2)不管试样的扰动程度如何，当压力较大时，它们的压缩曲 线都近乎直线，且大致交于 C 点，而 C 点的纵坐标约为租 0.42e0, e0 为试样的初始孔隙比； (3)扰动愈剧烈，压缩曲线愈低，曲率愈小； (4)从图 3-34 可以看出，卸荷点 B 在再压缩曲线曲率最大的 A 点右下侧。 2)前期固结应力的确定 为了判断地基土的应力历史，必须确定它的前期固结应力 Pc.最常用的方法是卡萨格兰 德(Casagrande)依据前述的室内压缩特征 4 所建议的经验图解法，其作图方法和步骤如下见 图 4-36; (1)在室内压缩 e～lgp 曲线上，找出曲率最大的 A 点，过 A 点作水平线 A1、切线 A2 以 及它们的角平分线 A3； (2)将压缩曲线下部的直线段向上延伸交 A3 于 B 点，则 B 点的横坐标即为所求的前期固 结应力 pc。 应当指出，采用这种方法确定前期固结应力的精度 在很大程度上取决于曲率最大的 A 点的选定。但是，通 常 A 点是凭借目测决定的，有一定的误差。同时，由上 述压缩曲线特征 3 可知，对严重扰动试样，其压缩曲线 的曲率不大明显，A 点的正确位置就更难以确定。另外， 纵坐标用不同的比例时，A 点的位置也不尽相同。因此， 要可靠地确定前期固结应力，宜结合土层形成的历史资 P(lg) A e e0 .42e0 B C E F 图 4-34 试样的室内压缩、 回弹、再压缩曲线 P(lg) 2 3 1 e pc A B O 图 4-36 前期固结应力的确定
料,加以综合分析 3)现场压缩曲线的推求 试样的前期固结应力确定之后,就可以将它与试样原位现有固结应力p比较,从而判 定该土是正常固结的、超固结的、还是欠固结的。然后,依据室内压缩曲线的特征,即可推 求出现场压缩曲线。 (1)若=(=),则试样是正常固结的,它的现场压缩曲线可用下面的方法确定。假 定取样过程中,试样不发生体积变化:即实验室测定的试样初始孔隙比e就是取土深度处 的天然孔隙比。由e。和具的值,在e~lgp坐标上定出D点,如图3-37所示,此即土在现 场压缩的起点,也就是说,(a,队)反映了原位土的应力一孔隙比的状态。然后,从纵坐标 0.42e。处作一水平线交室内压缩曲线于C点。根据前述的压缩曲线特征2,可以推论:现 场压缩曲线亦通过D点。故连接D点和C点;即得现场压缩曲线。 (2)若>(b>),则试样为超固结的。这时,室内压缩试验必须用下面的方法确定 在试验过程中,随时绘制e~lgp曲线,待压缩曲线出现急剧转折之后,逐级回弹至P,再 分级加荷。得到图3-38所示的曲线AEEC即可用于确定超固结土的现场压缩曲线 ①确定前期固结应力的位置线和C点的位置: ②按试样在原位的现有有效应力D(即现有自重应力)和孔隙比a。定出D点,此即 试样在原位压缩的起点 ③假定现场再压缩曲线与室内回弹一再压缩曲线构成的回滞环的割线EF相平行,则过 D点作EF的平行线交P的位置线于D点,DD线即为现场再压缩曲线 ④作D点和C点的连线,即得现场压缩曲线。 (3)若 现场再 则试样是 压缩曲线 欠固结的。 如前所述 室内压缩曲线 欠固结土 现场压 室内压缩曲 现场压 实际上属 缩曲线 缩曲线 0.42e 于正常固 结土一种 特例,所 以,它的现 场压缩曲线的推求方法与正常固结土相同,现场压缩曲线与图4-37相似,但压缩的起始点 较高。 4.5.3用e~lgp曲线法计算地基最终沉降 用e~1gp曲线法来计算地基的沉降时,其基本方法与e~p曲线法相似,都是以无侧向 变形条件下压缩量的基本公式和分层总和法为前提,即每一分层的压缩量用公式(4-30)计 算,所不同的是①Δe由现场压缩曲线求得:②初始孔隙比用a;③对不同应力历史的土层, 需要用不同的方法来计算△e,即对正常固结土、超固结土和欠固结土的计算公式在形式上 稍有不同。因而,e~lgp曲线法计算地基的沉降可按照如下步骤进行: (1)选择沉降计算断面和计算点,确定基底压力 (2)将地基分层
料，加以综合分析。 3)现场压缩曲线的推求 试样的前期固结应力确定之后，就可以将它与试样原位现有固结应力 p0 比较，从而判 定该土是正常固结的、超固结的、还是欠固结的。然后，依据室内压缩曲线的特征，即可推 求出现场压缩曲线。 (1)若 pc=p0(p0=p0)，则试样是正常固结的，它的现场压缩曲线可用下面的方法确定。假 定取样过程中，试样不发生体积变化：即实验室测定的试样初始孔隙比 eo 就是取土深度处 的天然孔隙比。由 e。和 pc 的值，在 e～lgp 坐标上定出 D 点，如图 3-37 所示，此即土在现 场压缩的起点，也就是说，(e0,pc)反映了原位土的应力一孔隙比的状态。然后，从纵坐标 0.42e。处作一水平线交室内压缩曲线于 C 点。根据前述的压缩曲线特征 2，可以推论：现 场压缩曲线亦通过 D 点。故连接 D 点和 C 点；即得现场压缩曲线。 (2)若 pc>p0(p0>p0)，则试样为超固结的。这时，室内压缩试验必须用下面的方法确定。 在试验过程中，随时绘制 e～lgp 曲线，待压缩曲线出现急剧转折之后，逐级回弹至 p0，再 分级加荷。得到图 3-38 所示的曲线 AEFC 即可用于确定超固结土的现场压缩曲线。 ①确定前期固结应力的位置线和 C 点的位置； ②按试样在原位的现有有效应力 p0’(即现有自重应力 po)和孔隙比 e0。定出 D’点，此即 试样在原位压缩的起点； ③假定现场再压缩曲线与室内回弹－再压缩曲线构成的回滞环的割线 EF 相平行，则过 D’点作 EF 的平行线交 PC 的位置线于 D 点，D’D 线即为现场再压缩曲线； ④作 D 点和 C 点的连线，即得现场压缩曲线。 (3) 若 p0’=pC<p0， 则试样是 欠固结的。 如前所述， 欠固结土 实际上属 于正常固 结 土 — 种 特例，所 以，它的现 场压缩曲线的推求方法与正常固结土相同，现场压缩曲线与图 4-37 相似，但压缩的起始点 较高。 4.5.3 用 e～lgp 曲线法计算地基最终沉降 用 e～lgp 曲线法来计算地基的沉降时，其基本方法与 e～p 曲线法相似，都是以无侧向 变形条件下压缩量的基本公式和分层总和法为前提，即每一分层的压缩量用公式(4-30)计 算，所不同的是①Δe 由现场压缩曲线求得；②初始孔隙比用 e0；③对不同应力历史的土层， 需要用不同的方法来计算 Δe，即对正常固结土、超固结土和欠固结土的计算公式在形式上 稍有不同。因而，e～lgp 曲线法计算地基的沉降可按照如下步骤进行： (1)选择沉降计算断面和计算点，确定基底压力； (2)将地基分层； P(lg) .42e0 C e0 A E e B 1 3 室内压缩曲线 2 现场压 缩曲线 .42e0 C P(lg) 室内压缩曲线 A e0 e 现场压 缩曲线 2 3 D B 1 E F D ' P0 PC 现场再 压缩曲线 图 3-38 正常固结土现场压缩曲线的推求 图 3-39 超固结土现场压缩曲线的推求
3)计算地基中各分层面的自重应力及土层平均自重应力n; (4)计算地基中各分层面的竖向附加应力及土层平均附加应力 (5)用卡萨格兰德的方法,根据室内压缩曲线确定前期固结应力p;判定土层是属于正 常固结土、超固结工或欠固结土;推求现场压缩曲线 (6)对正常固结土、超固结土和欠固结土分别用不同的方法求各分层的压缩量(具体方法 见下述),然后,将各分层的压缩量累加得总沉降量,即s=∑S 1)正常固结土的沉降计算 设图3-39为某地基第i分层由室内压缩试验曲线推得的现场压缩曲线。当第i分层在平均 应力增量(即平均附加应力)△作用下达到完全固结时,其孔隙比的改变量应为 Ac,=C|p0+2)-gp=-CgBo+a2)(439, 将上式代人式(3-30)中,即可得到第i分层的压缩量为 S:= H, H, lg (4-39 1+e 式中:eo-一第i分层的初始孔隙比 po——第i分层的平均自重应力: Hi—一第i分层的厚度 第i分层的的现场压缩指数 2)超固结土的沉降计算 对超固结土地基,其沉降的计算应针对不同大小分层的应力增量△n区分为两种情况: 第一种情况是各分层的应力增量Δ四大于(八:-B),第二种情况是Δ内小于(;:- 对于第一种情况,即Δ>(:-P),第i分层的土层在△作用下孔隙比将先沿着现场 再压缩曲线DD减小Δe’,再沿着现场压缩曲线DC减小△e'′,如图3-40(a)所示, 其中 Ae,'=-C lg p+Apo)=-Cslg-) Ae"=-Cla(P+4)-gp]=-CkB+2)(4-4) Po 于是,孔隙比的总改变量为 Ac=△+.)+Cnk2n+4)1(4- 将上式代人到式(4-13),即可得到第i分层的压缩量 小≈H1(B)+CaP+4 (4-43) 式中:C-一第i分层现场再压缩指数 A:一第i分层的前期固结应力
(3)计算地基中各分层面的自重应力及土层平均自重应力 poi； (4)计算地基中各分层面的竖向附加应力及土层平均附加应力； (5)用卡萨格兰德的方法，根据室内压缩曲线确定前期固结应力 pci;判定土层是属于正 常固结土、超固结工或欠固结土；推求现场压缩曲线； (6)对正常固结土、超固结土和欠固结土分别用不同的方法求各分层的压缩量(具体方法 见下述)，然后，将各分层的压缩量累加得总沉降量，即 = = n i i s s 1 。 1)正常固结土的沉降计算 设图 3-39 为某地基第 i 分层由室内压缩试验曲线推得的现场压缩曲线。当第 i 分层在平均 应力增量(即平均附加应力)Δpi 作用下达到完全固结时，其孔隙比的改变量应为 lg( ) lg lg( ) 0 0 0 0 i i i i ci i i i ci p p p e C p p p C + = − + − = − (4-38)， 将上式代人式(3-30)中，即可得到第 i 分层的压缩量为 lg( ) 1 1 0 0 0 0 i i i i i i i i i p p p e H H e e s + + = + − = （4-39） 式中：e0i——第 i 分层的初始孔隙比； p0i——第 i 分层的平均自重应力； Hi——第 i 分层的厚度； Cci——第 i 分层的的现场压缩指数 2)超固结土的沉降计算 对超固结土地基，其沉降的计算应针对不同大小分层的应力增量 Δpi 区分为两种情况： 第一种情况是各分层的应力增量 Δpi 大于(pci-P0)，第二种情况是 Δpi 小于(pci-P0)。 对于第一种情况，即 Δpi>(pci-P0)，第 i 分层的土层在 Δpi 作用下孔隙比将先沿着现场 再压缩曲线 D’D 减小 Δei’，再沿着现场压缩曲线 DC 减小 Δei’’，如图 3-40(a)所示， 其中 ' lg( ) lg( ) 0 0 i c i i si ci i si p p e = −C p + p = −C (4-40) '' lg( ) lg lg( ) 0 0 0 i i i i ci i i ci ci p p p e C p p p C + = − + − = − (4-41) 于是，孔隙比的总改变量为 + = '+ '' = − lg( ) + lg( ) 0 0 0 i i i ci i c i i i i si p p p C p p e e e C (4-42) 将上式代人到式(4—13)，即可得到第 i 分层的压缩量 + + + = + − = lg( ) lg( ) 1 1 0 0 0 0 0 i i i ci i c i si i i i i i i p p p C p p C e H H e e s (4-43) 式中：Csi——第 i 分层现场再压缩指数； pci——第 i 分层的前期固结应力
对第二种情况,即Δ≤(-P),第i分层的土层在△n作用下,孔隙比的改变将只 沿着现场再压缩曲线DD减小,如图3-40(b)所示,其改变量为 A1=-C(p+4y)-gP]=-CnPo+g2)(+14) 则根据式(3-30),第i分层的压缩量为 S,=LH,=.Cr lg( poi t ap (4-45) 1+eoi P 3)欠固结土的沉降计算 对于欠固结土,其在自重应力作用下还没有完全达到固结稳定,土层现有的有效固结应 力等于前期固结应力具,但小干现有的固结应力即自重应力B。即使没有外荷载作用,该土 层仍会产生压缩量。因此,欠固结七的沉降不仅仅包括地基受附加应力所科起的沉降,而且 还包括地基土在自重作用下尚未固结的那部分沉降。图3-41为欠固结土第i分层的现场压 缩曲线,由土的自重应力继续固结引起的孔隙比改变△e′和新增固结应力△A(即附加应 力)所引起的孔隙比改变△e〃’之和为 △e1=△e1+△e"=-Cag (4-46) 将上式代入(4-13),即可得第i分层土的压缩量为 H Ca lg P (4-47) P =371+184=565(cm 4-6地基变形与时间的关系(渗透固结理论) 上一节介绍了地基最终沉降量的计算,最终沉降量是指在上部荷载产生的附加应力作用 下,地基土体发生压缩达到稳定的沉降量。但是对干不同的地基土体要达到压缩稳定的时间 长短不同。对于砂土和碎石土地基,因压缩性较小,透水性较大,一般在施工完成时,地基 的变形已基本稳定;对于粘性土,特别是饱和粘土地基,因压缩性大,透水性小,其地基土 的固结变形常用延续数年才能完成。地基土的压缩性愈大,透水性愈小,则完成固结也就是 压缩稳定的时间愈长。对于这类固结很慢的地基,在设计时,不仅要计算基础的最终沉降量 有时还需知地基沉降过程,预计建筑物在施工期间和使用期间的地基沉降量,即地基沉降与 时间的关系,以便预留建筑物有关部分之间的净空,组织施工顺序,控制施工进度,以及作 为采取必要措施的依据 饱和土体在荷载作用下,土孔隙中的自由水随着时间推移缓慢渗出,土的体积逐渐减小 的过程,称为土的渗透固结。下面我们通过一个模型试验来研究饱和土体固结过程 5.6.1饱和土的渗透固结 首先我们用一个力学模型如图4-43所示,来模拟饱和土体中某点的渗透固结过程。模 型为一个充满水,水面放置一个带有排水孔的活塞,活塞又为一弹簧所支承的容器。其中弹 簧表示土的固体颗粒骨架,容器内的水表示土孔隙中的自由水,整个模型表示饱和土体,在 外荷P的作用下在土孔隙水中所引起的超静水压力u(以测压管中水的超高表示),称为孔隙 水压力,在土骨架中产生的应力a′,称为有效应力。根据静力平衡条件可知
对第二种情况，即 Δpi≤(pci-P0)，第 i 分层的土层在 Δpi 作用下，孔隙比的改变将只 沿着现场再压缩曲线 D’D 减小，如图 3-40(b)所示，其改变量为 lg( ) lg lg( ) 0 0 0 0 i i i i si i i i si p p p e C p p p C + = − + − = − (4-44) 则根据式(3-30)，第 i 分层的压缩量为 lg( ) 1 1 0 0 0 0 i i i si i i i i i i p p p C e H H e e s + + = + − = (4-45) 3)欠固结土的沉降计算 对于欠固结土，其在自重应力作用下还没有完全达到固结稳定，土层现有的有效固结应 力等于前期固结应力 pc，但小干现有的固结应力即自重应力 po。即使没有外荷载作用，该土 层仍会产生压缩量。因此，欠固结七的沉降不仅仅包括地基受附加应力所科起的沉降，而且 还包括地基土在自重作用下尚未固结的那部分沉降。图 3-41 为欠固结土第 i 分层的现场压 缩曲线，由土的自重应力继续固结引起的孔隙比改变 Δei’和新增固结应力 Δpi(即附加应 力)所引起的孔隙比改变 Δei’’之和为 ' '' lg( ) 0i ci i i i i ci p p p e e e C + = + = − (4-46) 将上式代入（4－13），即可得第 i 分层土的压缩量为 lg( ) 1 0 1 0 ci ci i ci i i i i i i p p p C e H H e e s + + = + − = (4-47) = 37.1+18.4 = 56.5(cm) 4—6 地基变形与时间的关系(渗透固结理论) 上一节介绍了地基最终沉降量的计算，最终沉降量是指在上部荷载产生的附加应力作用 下，地基土体发生压缩达到稳定的沉降量。但是对干不同的地基土体要达到压缩稳定的时间 长短不同。对于砂土和碎石土地基，因压缩性较小，透水性较大，一般在施工完成时，地基 的变形已基本稳定；对于粘性土，特别是饱和粘土地基，因压缩性大，透水性小，其地基土 的固结变形常用延续数年才能完成。地基土的压缩性愈大，透水性愈小，则完成固结也就是 压缩稳定的时间愈长。对于这类固结很慢的地基，在设计时，不仅要计算基础的最终沉降量， 有时还需知地基沉降过程，预计建筑物在施工期间和使用期间的地基沉降量，即地基沉降与 时间的关系，以便预留建筑物有关部分之间的净空，组织施工顺序，控制施工进度，以及作 为采取必要措施的依据。 饱和土体在荷载作用下，土孔隙中的自由水随着时间推移缓慢渗出，土的体积逐渐减小 的过程，称为土的渗透固结。下面我们通过一个模型试验来研究饱和土体固结过程。 5.6.1 饱和土的渗透固结 首先我们用一个力学模型如图 4-43 所示，来模拟饱和土体中某点的渗透固结过程。模 型为一个充满水，水面放置一个带有排水孔的活塞，活塞又为一弹簧所支承的容器。其中弹 簧表示土的固体颗粒骨架，容器内的水表示土孔隙中的自由水，整个模型表示饱和土体，在 外荷 P 的作用下在土孔隙水中所引起的超静水压力 u(以测压管中水的超高表示)，称为孔隙 水压力，在土骨架中产生的应力σ′，称为有效应力。根据静力平衡条件可知：
tu= p 在 荷载P 测压管 出水 施加的 活塞 瞬间 区 (即加 荷历时 t=0) 图 0(图4-43b),在u作用下孔隙水开始排出,活塞下降,弹簧开始受到压缩 >0。又从测压管测得的h(而算出u=y,h′<p)。随着容器中水的不断排出,u就不断减 小。活塞继续下降,σ′不断增大。最后(图4-43c),当弹簧所受的应力与所加荷载p相等 时,活塞便不再下降。此时水停止排出,即u=0,亦即表示饱和土渗透固结完成 因此,可以看出,在一定压力作用下饱和土的渗透固结就是土体中孔隙水压力u向有效 应力σ′转化的过程。或者说是孔隙水压力逐渐消减与有效力逐渐增长的过程。只有有效应 力才能使土体产生的压缩和固结,土体中某点有效应力的增长程度反映该点土的固结完成程 度 5.62饱和土的单向固结理论 当可压缩土层为厚度不大的饱和软粘土层,其上面或下面(或两者)有排水砂层时,在土 层表面有均布外荷作用下,该层土中孔隙水主要沿铅直方向流动(排出),类似于土的室内有 侧限压缩试验的情况,这种情况称为单向渗透固结。 1)单向渗透固结理论的基本假定 1)荷载是瞬时一次施加的 (2)土是均质饱和的; (3)土层仅在铅直方向产生压缩和排水 4)土中水的渗流排出符合达西定律; 5)在压缩过程中受压土层的渗透系数k和压缩系数a,视为常数 2)单向渗透固结微分方程式的建立及求解 设先研究一种最简单的地基和荷载条件,如图4-44所示,可压缩饱和土层在自重作用 下已固结完成,施加于地基上的连续均布荷载p是瞬时一次加上的,引起的附加应力a2(=p) 沿深度成均布分布 由于底面为不透水层,故土中水只能铅直地向上排出(称为单面排水条件),从地基中任 度z处取一微分土体1×1×d。在时间间隔dt中,流经该微分土体的水量变化为 gdt-(9+de)dt=-ag dedt (4-49) az 根据法西定律可知:当微分土体的水平截面积为1×1时
+ u = p ' (4-48) 在 荷载 P 施加的 瞬 间 ( 即 加 荷历时 t=0) ， 图 4-43(a) 容器中 的水还 来不及 排出， 加之水又是不可压缩的，因而，弹簧没有压缩，有效应力σ′=0，作用在活塞上的荷载 P 全部由水来承担，孔隙水压力 u＝P。此时可以根据从测压管量得水柱高 h 而算出 u＝γwh。 其后，t＞0(图 4-43b)，在 u 作用下孔隙水开始排出，活塞下降，弹簧开始受到压缩，σ′ ＞0。又从测压管测得的 h（而算出 u＝γwh′＜p）。随着容器中水的不断排出，u 就不断减 小。活塞继续下降，σ′不断增大。最后(图 4-43c)，当弹簧所受的应力与所加荷载 p 相等 时，活塞便不再下降。此时水停止排出，即 u＝0，亦即表示饱和土渗透固结完成。 因此，可以看出，在一定压力作用下饱和土的渗透固结就是土体中孔隙水压力 u 向有效 应力σ′转化的过程。或者说是孔隙水压力逐渐消减与有效力逐渐增长的过程。只有有效应 力才能使土体产生的压缩和固结，土体中某点有效应力的增长程度反映该点土的固结完成程 度。 5.6.2 饱和土的单向固结理论 当可压缩土层为厚度不大的饱和软粘土层，其上面或下面(或两者)有排水砂层时，在土 层表面有均布外荷作用下，该层土中孔隙水主要沿铅直方向流动(排出)，类似于土的室内有 侧限压缩试验的情况，这种情况称为单向渗透固结。 1)单向渗透固结理论的基本假定 (1)荷载是瞬时一次施加的； (2)土是均质饱和的； (3)土层仅在铅直方向产生压缩和排水； (4)土中水的渗流排出符合达西定律； (5)在压缩过程中受压土层的渗透系数 k 和压缩系数αv 视为常数。 2)单向渗透固结微分方程式的建立及求解 设先研究一种最简单的地基和荷载条件，如图 4-44 所示，可压缩饱和土层在自重作用 下已固结完成，施加于地基上的连续均布荷载 p 是瞬时一次加上的，引起的附加应力σz(=p) 沿深度成均布分布。 由于底面为不透水层，故土中水只能铅直地向上排出(称为单面排水条件)，从地基中任一深 度 z 处取一微分土体 1×1×dz。在时间间隔 dt 中，流经该微分土体的水量变化为 dzdt z q dz dt z q qdt q = − − ( + ) (4-49) 根据法西定律可知：当微分土体的水平截面积为 1×1 时， p h=0 h 测压管 弹簧 水 容器 p 活塞 t = 0 u = p = 0 (a) ' 0<t<+∞ u+ = p = 0 (b) ' h'<h p 出水 ' t = ∞ = p u = 0 (c) 图 4-43 饱和土的渗透固结模型
