第32卷第1期 硅酸盐学报 2004年1月 JOURNAL OF THE CHINESE CERAMIC SOCIETY January, 2004 界面类型对三维 Nextel720纤维增韧莫来石陶瓷基 复合材料力学性能的影响 陈照峰1,韩桂芳2,张福平2,张立同2 (1.西安交通大学,材料强度国家重点实验室,西安710049;2.西北工业大学 凝固技术国家重点实验室,西安710072) 摘要:采用化学气相渗透工艺在 Nextel720纤维表面制备PyC和 PyC/siC两种涂层,然后以正硅酸乙和异丙游铝作为先驱体,以先驱体浸 渗热解法制备三维Next720纤维增韧莫来石陶瓷基复合材料,比较分诉了两种涂层复合材料的力学注能和断裂模式。结果表明:具预先涂 覆PyC的复合材料中纤维与基体直接接触,发生烧结形忒强结合界面,复合材料跪性断裘,三点抗弯强度仅56MPa。 PyC/Sic涂层则演化为 间隙SC复合界面层,SC成为阻滞纤线与沐接触的阻挡层,间隙保诞了纤维拔出,复合材料韧性断裂且三点抗弯强度高达2672MPa 关键词:复合材料,界面;力学性能;化学气相渗透;莫来石 中图分类号:TQ174.!文献标识码:A文章编号:0454-5648(2004)01-0005 EFFECT OF DIFFERENT INTERFACES ON THE MECHANICAL PROPERTIES OF 3D NEXTEL 720/MULLITE COMPOSITES CHEN Zhaofeng, HAN Guifang ZHANG Fuping, ZHANG Litong (1. State Key Laboratory for Mechanical Behavior of Materials, Xi an Jiaotong University, Xi an 710049; 2. State Key Laboratory of Solidification Processing, Northwestern Polytechnical University, Xi' an 710072, China Abstract: PyC and PyC/siC interface layers were coated on the surface of Nextel 720 fibers by chemical vapor infiltration. The 3D Nextel 720/ mullite composites were fabricated by precursor infiltration and pyrolysis using TEOS- AIP as precursor. The mechanic properties and rupture model of the 3D Nextel 720/mullite composites with PyC and PyC/SiC coating were analyzed. Results indicate at the rupture model is brittle rupture for the 3D Nextel 720/ mullite composites with PyC ooating, and the flexural strength is 56 MPa only, due to the forming of strong bonding interfaces between fibers and matrix in the 3D Nextel 720/ mullite composites during the pyrolysis process. But gap/ SiC composite interfaces resulted from PyC/SiC interface layers lead to a weak bonding between fibers and matrix. As an obstruct layer, SiC prevents fibers from contacting to matrix, and the gap results in the pulling-out of fibers. The rupture model of the 3D Nextel 720/mullite composites with PyC/siC coating is toughness failure and the flexural strength reaches to 267.2MPa Key words: composite; interface; mechanical property; chemical vapor infiltration; mullite 连续 Nextel720纤维增韧莫来石陶瓷基复合材气涡轮等耐热部件的重要候选材料(-3。 Nextel 料( Nextel720/ mullite)可在1000~1300℃氧化气720纤维由体积分数(下同)为55%的莫来石和 氛中长期使用,被认为是航空发动机燃烧室浮壁燃45%的氧化铝组成,高温下与莫来石基体易发生烧 收稿日期:2003-06-10。修改稿收到日期:2003-09-19 Received date: 2003-06-10 Approved date: 2003-09-19 基金项目:中国博士后科学基金(2003034405)。 Biography CHEN Zhaofeng(1969--), male, doctor 作者简介:陈照峰(1969-),男,博土。 E-mail:zhaofeng-chen@163.com
第 卷第 期 年 月 硅 酸 盐 学 报 《〕 」」 屯八 二二 、 从习 , 们 上止 , 界面 类型对 三 维 纤维增 韧 莫来石 陶瓷 基 复合材料 力 学性 能 的影 响 陈照峰 ‘ , 韩桂芳 , 张福平 , 张立同 西安交通大学 , 材料强度国家重点实验室 , 西安 西北工业大学 , 凝固技术国家重点实验室 , 西安 摘 要 采用化学气相渗透工艺在 纤维表面制备 式 和 川 两种涂层 , 然后 以正硅酸乙 醋和异丙醇铝作为先驱体 , 以先驱体浸 渗热解法制备三维 纤维增韧莫来石陶瓷基复合材料 , 比较分析了两种涂层复合材料 的力学性能和断裂模式 。 结果表明 具预先涂 覆 厂 的复合材料中纤维与基体直接接触 , 发生烧结形成强结合界面 , 复合材料脆性断裂 , 三 点抗弯强度仅 〕 。 刃 涂层则演化为 间隙 复合界面层 , 成为阻滞纤维与基体接触的阻挡层 , 间隙保证了纤维拔出 , 复合材料韧性断裂且三点抗弯强度高达 〕 。 关键词 复合材料 界面 力学性能 化学气相渗透 莫来石 中图分类号 或双 , 文 献标识码 文章编号 一 一 一 士 , , 《〕 甘 … 入 更 , , 〔刹 动唱 , 凡气 , 么 八 子 , 刀主勺劝 反 即 兀 滋 入五 , ’ 日。 , 兀 ‘ 即 别 呢 , 印生 , ’ , 口 〕 刃 盯 二 灯 叉止 八狱 刀 厂。 妇 眼 一 。 盗〕 托 山 〕 诚 沁 朋 吧 乏 邓 诫 〕 八 〕 〕 沁 蜡州 口 」 入 耐 , 五卫 主馆 丈双班 刃 肠 朋 二 印 下巧 卿 外 日 〕 〕 , 飞 州 〔 〕 哪 〕 诚 眼 」 入卫户 ”, 〕 印 〕 而 乏 〕 咖 连续 二 纤维增韧莫来石 陶瓷基复合材 料 可在 一 氧化气 氛中长期使用 , 被认为是航空发动机燃烧室浮壁 、 燃 气涡 轮 等耐 热 部 件 的 重 要 候 选 材 料〔‘一 〕。 纤 维 由体 积 分 数 下 同 为 的 莫来 石 和 的氧化铝组成 , 高温下与莫来石基体易发生烧 收稿 日期 一 一 。 修改稿收到 日期 一 一 。 基金项 目 中国博士后科学基金 。 作者简介 陈照峰 一 , 男 , 博士 。 一 一 一 一 , 曰 一 , , 一 〕 一 © 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http://www.cnki.net
硅酸盐学报 2004 结形成强结合界面,因此必须在纤维与基体之间提60mm,跨距为48mm,加载速度为0.5mm/min 供一个具有足够损伤容限的弱结合界面,以利于基用扫描电镜(SEM, JEOL JXA-840)观察试样显微 体裂纹沿界面扩展,产生纤维与基体界面材料脱粘结构。 拔出以达到增韧目的。由于制备技术限制,BN类 层状界面、LaPO4类不润湿界面仅限于一维和二维 Immersion in sol 氧化物陶瓷基复合材料的研究,纤维束空间结构 复杂的三维氧化物陶瓷基复合材料基本都采用先驱 体浸渍热解( precursor infiltration and pyrolysis, PIP)工艺制备无界面、多孔基体复合材料S。裂纹 在多孔基体中连续偏转,不发生直线扩展,因此,多 hydrolysis and cure 孔复合材料具有类似金属的韧性断裂模式。目前研 究的无界面多孔三维 Nextel720 mullite复合材料的 三点抗弯强度低于170MPa,可作为发动机浮壁等 内衬材料,不能作为热笨构材料,制约了它的应用范 围。实验中采用化学气相渗透( chemical vapor infil tration,CVI)工艺在三维 Nextel720纤维编织体上 分别制备了PyC和 PyC/SiC两种涂层,然后通过 图1PIP法制备复合材料工艺流程图 PP工艺制备三维 Nextel720/ mullite复合材料,重 Fig. 1 Flow chart of the composite fabrication by PIP 点研究了涂层演化的界面特征及其对复合材料力学 行为的影响 2结果和讨论 1实验 2.1复合材料的力学性能 三维四向编织三维 Nextel720(3M公司)纤维 表1为复合材料的力学性能测试结果。由表 编织体纤维体积分数控制在55%-65%之间。纤可见:制备有PcSC复合涂层的B组复合材料力 维编织体分两组A组用CⅥ法沉积一层约02四m学性能比仅有PyC涂层的A组复合材料大幅度提 厚的PyC涂层;B组在沉积0.2pm厚的PyC后再沉高,其中强度高出38倍,弹性模量与断裂应变分别 积约1-2m厚的SC形成 PyC/SiC复合涂层。 高出1倍,断裂功高出7倍,并且强度显著高于文献 正硅酸乙酯(TBOS)和异丙醇铝(AIP)按摩尔[5报道的168MPa。图2为A组和B组复合材料 比1:3混合,加热回流20h,使AP完全溶解在的应力-应变曲线。由图2可见:A组复合材料为 TEOS中形成均匀混合的透明溶液,作为复合材料脆性断裂模式;而B组复合材料为具有类似金属的 中莫来石基体先驱体。 韧性断裂模式。 图1为PIP法制备复合材料工艺流程图。将制 备有涂层的A,B两组纤维编织体浸没在先驱体中 表1三维 Nextel720/ mullite复合材料的力学性能 Table 1 Mechanical properties of the 3D Nextel 720/mullite 超声波辅助浸渗,10h后取出放入高温去离子水中 composites 水解固化,24h后烘干,800℃热处理2h。循环上 Strain/ Fracture strain 述过程20次,然后在1250℃烧结2h获得与涂层me 相应的A,B两组复合材料。所有高温处理过程均 在氩气保护下进行。 采用三点弯曲法(CSC-1101电子万能机)测试 B 67.2 复合材料的力学性能,试样尺寸为3mm×9mm×
硅 酸 盐 学 报 年 结形成强结合界面 , 因此必须在纤维与基体之间提 供一个具有足够损伤容限的弱结合界面 , 以利于基 体裂纹沿界面扩展 , 产生纤维与基体界面材料脱粘 拔 出以达 到增韧 目的 。 由于制备技术 限制 , 类 层状界面 、 〕 类不润湿界面仅限于一维和二维 氧化物陶瓷基复合材料 的研究闭 , 纤维束空 间结构 复杂的三维氧化物 陶瓷基复合材料基本都采用先驱 体浸 渍 热 解 邓 , 工艺制备无界面 、 多孔基体复合材料困 。 裂纹 在多孔基体中连续偏转 , 不发生 直线扩展 , 因此 , 多 孔复合材料具有类似金属的韧性断裂模式 。 目前研 究 的无界面多孔三维 复合材料的 三点抗弯强度低 于 , 可作为发动机浮壁等 内衬材料 , 不能作为热结构材料 , 制约了它的应用范 围 。 实验中采用化学气相渗透 “ , 工艺在三维 纤维编织 体上 分别制备了 式 和 州 两 种涂 层 , 然后 通 过 工艺制备兰维 复合材料 , 重 点研究了涂层演化的界面特征及其对复合材料力学 行为的影响 。 , 跨距 为 , 加 载 速 度 为 角“ 。 用 扫描电镜 , 一 观察试样显微 结构 。 忱欢长郊国 。 飞去 图 法制备复合材料工艺流程图 夕 结果和讨论 实 验 三维四向编织 三维 公司 纤 维 编织体 , 纤维体积分数控制在 一 之 间 。 纤 维编织体分两组 八组用 法沉积一层约 拼 厚 的 涂层 组在沉积 拜 厚的 后再沉 积约 一 拜山厚的 形成 复合涂层 。 正硅酸乙醋 和 异丙 醇铝 按摩尔 比 混合 , 加热 回 流 , 使 完 全 溶 解 在 丁卫 中形成均匀混合 的透 明溶液 , 作为复合材料 中莫来石基体先驱体 。 图 为 法制备复合材料工艺流程 图 。 将制 备有涂层的 , 两组纤维编织体浸没在先驱体 中 , 超声波辅助浸渗 , 后取 出放人高温去离子水中 水解 固化 , 后烘干 , ℃热处理 。 循环上 述过程 次 , 然后在 ℃烧结 获得与涂层 相应的 , 两组复合材料 。 所有高温处理过程均 在氢气保护下进行 。 采用三点弯曲法 一 电子万能机 测试 复合材料的力学性 能 , 试样尺 寸为 火 复合材料的力学性能 表 为复合材料的力学性能测试结果 。 由表 可见 制备有 复合涂层的 组复合材料力 学性能 比仅有 涂层 的 组复合材料大 幅度提 高 , 其 中强度高出 倍 , 弹性模量与断裂应变分别 高出 倍 , 断裂功高出 倍 , 并且强度显著高子文献 「 」报道 的 。 图 为 组和 组复合材料 的应力 一 应 变曲线 。 由图 可见 八 组 复合材料为 脆性断裂模式 而 组复合材料为具有类似金属 的 韧胜断裂模式 。 表 三维 欠 复合材料的力学性能 七 川 朋 , 〕碑 ’ 〕 可 坷 · 一 © 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http://www.cnki.net
第2卷第1期陈照峰等:界面类型对三维Nd720维增韧莫来石陶瓷基复合材料力学性能的影响7 面,从而导致复合材料脆性断裂。PIP法制备复合 材料过程中,TFOS和AP水解缩聚后形成 in聚合物6,800℃热解过 产生H2O蒸汽,高温HO蒸汽有强的氧化性 PyC发生如下反应 H,O+C H+CO 00.10.20.30.40.50.60.70.8 由于PP需进行多次循环热解出的大量水逐 渐将PyC氧化消耗完,以致高温处理过程中基体与 图2三维 Nextel 720/ mullite复合材料应力-应变曲线 纤维发生烧结。实验表明:降低热解温度至500℃ of the 3D Nextel 720/m 以下可避免PVC氧化,但是基体中的OH挥发不完 全,复合材料致密度将显著降低。 图4为B组复合材料断口的SEM照片。从图 2.2复合材料断口形貌 4可见:B组复合材料断口处有大量纤维拔出现象 图3为A组复合材料断口的SEM照片。由图 而且拔出纤维表面光滑,表明PySC复合涂层起 3a可见:A组复合材料断口纤维拔出较短。由图3b 到了隔离纤维与基体的作用,复合材料制备过程中 可见:纤维表面精附六量基体,表明预先制备的PyC 涂层没有起到隔离纤维与基体的作用,纤维与基体纤维与基体没有发生烧结。图4b中纤维周围的致 在复合材料制备过程中发生烧结,形成了强结合界体为SC,在SC与纤维之间有一个明显的间隙, 该间隙即为PC被水蒸汽氧化后留下的气孔。据 (a) 图3A组复合材料断口的SEM照片 图4B组复合材料断口的SEM照片 Fig 3 SEM photographs of the rupture surface for sample a Fig 4. SEM photographs of the rupture surface for sample B
第 卷第 期 陈照峰等 界面类型对三维 纤维增韧莫来石陶瓷基复合材料力学性能的影 响 · 目乙刁 写的尸司的叨沁。 图 甩司 三维 八 〕山 复合材料应力 一 应变曲线 一 。 八 〕 刀 复合材料断 口形貌 图 为 组复合材料 断 口 的 照片 。 由图 可见 组复合材料断 口 纤维拔出较短 。 由图 可见 纤维表面粘 附大量基体 , 表明预先制备的 涂层没有起到隔离纤 维与基体的作用 , 纤 维与基体 在 复合材料制备过程 中发生烧结 , 形成 了强结合界 面 , 从而导 致复合材料脆性断裂 。 法制备复合 材 料 过 程 中 , 和 水 解 缩 聚 后 形 成 士 一 于一 于 , 聚合物 , ℃热解过程 产生 氏 蒸汽 , 高温 玫 蒸汽有 强 的氧化性 , 与 发生如下反应 践 十 —践 由于 需进行多次循环 , 热解 出 的大量水逐 渐将 氧化消耗完 , 以致高温处理过程 中基体与 纤维发生烧结 。 实验表 明 降低热解温度至 ℃ 以下可避免 氧化 , 但是基体中的 一 挥发不完 全 , 复合材料致密度将显著降低 。 图 为 组复合材料断 口 的 照 片 。 从 图 可见 组复合材料断 口处有大量纤维拔出现象 , 而且拔出纤维表面光滑 , 表 明 复合涂 层起 到了隔离纤维与基体 的作用 , 复合材料制备过程 中 纤维与基体没 有发生烧结 。 图 中纤维周 围的致 密体为 , 在 与纤维之间有一个 明显 的间隙 , 该 间隙 即 为 被水蒸 汽 氧 化后 留下 的气 孔 。 据 图 组复合材料断口 的 照片 叩 」 是 图 组复合材料断 口 的 照片 刀 姗 讨 〕 © 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http://www.cnki.net
硅酸盐学报 204年 此推断,在复合材料制备过程中,随着PyC的氧化体和纤维间不能进行有效地载荷传递,复合材料力 逸出,预先制备的PySC复合涂层逐渐演化为间学性能将会显著下降。 隙SC复合界面层,SC成为阻挡层阻滞了纤维与 基体的直接接触,避免了纤维与基体的烧结,间隙的 存在使纤维与基体之间保持了弱结合特征,有利于 纤维的拔出,从而使复合材料具有高的断裂功和断 裂应变。 23复合材料界面结合强度 IlopoLropoB从断裂模型出发,将复合材料的断 裂分为积聚型(脆性)、非积聚型(韧性)和混合型3 种类型。以无量纲参数0表示界面结合程度,其 取值介于0-1之间。当θ=0时,界面为完全不结 合的均匀界面;0=1时,界面为完全结合的均匀界 面;0为其它值时表示界面结合程度介于两者之间。 断裂强度与6的关烈如图5所示,其中虚线代表不 图5复合材料的断裂强度与之间的关系7 可能出现的断裂强度。0<θ<B1时,界面结合较Fg5 Relationships between rupture strength of omposite and6 弱,发生非积聚型断裂,此时复合材料强度较低。当 02<6<1时,界面结合较强,发生积聚型断裂。当3结论 01<0<62时,界面结合适中,发生混合型断裂。当 (1)采用PIP制备三维 Nextel720/ mullite复合 6=0m时,复合材料的断裂强度最高,表明界面结材料时,莫来石先驱体高温热解产生的H2O蒸汽有 合强度不是越高越好,也不是越低越好,而是达到 个最佳值时,复合材料的断裂强度才能达到最大值。 强的氧化性,在三维 Nextel720纤维编织体上预先 PyC涂层在基体制备过程中氧化逸出,致使纤 制备的PyC涂层氧化逸出,纤维与基体直接接触发 生烧结形成强结合界面,复合材料表现为脆性断裂 维与基体直接接触发生烧结,复合材料脆性断裂。 由图5可知:此界面结合强度在O2与1之间,发生 (2) PyC/siC复合涂层解决了三维 Nextel720/ mullite复合材料制备过程中纤维与基体烧结问题, 积聚型断裂。因此,单独以PyC作为界面层阻挡纤 由其演变的间隙SC复合界面层是三维 Nextel 维与基体反应,在多次循环热解的PP工艺中是不720 mullite复合材料一种较为理想的界面层结构 适用的 该复合界面并非完全不结合的均匀界面,SC成为 具有间隙SC复合界面的复合材料,拔出纤维 阻滞纤维与基体接触的阻挡层,间隙保证了纤维拔 表面光滑,表明纤维和基体没有发生界面反应,同时 出,复合材料韧性断裂且抗弯强度显著高于目前资 复合材料强度显著提高。由图5可知:界面结合强 料报道结果。 度介于1,62之间,为混合型断裂。由于三维复合 材料中纤维空间结构复杂,尽管纤维与基体之间存参考文献: 在间隙,但是弯曲的单丝纤维与SC界面在相邻两 [1] EVANS AG, MARSHALL D B, ZOK F, e 个拐点处的摩擦成为限制其无限制拔出的阻力,使 es in oxide-oxide composite technology [J]. Adv Compos M 基体从拐点处向纤维进行载荷传递从而提高复合材 料的强度,因此三维Next720/ mullite复合材料中2 RADSICK T, SARUHAN B, SCHNEIDER H. Damage tolerant 的间隙与SC复合界面并非完全不结合的均匀界 oxiddoxide fiber laminate composites [J]. J Eur Ceram Soc 2000,20:545-550 面,即θ≠0。通过进一步优化问隙层厚度,使界面 [3] STEINHAUSER U, BRAUE W, GORING J, et al. A new 结合强度为0x将有助于提高复合材料强度。若在 concept for thermal protection of all-mullite composite composi 维连续纤维增韧复合材料中采用间隙型界面,基 tion in combustion chambers [J]. J Eur Ceram Soc, 2000,20:
报 年 体和纤维间不能进行有效地载荷传递 , 复合材料力 学性能将会显著下降 。 ‘一、 一、 七一、 一、 一、、 一、、 一、 工、丁土、 一 弓月川月﹃ 暇八曰 月沉祠尸切沁叨。。﹄ 此推断 , 在复合材料制备过程 中 , 随着 沁 的氧化 逸出 , 预先制备的 复合涂层逐渐演化 为 间 隙 复合界面层 , 成为阻挡层阻滞 了纤 维与 基体的直接接触 , 避免了纤维与基体的烧结 , 间隙的 存在使纤维与基体之 间保持 了弱结合特征 , 有利于 纤维的拔出 , 从而使复合材料具有高的断裂功 和 断 裂应变 。 复合材料界面结合强度 、 班。 班 从断裂模型 出发 , 将复合材料 的断 裂分为积聚型 脆性 、 非积聚型 韧性 和混 合型 种类型侧 。 以无量纲参数 。表示界 面结合程度 , 其 取值介于 一 之间 。 当 时 , 界面为完全不结 合的均匀界面 口 时 , 界面 为完全结合的均匀界 面 夕为其它值时表示界面结合程度介于两者之间 。 断裂强度与 口的关系如图 所示 , 其 中虚线代表不 可能出现的断裂强 度 。 时 , 界 面结合较 弱 , 发生非积聚型断裂 , 此时复合材料强度较低 。 当 时 , 界面结合较强 , 发生积聚型 断裂 。 当 夕, 口 久 时 , 界面结合适 中 , 发生混合型断裂 。 当 时 , 复合材料 的断裂 强 度最 高 , 表 明界面结 合强度不是越高越好 , 也不是越低越好 , 而是达到一 个最佳值时 , 复合材料的断裂强度才能达到最大值 。 涂层在基体制备过程 中氧化逸 出 , 致使纤 维与基体直接接触发生 烧结 , 复合材料脆性 断裂 。 由图 可知 此界面结合强度在 。 与 之间 , 发生 积聚型断裂 。 因此 , 单独 以 作为界面层阻挡纤 维与基体反应 , 在多次循环热解 的 工艺 中是不 适用的 。 具有间隙 复合界面 的复合材料 , 拔 出纤维 表面光滑 ,表明纤维和基体没有发生界面反应 , 同时 复合材料强度显 著提高 。 由图 可知 界面结合强 度介于 , 口 之间 , 为混合型 断裂 。 由于 三维 复合 材料中纤维空间结构复杂 , 尽管纤维 与基体之间存 在间隙 , 但是弯曲的单丝纤维与 界 面在相邻两 个拐点处的摩擦成为限制其无限制拔 出的阻力 , 使 基体从拐点处向纤维进行载荷传递从而提高复合材 料的强度 , 因此三维 复合材料 中 的间隙与 复合界 面并非完全不结合的均 匀界 面 , 即 口祥 。 通过进一 步优化 间 隙层厚度 , 使界面 结合强度为 将有助于提高复合材料强度 。 若在 一维连续纤维增韧复合材料 中采用 间隙型界面 , 基 图 复合材料的断裂强度与 口之间的关系川 。签 治 块扒研翔 扣 〕 嵘 士印以 叨习 万 园 产〕 结 论 采用 制备 三维 赶 复合 材料时 , 莫来石先驱体高温热解产生 的 玫 蒸汽有 强的氧化性 , 在三维 纤维编织体上预先 制备的 涂层氧化逸出 , 纤维与基体直接接触发 生烧结形成强结合界面 , 复合材料表现为脆性断裂 。 复合涂层解决了三维 复合材料制备过程中纤维与基体烧结 问题 , 由其演 变 的 间 隙 复 合界 面 层 是三 维 复合材料一种较 为理想 的界面层结构 。 该复合界面并非 完全不 结合 的均匀 界面 , 成 为 阻滞纤维与基体接触 的阻挡层 , 间隙保证 了纤维拔 出 , 复合材料韧性断裂且抗弯强度显著高于 目前资 料报道结果 。 参考文献 〔 , , , 〔卜初 一 巧妇 帜 日 〕 、 咙 元启 , , 一 仁 」 〕 , 兀用 , 卜 乙 日。 ‘ 以二 刀〕 「扣 肠。, , 一 仁 壬七硕 , , , 。卫 〔, 飞 飞〕丈三 试 扣 〕 忱 以爪 〕洲〕 〕 〔〕 快 , , © 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http://www.cnki.net
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第 卷第 期 陈照峰等 界面类型对三维 纤维增韧莫来石陶瓷基复合材料力学性能的影响 · 仁 〕 〕 仁 一 , 访 田 瓦 士 。 议 们 叉 摇 , , 一 , 正 , 一 。五 〕 〕 即 议 〕 , , 一 〕 , 卜 厂 卜 而 而 心 一 从几 一 〕 了七 , , 一 〔 〕 乔生儒 复合材料细观力学性能 〔 〕西安 西北工业 大学 出 版社 , 一 , 即 一 〕 儿 , , 一 〕 , 明 , 〔〕 , 氏 〔 却禅 〕 , , 一 仁 〕 , 」 , 〔 , 。 巴 皿 , 习 姚 几 阮 , , 一 一 仁 玉 , 沉〕 日 谊 , ’ 姚 一 伪 、 」 外 , , 一 〕〕 , 一 飞 谊 叭 , 。 但 · 卯 , , 一 巳户汪工〕 , , 气 仁 〕 〕 」 〕 〕 玩 如 , , , 一 , , , 《二 〕 , 们 口 〔 〕 币 , , 一 加 入丁 , 〔 工〕 , 厂 入 〕 , · 场 。 明 工 「 〕 ”刀 〕助 , , 肠 , , 一 , 〕 场 氏 一 氏 厂 」 , , 一 、 , 凡 王 为】 梦刃 日门 五 卿 以 一 飞 〔 界 , , 一 , © 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http://www.cnki.net
