一种耐热低膨胀钢种的设计

DOL:10.13374.issn1001-053x.2012.s1.018 第34卷增刊1 北京科技大学学报 Vol.34 Suppl.1 2012年6月 Journal of University of Science and Technology Beijing Jun.2012 一种耐热低膨胀钢种的设计 贺景春四 马爱清井溢农 包头钢铁（集团）有限责任公司技术中心，包头014010 ☒通信作者，E-mail:286hjc@126.com 摘要通过对稠油热采井使用工况的研究，针对性设计了一种耐高温、低膨胀钢种.此钢种采用中碳C一Mo系加微量晶界 强化合金元素及稀土的设计思路.实验室试验证明，其高温拉伸性能和线膨胀系数均较C-M系钢种优越，适用于稠油热采 工况条件，有望用于稠油热采井专用套管的生产. 关键词稠油：热采井；油井套管：高温性能：拉伸强度；线膨胀系数 分类号TG142.12 Design of a kind of heat-resistant lower dilatation steel HE Jing-chun,MA Ai-qing,JING Yi-nong Technical Center of Baotou Iron&Steel (Group)Corporation,Baotou,014010 Corresponding author,E-mail:286hjc@126.com ABSTRACT Based on the full knowledge of the casing service conditions of steam injection wells for dense oil,we designed a kind of heat-resistant lower dilatation steel.The technical route is adding some kinds of alloy elements and rare earths into Cr-Mo steel to strengthen the grain boundary.The experimental results in laboratory show that it is more advantageous in aspects of high temperature tensile properties and dilatation than C-Mn steel.This steel fits to the service conditions of steam injection wells for dense oil and may be used to the special casing production. KEY WORDS dense oil:steam injection wells:oil well casing:high temperature properties:tensile strength:linear dilatation coef- ficient 稠油，特别是特稠油和超稠油在地下黏度高，几 热采井要求的专用套管.我国的辽河油田曾引进日 乎不流动，必须采用热采，注蒸汽是最主要的热采方 本新日铁公司的中177.8mm热采井专用套管，取得 法.蒸汽注入压力及温度视油层而定，一般平均温 了很好的效果，但从国外进口这种套管，一是价格 度为320℃，有的高达375℃.注汽压力为12MPa 高，二是附件供应跟不上，因此难以推广应用.近年 以上，有的高达17MPa.由于注蒸汽导致套管温度 来，国内天津钢管集团、宝钢、西姆莱斯等少数企业 剧烈变化，引起套管热胀冷缩，但由于套管受到地锚 在稠油热采专用套管方面进行了相关研究与开发， 和井壁的约束，不能自由伸长和缩短，于是套管内产 取得了较好的推广应用效果，使得油田倾向于采用 生很大的热应力，这是造成套管损坏的根本原 专门针对稠油开采工况而特殊设计的非API特殊钢 因0.据有关资料统计，稠油热采井的套损率平均 级的稠油热采专用套管. 为30%以上，局部区块达到70%，位于油田套管损 国内外该类产品的开发思路大体一致，即通过 坏率之首，稠油热采井套管过早损坏一直是困扰油 合理的钢种成分设计，使得套管材料具有高温强度 田生产的难题.世界上主要的套管生产国，如美国、 高、在工况温度下强度下降小的特点. 德国、日本等，在研制热采井用套管方面进行了大量 但线膨胀系数这一关键指标却未引起足够重 的理论与实验研究，在热采井专用套管的研制与开 视，国内外同类产品均未报道线膨胀系数这一指标. 发方面均投入了大量人力和物力，成功开发了满足 因此，具有良好的耐热性能及具有较低的线膨胀系 收稿日期：201202-23

第 34 卷 增刊 1 2012 年 6 月 北京科技大学学报 Journal of University of Science and Technology Beijing Vol． 34 Suppl． 1 Jun． 2012 一种耐热低膨胀钢种的设计 贺景春 马爱清 井溢农 包头钢铁( 集团) 有限责任公司技术中心，包头 014010 通信作者，E-mail: 286hjc@ 126． com 摘 要 通过对稠油热采井使用工况的研究，针对性设计了一种耐高温、低膨胀钢种． 此钢种采用中碳 Cr--Mo 系加微量晶界 强化合金元素及稀土的设计思路． 实验室试验证明，其高温拉伸性能和线膨胀系数均较 C--Mn 系钢种优越，适用于稠油热采 工况条件，有望用于稠油热采井专用套管的生产． 关键词 稠油; 热采井; 油井套管; 高温性能; 拉伸强度; 线膨胀系数 分类号 TG142. 1 + 2 Design of a kind of heat-resistant ＆ lower dilatation steel HE Jing-chun ，MA Ai-qing，JING Yi-nong Technical Center of Baotou Iron ＆ Steel ( Group) Corporation，Baotou，014010 Corresponding author，E-mail: 286hjc@ 126． com ABSTRACT Based on the full knowledge of the casing service conditions of steam injection wells for dense oil，we designed a kind of heat-resistant ＆ lower dilatation steel． The technical route is adding some kinds of alloy elements and rare earths into Cr-Mo steel to strengthen the grain boundary． The experimental results in laboratory show that it is more advantageous in aspects of high temperature tensile properties and dilatation than C-Mn steel． This steel fits to the service conditions of steam injection wells for dense oil and may be used to the special casing production． KEY WORDS dense oil; steam injection wells; oil well casing; high temperature properties; tensile strength; linear dilatation coef￾ficient 收稿日期: 2012--02--23 稠油，特别是特稠油和超稠油在地下黏度高，几 乎不流动，必须采用热采，注蒸汽是最主要的热采方 法． 蒸汽注入压力及温度视油层而定，一般平均温 度为 320 ℃，有的高达 375 ℃ ． 注汽压力为 12 MPa 以上，有的高达 17 MPa． 由于注蒸汽导致套管温度 剧烈变化，引起套管热胀冷缩，但由于套管受到地锚 和井壁的约束，不能自由伸长和缩短，于是套管内产 生很 大 的 热 应 力，这是造成套管损坏的根本原 因［1］． 据有关资料统计，稠油热采井的套损率平均 为 30% 以上，局部区块达到 70% ，位于油田套管损 坏率之首，稠油热采井套管过早损坏一直是困扰油 田生产的难题． 世界上主要的套管生产国，如美国、 德国、日本等，在研制热采井用套管方面进行了大量 的理论与实验研究，在热采井专用套管的研制与开 发方面均投入了大量人力和物力，成功开发了满足 热采井要求的专用套管． 我国的辽河油田曾引进日 本新日铁公司的 177. 8 mm 热采井专用套管，取得 了很好的效果，但从国外进口这种套管，一是价格 高，二是附件供应跟不上，因此难以推广应用． 近年 来，国内天津钢管集团、宝钢、西姆莱斯等少数企业 在稠油热采专用套管方面进行了相关研究与开发， 取得了较好的推广应用效果，使得油田倾向于采用 专门针对稠油开采工况而特殊设计的非 API 特殊钢 级的稠油热采专用套管． 国内外该类产品的开发思路大体一致，即通过 合理的钢种成分设计，使得套管材料具有高温强度 高、在工况温度下强度下降小的特点． 但线膨胀系数这一关键指标却未引起足够重 视，国内外同类产品均未报道线膨胀系数这一指标． 因此，具有良好的耐热性能及具有较低的线膨胀系 DOI:10.13374/j.issn1001-053x.2012.s1.018

增刊1 贺景春等：一种耐热低膨胀钢种的设计 ·89· 数才是稠油热采专用套管的理想材料.石油领域已 系数回.此外，还需兼顾材料良好的强韧性匹配 经有学者呼吁，继续研发热采专用套管，并以降低材 2实验方法 料的线膨胀系数为主要目标，以保证热采井套管的 安全性回.所以研究一种适合于热采井工况的耐热 2.1实验材料制备 低膨胀钢种很有必要. 试验钢1"样通过100kg中频感应炉冶炼，浇铸 成两个50kg的钢锭，在钢锭上切取试样进行化学成 钢种设计原则 分分析，实际成分满足设计要求，详见表1.1"样钢 普通API标准N80、P110钢级套管，通常采用 锭切头后，部分锻造成中25mm的棒状样，部分锻造 C-Mn系调质钢，其热稳定性差.稠油热采井套管 成300mm×l5mm×8mm的板样，调质热处理后分 材质的设计要以提高套管的热稳定性和套管丝扣在 别用于机械性能、高温拉伸试验、热膨胀试样及冲击 受热膨胀而导致的压缩状态下密封能力为准则同， 试样或其他性能试样.对比钢种2样取自热轧态 因此，本研究的钢种设计原则是：以中碳C一Mo系 C-M系无缝钢管，用作对比样，其化学成分详见 调质钢为基础，添加微量的几种晶界强化元素，在保 表1.2样破成20mm×20mm的纵向条状样，通过 证钢种淬透性基础上，实现耐热低膨胀的目标. 调质热处理使其拉伸性能与1·样相近，便于对比. 碳、锰、铬、钼的合理配比以及适宜的碳当量设 调质热处理的加热在实验室箱式电阻炉中进行，淬 计可以保证材料所需的淬透性.尽可能降低杂质元 火介质为水. 素及治金缺陷对晶界的弱化，在合金中添加能提高 2.2实验方法 晶界扩散激活能的溶质元素，强化晶界，阻止晶界滑 高温拉伸实验温度范围：室温~450℃，膨胀系 移，并提高晶界裂纹的表面能，可以提高材料的耐热 数的测定温度范围：50~350℃.高温拉伸实验在 性能.固溶到钢中的稀土元素，其晶界浓度远高 WDW-200KN微机控制电子万能试验机上进行，膨 于晶内浓度的，稀土有强烈抑制钢中P的结晶偏析 胀系数用Formastor一F全自动相变仪测定 和抑制Fe-P共晶组织的作用，钢中加入稀土元 3 实验结果 素可以强化晶界.稀土元素能提高耐热钢的蠕变强 度仞、抗热疲劳性能0.能提高材料熔点、硬度和 3.1化学成分 弹性模量的合金元素将十分有利于降低钢的线膨胀 试验钢的化学成分见表1. 表1试验钢及对比钢化学成分（质量分数） Table 1 Chemical compositions of 1and 2 steels 试样 C Mn 人 Cr Mo 其他微合金元素 试验钢1# 0.26 0.14 0.52 0.015 0.008 0.98 0.24 0.079 对比钢2# 0.33 0.26 1.32 0.016 0.007 3.2 材料基础状态 降低10.0%和8.4%，2屈服强度和抗拉强度分别 试验钢及对比钢材料基础状态见表2. 降低20.1%和10.4%. 表2试验钢及对比钢材料基础状态 950 Table 2 Mechanical properties of 1 and 2steels 900 850 △ Ro.5/ Rol CVN/ 品粒 800 试样 A/% 组织 MPa MPa 度/级 三750 设计钢1* &700 887 969 18.5 121 8.5 650 对比钢2*85794019.8115 s8.5 600 ●一1°·在…2 550 500 20 50 100200300 350 450 3.3高温拉伸实验 试验温度℃ 试验钢及对比钢高温拉伸实验结果见图1、图 图1试验钢及对比钢高温屈服强度对比 2.350℃与20℃相比，1"屈服强度和抗拉强度分别 Fig.1 Comparison of high temperature yield strength

增刊 1 贺景春等: 一种耐热低膨胀钢种的设计 数才是稠油热采专用套管的理想材料． 石油领域已 经有学者呼吁，继续研发热采专用套管，并以降低材 料的线膨胀系数为主要目标，以保证热采井套管的 安全性［2］． 所以研究一种适合于热采井工况的耐热 低膨胀钢种很有必要． 1 钢种设计原则 普通 API 标准 N80、P110 钢级套管，通常采用 C--Mn 系调质钢，其热稳定性差． 稠油热采井套管 材质的设计要以提高套管的热稳定性和套管丝扣在 受热膨胀而导致的压缩状态下密封能力为准则［3］． 因此，本研究的钢种设计原则是: 以中碳 Cr--Mo 系 调质钢为基础，添加微量的几种晶界强化元素，在保 证钢种淬透性基础上，实现耐热低膨胀的目标． 碳、锰、铬、钼的合理配比以及适宜的碳当量设 计可以保证材料所需的淬透性． 尽可能降低杂质元 素及冶金缺陷对晶界的弱化，在合金中添加能提高 晶界扩散激活能的溶质元素，强化晶界，阻止晶界滑 移，并提高晶界裂纹的表面能，可以提高材料的耐热 性能［4］． 固溶到钢中的稀土元素，其晶界浓度远高 于晶内浓度［5］，稀土有强烈抑制钢中 P 的结晶偏析 和抑制 Fe--P 共晶组织的作用［6］，钢中加入稀土元 素可以强化晶界． 稀土元素能提高耐热钢的蠕变强 度［7］、抗热疲劳性能［8--10］． 能提高材料熔点、硬度和 弹性模量的合金元素将十分有利于降低钢的线膨胀 系数［4］． 此外，还需兼顾材料良好的强韧性匹配． 2 实验方法 2. 1 实验材料制备 试验钢 1# 样通过 100 kg 中频感应炉冶炼，浇铸 成两个50 kg 的钢锭，在钢锭上切取试样进行化学成 分分析，实际成分满足设计要求，详见表 1． 1# 样钢 锭切头后，部分锻造成 25 mm 的棒状样，部分锻造 成 300 mm × 15 mm × 8 mm 的板样，调质热处理后分 别用于机械性能、高温拉伸试验、热膨胀试样及冲击 试样或其他性能试样． 对比钢种 2# 样取自热轧态 C--Mn 系无缝钢管，用作对比样，其化学成分详见 表 1． 2# 样破成 20 mm × 20 mm 的纵向条状样，通过 调质热处理使其拉伸性能与 1# 样相近，便于对比． 调质热处理的加热在实验室箱式电阻炉中进行，淬 火介质为水． 2. 2 实验方法 高温拉伸实验温度范围: 室温 ～ 450 ℃，膨胀系 数的测定温度范围: 50 ～ 350 ℃ ． 高温拉伸实验在 WDW--200KN 微机控制电子万能试验机上进行，膨 胀系数用 Formastor--F 全自动相变仪测定． 3 实验结果 3. 1 化学成分 试验钢的化学成分见表 1． 表 1 试验钢及对比钢化学成分( 质量分数) Table 1 Chemical compositions of 1# and 2# steels % 试样 C Si Mn P S Cr Mo 其他微合金元素 试验钢 1# 0. 26 0. 14 0. 52 0. 015 0. 008 0. 98 0. 24 0. 079 对比钢 2# 0. 33 0. 26 1. 32 0. 016 0. 007 — — — 3. 2 材料基础状态 试验钢及对比钢材料基础状态见表 2． 表 2 试验钢及对比钢材料基础状态 Table 2 Mechanical properties of 1# and 2# steels 试样 Rt0. 5 / MPa Rm / MPa A /% CVN/ J 组织 晶粒 度/级 设计钢 1# 887 969 18. 5 121 S 8. 5 对比钢 2# 857 940 19. 8 115 S 8. 5 3. 3 高温拉伸实验 试验钢及对比钢高温拉伸实验结果见图 1、图 2． 350 ℃与 20 ℃相比，1# 屈服强度和抗拉强度分别 降低 10. 0% 和 8. 4% ，2# 屈服强度和抗拉强度分别 降低 20. 1% 和 10. 4% ． 图 1 试验钢及对比钢高温屈服强度对比 Fig． 1 Comparison of high temperature yield strength ·89·

·90· 北京科技大学学报 第34卷 1000 稠油热采工况条件，有望用于稠油热采井专用套管 950 的生产. 900 ● 美 参考文献 750 ● [1]Yu L,Sun X D,Lin R,et al.Casing failure and prevention of 700 ●一1”·…在·-2” steam injection well for Liaohe Oil Field.China Pet Mach,2004, 650 32(Suppl)19 600 20 50 100200300350450 (余雷，孙雪冬，林蓉，等.辽河油田热采井套损问题及防治 试验温度℃ 石油机械，2004,32（特刊）：19) 图2试验钢及对比钢高温抗拉强度对比 Lu L J,Feng S B,Zhang B.Method for Designing Casing Stem Fig.2 Comparison of the high temperature tensile strengths Strength in Heavyil Steam Injection Wells.JOil Gas Technol, 2009,31(2):364 3.4热膨胀系数 (路利军，冯少波，张波.稠油热采井套管柱强度设计方法研 试验钢及对比钢热膨胀系数测试结果见图3， 究.石油天然气学报，2009,31(2)：364) 以50℃为基准点，测定50℃至各试验温度区间内 B] Li H L.Development trend of O.C.T.G.and related topics of 的平均线膨胀系数，1、2”号样各测试了三条曲线， general interest//Selected Project Paper Insert for Petroleum Pipe 取平均值.50~350℃温度区间内，1"和2"三个试样 Engineering of Tubular Goods Research Center of CNPC.Beijing: Petroleum Industry Press,2005:8 的平均线膨胀系数分别为15.03×10-6/℃和 (李鹤林.油井管发展动向及若干热点问题/1中国石油天然 16.60×10-6/℃，1比2"低9.5%. 气集团公司管材研究所石油管工程论文选编，北京：石油工 17.0 业出版社，2005：8) 16.5 一2 [4 Yu G.The Pandect of Standards Specifications of Quality Inspec- 交16.0 tion for Metal Materials.Beijing:Gold Edition Electronic Press, 155 2006:358,420 (于刚.金属材料性能与质量检测标准规范全书.北京：金版 15.0 电子出版公司，2006：358,420） [5]Wang L M,Lin Q,Ji J W,Lan D N.Progress of study on appli- 14.0 cation of rare earth metals in steels.J Rare Earths,2004,22(9): 13.5 257 13.080101401702023026029032035038041040 [6]Li H L,Yu N,Sun Z Y,et al.Internal friction and profile of 温度/% property and structure of PD3 and PD3RE rail steels.Chin Soc 图3试验钢及对比钢线膨胀系数对比 Rare Earths,2006,24(5):610 Fig.3 Comparison of the linear dilatation coefficients (李慧莉，于宁，孙振岩，等.PD3和PD3RE重轨钢的性能、 组织等分布形貌及内耗.中国稀土学报，2006,24(5)：610) ]Qin Z R.Zhao J,Zhong R,et al.Structure and properties of low 4 结论 alloyed cast steel by rare earth complex treated.Automob Technol Mater,1999(1):21 (1)试验钢与对比钢(C-Mn钢)相比添加了稀 (秦紫瑞，赵军，钟蕊，等.稀土复合变质处理低合金铸钢的 土、Cr、Mo及其他几种微量元素，使得试验钢表现出 组织与性能.汽车工艺与材料.1999(1)：21) 较好的耐热性能，即350℃与20℃相比，试验钢屈 [8]Hao Y,Peng J X,Zhang Z Y,et al.Study on improving thermal 服强度和抗拉强度分别降低10.0%和8.4%，而对 fatigue resistance of 3Cr24Ni7 steel.J Gansu Unir Technol,1997, 比钢屈服强度和抗拉强度分别降低20.1%和 24(1):26 (郝远，彭镜鑫，张志怡，等.提高3C24N7钢热疲劳性的研 10.4%,说明试验钢的热稳性较好. 究.甘肃工业大学学报.1997,24(1)：26) (2)在50~350℃温度区间内，试验钢与对比 Yang Q X,Wu H Q,Ding B Q,et al.Effects of rare earth ele- 钢三个试样的平均线膨胀系数分别为15.03× ments on the thermal fatigue resistance of 60rMoMn hot roller 10-61℃和16.60×10-6/℃，在稠油热采工况温度 steel.Iron Steel,1994,29(5)50 范围内，试验钢平均线膨胀系数比对比钢降低了 (杨庆样，吴浩泉，丁柏群，等.稀土元素对热轧辊钢60 CrMoMn 热疲劳性能的影响.钢铁，1994,29(5)：50) 9.5%. [10]Meyer-olbersleben F,Kasik N,Ilschner B.The thermal fatigue (3)在稠油热采工况温度范围内（常温~ behavior of the combustor alloys IN 617 and HAYNES 230 before 350℃)，试验钢热稳定性好、线膨胀系数低，适用于 and after welding.Metall Mater Trans A,1999,30(4):981

北 京 科 技 大 学 学 报 第 34 卷 图 2 试验钢及对比钢高温抗拉强度对比 Fig． 2 Comparison of the high temperature tensile strengths 3. 4 热膨胀系数 试验钢及对比钢热膨胀系数测试结果见图 3， 以 50 ℃ 为基准点，测定 50 ℃ 至各试验温度区间内 的平均线膨胀系数，1# 、2# 号样各测试了三条曲线， 取平均值． 50 ～ 350 ℃温度区间内，1# 和 2# 三个试样 的平均线膨胀系数分别为 15. 03 × 10 － 6 /℃ 和 16. 60 × 10 － 6 /℃，1# 比 2# 低 9. 5% ． 图 3 试验钢及对比钢线膨胀系数对比 Fig． 3 Comparison of the linear dilatation coefficients 4 结论 ( 1) 试验钢与对比钢( C--Mn 钢) 相比添加了稀 土、Cr、Mo 及其他几种微量元素，使得试验钢表现出 较好的耐热性能，即 350 ℃ 与 20 ℃ 相比，试验钢屈 服强度和抗拉强度分别降低 10. 0% 和 8. 4% ，而对 比钢 屈 服 强 度 和 抗 拉 强 度 分 别 降 低 20. 1% 和 10. 4% ，说明试验钢的热稳性较好． ( 2) 在 50 ～ 350 ℃ 温度区间内，试验钢与对比 钢三个 试 样 的 平 均 线 膨 胀 系 数 分 别 为 15. 03 × 10 － 6 /℃和 16. 60 × 10 － 6 /℃，在稠油热采工况温度 范围内，试验钢平均线膨胀系数比对比钢降低了 9. 5% ． ( 3) 在稠油热采工况温度范围内 ( 常 温 ～ 350 ℃ ) ，试验钢热稳定性好、线膨胀系数低，适用于 稠油热采工况条件，有望用于稠油热采井专用套管 的生产． 参 考 文 献 ［1］ Yu L，Sun X D，Lin R，et al． Casing failure and prevention of steam injection well for Liaohe Oil Field． China Pet Mach，2004， 32( Suppl) : 19 ( 余雷，孙雪冬，林蓉，等． 辽河油田热采井套损问题及防治． 石油机械，2004，32( 特刊) : 19) ［2］ Lu L J，Feng S B，Zhang B． Method for Designing Casing Stem Strength in Heavy-oil Steam Injection Wells． J Oil Gas Technol， 2009，31( 2) : 364 ( 路利军，冯少波，张波． 稠油热采井套管柱强度设计方法研 究． 石油天然气学报，2009，31( 2) : 364) ［3］ Li H L． Development trend of O． C． T． G． and related topics of general interest / /Selected Project Paper Insert for Petroleum Pipe Engineering of Tubular Goods Research Center of CNPC． Beijing: Petroleum Industry Press，2005: 8 ( 李鹤林． 油井管发展动向及若干热点问题/ /中国石油天然 气集团公司管材研究所石油管工程论文选编，北京: 石油工 业出版社，2005: 8) ［4］ Yu G． The Pandect of Standards ＆ Specifications of Quality Inspec￾tion for Metal Materials． Beijing: Gold Edition Electronic Press， 2006: 358，420 ( 于刚． 金属材料性能与质量检测标准规范全书． 北京: 金版 电子出版公司，2006: 358，420) ［5］ Wang L M，Lin Q，Ji J W，Lan D N． Progress of study on appli￾cation of rare earth metals in steels． J Rare Earths，2004，22( 9) : 257 ［6］ Li H L，Yu N，Sun Z Y，et al． Internal friction and profile of property and structure of PD3 and PD3RE rail steels． J Chin Soc Rare Earths，2006，24( 5) : 610 ( 李慧莉，于宁，孙振岩，等． PD3 和 PD3RE 重轨钢的性能、 组织等分布形貌及内耗． 中国稀土学报，2006，24( 5) : 610) ［7］ Qin Z R，Zhao J，Zhong R，et al． Structure and properties of low alloyed cast steel by rare earth complex treated． Automob Technol Mater，1999( 1) : 21 ( 秦紫瑞，赵军，钟蕊，等． 稀土复合变质处理低合金铸钢的 组织与性能． 汽车工艺与材料． 1999( 1) : 21) ［8］ Hao Y，Peng J X，Zhang Z Y，et al． Study on improving thermal fatigue resistance of 3Cr24Ni7 steel． J Gansu Univ Technol，1997， 24( 1) : 26 ( 郝远，彭镜鑫，张志怡，等． 提高 3Cr24Ni7 钢热疲劳性的研 究． 甘肃工业大学学报． 1997，24 ( 1) : 26) ［9］ Yang Q X，Wu H Q，Ding B Q，et al． Effects of rare earth ele￾ments on the thermal fatigue resistance of 60CrMoMn hot roller steel． Iron Steel，1994，29( 5) : 50 ( 杨庆祥，吴浩泉，丁柏群，等． 稀土元素对热轧辊钢 60CrMoMn 热疲劳性能的影响． 钢铁，1994，29( 5) : 50) ［10］ Meyer-olbersleben F，Kasik N，Ilschner B． The thermal fatigue behavior of the combustor alloys IN 617 and HAYNES 230 before and after welding． Metall Mater Trans A，1999，30( 4) : 981 ·90·