◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 9框架梁、柱设计 91梁截面设计 9.1.1梁正截面受弯承载力计算 以一层AB跨为例说明跨间截面配筋计算,以一层A支座为例说明支座截 面处的配筋计算。 由表821中得一层AB跨中最大弯矩为39827kN·m,梁下部受拉,按T 型截面计算。钢筋采用HR400级钢筋,f==360N/mm2,5=0518。 翼缘的计算宽度当按跨度考虑时, 15.4 b 18 按梁间距考虑时, b2=b+Sn=300+3450=3750mm 按翼缘厚度考虑时, h=h-a=600-35=565mm 100 =0.17>0.1 h565 所以此种情况不起控制作用,故b=1800mm。 因为 Mo=a,fb h(ho-) =1×16.7×1800×100×6500 =154809kNm>398.27kN.m 所以属于第一类T型截面 39827×10 ab2421×167×18005652=0042 5=1-√1-2a=0.042 第1页
第 1 页 9 框架梁、柱设计 9.1 梁截面设计 9.1.1 梁正截面受弯承载力计算 以一层 AB 跨为例说明跨间截面配筋计算，以一层 A 支座为例说明支座截 面处的配筋计算。 由表 8.2.1 中得一层 AB 跨中最大弯矩为 398.27kN·m，梁下部受拉，按 T 型截面计算。钢筋采用 HRB400 级钢筋， y y f f = = 360 N/mm2, 0.518 b = 。 翼缘的计算宽度当按跨度考虑时， f 5.4 1.8 3 3 l b = = = m 按梁间距考虑时， f n b b S = + = + = 300 3450 3750 mm 按翼缘厚度考虑时， 0 s h h a = − = − = 600 35 565 mm f 0 100 0.17 0.1 565 h h = = 所以此种情况不起控制作用，故 f b =1800 mm。 因为 f 0 1 c f f 0 ( ) 2 100 1 16.7 1800 100 (565 ) 2 1548.09 kN m>398.27kN m h M f b h h = − = − = 所以属于第一类 T 型截面 6 s 2 2 1 c f 0 398.27 10 0.042 1 16.7 1800 565 M f b h = = = s = − − = 1 1 2 0.042
◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 A=5a=01×1×143×1805=29519m2 2463 实配钢筋4028(4=2463mm),P=300×565 =145%>025%,满足要求 将跨间截面的4C28钢筋伸入支座,作为支座处的负弯矩作用下的受压钢筋 即A′=2463mm2’,再按照双筋矩形截面计算支座上部的受拉钢筋,根据表8.2.1 所得支座A处的最大负弯矩为65940kN·m。所以 M-fA(ho-a) a, bho 6594×10°-360×2463×(565-40) =0.032503%,满足要求 300×565 同时马=063>03,满足要求 其余各梁各支座处需配纵向钢筋的算法均与上述过程相同。 最后结果详见表9.1.1
第 2 页 1 c f 0 2 s y 0.0179 1 14.3 1800 565 2951.98mm 360 f b h A f = = = 实配钢筋 4C28( s A = 2463 mm2 )， 2463 1.45% 0.25% 300 565 = = ，满足要求。 将跨间截面的 4C28 钢筋伸入支座，作为支座处的负弯矩作用下的受压钢筋 即 s A = 2463 mm2，再按照双筋矩形截面计算支座上部的受拉钢筋，根据表 8.2.1 所得支座 A 处的最大负弯矩为 659.40kN·m。所以 y s 0 s 2 1 c 0 6 2 s 0 ( ) 659.4 10 360 2463 (565 40) 1 14.3 600 565 2 0.0325 0.0548 M f A h s f bh a h − − = − − = = = s 0 2 2 60 0.1425 0.2124 h 565 = = = 所以可以近似取 6 2 s y 0 s 659.40 10 3627.8mm 360 (565 60) ( ) M A f h a = = = − − 实配 6C25+2C22( s A = 3705 mm2 ), 3705 2.32% 0.3% 300 565 = = ，满足要求。 同时 s s 0.63 0.3 A A = ，满足要求。 其余各梁各支座处需配纵向钢筋的算法均与上述过程相同。 最后结果详见表 9.1.1
◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 表911 框架梁纵向钢筋计算表 次截面∥MN A/mma/mm A/4‖p/% 支/A 143 18 1018 750434c18(1018)1.00‖060 B 121 1018 63568‖4c18(1018)1.000.60 AB跨间‖80.760.0085 398734c18(1018) 0.60 BC跨间|5362L00306 414.384C18(1018) 1093 2C20+2022 1520 1386.38 (1388) 1.10082 B 1520 l193.83 (1388) 1.10‖0.82 AB跨间69000178 83849‖4c22(1520) 0.90 BC跨间/77 0.0685 927864c22(1520) 1.39 352 A 95‖0.04911520 1941.44 0.75 1.19 2016) 650153 520 1653.756c20(1884)0.81 AB跨间256800271 1280.084c22(1520) 0.90 BC跨间 1699 0.1005 136197‖4c22(1520) 1.39 4020+2C22 0.01671964 2109.99 (2016) 1.19 B 1964 1849796020(18841.041.11 AB跨间238505 1440.744C25(1964) 1.16 BC跨间 191.5 0.1142 1546.244C25(1964) 65901425 2463 3627.08 (3705) B-56o0192463‖307287625+22 (3041) 179 AB跨间‖38320424 200050‖4c28(2463) 1.45 BC跨间∥2539 0.1546 209431‖4c28(2463) 2.25 D支座配筋同A支座,C支座配筋同B支座,CD跨间配筋同AB跨间
第 3 页 表 9.1.1 框架梁纵向钢筋计算表 层 次 截面 M/kN ·m 2 s A / mm 2 s A / mm 实配 钢筋 s s A A/ /% 5 支 座 A -143. 18 <0 1018 750.43 4C18（1018） 1.00 0.60 B -121. 29 <0 1018 635.68 4C18（1018） 1.00 0.60 AB 跨间 80.76 0.0085 398.73 4C18（1018） 0.60 BC 跨间 53.62 0.0306 414.38 4C18（1018） 0.93 4 支 座 A -264. 52 <0 1520 1386.38 2C20+2C22 （1388） 1.10 0.82 B -227. 78 <0 1520 1193.83 2C20+2C22 （1388） 1.10 0.82 AB 跨间 169.0 3 0.0178 — 838.49 4C22（1520） — 0.90 BC 跨间 117.7 4 0.0685 — 927.86 4C22（1520） — 1.39 3 支 座 A -352. 95 0.0491 1520 1941.44 4C20+2C22 （2016） 0.75 1.19 B -300. 65 0.0153 1520 1653.75 6C20（1884） 0.81 1.11 AB 跨间 256.8 4 0.0271 — 1280.08 4C22（1520） — 0.90 BC 跨间 169.9 7 0.1005 — 1361.97 4C22（1520） — 1.39 2 支 座 A -383. 60 0.0167 1964 2109.99 4C20+2C22 （2016） 0.97 1.19 B -336. 29 <0 1964 1849.79 6C20（1884） 1.04 1.11 AB 跨间 288.5 7 0.0305 — 1440.74 4C25（1964） — 1.16 BC 跨间 191.5 8 0.1142 — 1546.24 4C25（1964） — 1.79 1 支 座 A -659. 40 0.1425 2463 3627.08 2C25+6C22 （3705） 0.66 2.19 B -558. 65 0.0719 2463 3072.87 6C25+2C22 （3041） 0.81 1.79 AB 跨间 398.2 7 0.0424 — 2000.50 4C28（2463） — 1.45 BC 跨间 253.9 2 0.1546 — 2094.31 4C28（2463） — 2.25 D 支座配筋同 A 支座，C 支座配筋同 B 支座，CD 跨间配筋同 AB 跨间
◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 9.1.2梁斜截面受剪承载力计算 同样以2层AB跨为例说明受剪箍筋的计算过程。箍筋用HPB235级钢筋 (f=210N/m2),由表821得AB跨最大剪力为234.14kN。则验算截面尺寸 0.2Bfbh=0.2×1×16.7×300×565=56613kN>234.14kN 满足要求。 按构造要求,梁端加密区箍筋取4肢A8@100,则 07fbh+1.25/h 0.7×1.57×600×565+1.25×21×20102×565 =410.17kN>234.14kN 箍筋设置满足要求。加密区长度取0.9m,非加密区箍筋取4肢A8a@200 其余各跨的箍紧计算方法与上述相同。 表912 框架梁箍筋数量计算表 梁端加密区 非加密区 层次截面 /KN‖/KN P 实配钢筋 实配钢筋 AB跨10027‖410.170.00209 264980.00209 4A8a100 4A8a200 54321 AB跨177.30‖410.170.00209 4A8a100 4A8a200 147.30264.980.00209 4A8a100 4A8a200 AB跨21777‖410.170.00209 4A8a100 4A8a200 BC跨204.28‖264980.00209 4A8a100 4A8a200 AB跨23474‖410.170.00209 4A8a100 4A8a200 BC跨23028264980.00209 4A8@100 4A8a200 跨283.19577470.00209 4Al0a100 A10@200 BC跨295933730600094A10a00 A10a200 BC跨箍筋配置与AB跨相同
第 4 页 9.1.2 梁斜截面受剪承载力计算 同样以 2 层 AB 跨为例说明受剪箍筋的计算过程。箍筋用 HPB235 级钢筋 ( 2 yv f = 210N/mm )，由表 8.2.1 得 AB 跨最大剪力为 234.14kN。则验算截面尺寸 c c 0 0.2 0.2 1 16.7 300 565 566.13kN>234.14kN f bh = = 满足要求。 按构造要求，梁端加密区箍筋取 4 肢 A8@100，则 sv t 0 yv 0 0.7 1.25 s 201.02 0.7 1.57 600 565 1.25 210 565 100 410.17kN>234.14kN A f bh f h + = + = 箍筋设置满足要求。加密区长度取 0.9m，非加密区箍筋取 4 肢 A8@200。 其余各跨的箍紧计算方法与上述相同。 表 9.1.2 框架梁箍筋数量计算表 层次 截面 V / KN Vcs / KN sv p 梁端加密区 非加密区 实配钢筋 实配钢筋 5 AB 跨 100.27 410.17 0.00209 4A8@100 4A8@200 BC 跨 84.44 264.98 0.00209 4A8@100 4A8@200 4 AB 跨 177.30 410.17 0.00209 4A8@100 4A8@200 BC 跨 147.30 264.98 0.00209 4A8@100 4A8@200 3 AB 跨 217.77 410.17 0.00209 4A8@100 4A8@200 BC 跨 204.28 264.98 0.00209 4A8@100 4A8@200 2 AB 跨 234.74 410.17 0.00209 4A8@100 4A8@200 BC 跨 230.28 264.98 0.00209 4A8@100 4A8@200 1 AB 跨 283.19 577.47 0.00209 4A10@100 4A10@200 BC 跨 295.93 373.06 0.00209 4A10@100 4A10@200 BC 跨箍筋配置与 AB 跨相同
桕改建蕖科技史學毕业设计(论文)用纸 92柱截面的设计 9.2.1柱正截面受弯承载力计算 以2层B柱为例,说明柱正截面受弯配筋计算过程。钢筋采用HRB400级 钢筋,∫=∫=360Nm,5=0518。柱采用对称配筋 首先计算Nb Nb=a1Jfb56=1×16.7×550×510×0.518=242649kN 将其与表8.32中该层柱的控制内力的轴力相比较,发现Nb比所用控制轴 力都大,所以可以判断,该层柱属于大偏心受压柱,由此确定最不利的内力为 弯矩大轴力小的情况,由此取出表中内力M=53417kN·m,N=130434kN 为计算的最不利内力。 首先考虑柱的计算长度,最不利内力为地震作用下产生的内力,水平作用 产生的弯矩已经超过总弯矩的75%,所以柱的计算长度根据以下计算确定 Vu=127、v1=1.53 b=[+01n+v)H=[1+015×(127+153)×36=511m 确定偏心距 M534.17×103 409.53mm N1304.34 h550 e =20mm>-= 30=183mm 所以可得 ei =eo +e=429.53mm 同时由于 l 9.29>5 h 所以需要考虑偏心距增大系数n
第 5 页 9.2 柱截面的设计 9.2.1 柱正截面受弯承载力计算 以 2 层 B 柱为例，说明柱正截面受弯配筋计算过程。钢筋采用 HRB400 级 钢筋， y y f f = = 360 N/mm2, 0.518 b = 。柱采用对称配筋。 首先计算 Nb b 1 c 0 N f bh = = = b 1 16.7 550 510 0.518 2426.49kN 将其与表 8.3.2 中该层柱的控制内力的轴力相比较，发现 Nb 比所用控制轴 力都大，所以可以判断，该层柱属于大偏心受压柱，由此确定最不利的内力为 弯矩大轴力小的情况，由此取出表中内力 M = 534.17 kN·m， N =1304.34 kN 为计算的最不利内力。 首先考虑柱的计算长度，最不利内力为地震作用下产生的内力，水平作用 产生的弯矩已经超过总弯矩的 75%，所以柱的计算长度根据以下计算确定 u =1.27 、 l =1.53 l H 0 = + + = + + = [1 0.15( )] 1 0.15 (1.27 1.53) 3.6 5.11 u l m 确定偏心距 3 0 534.17 10 409.53mm 1304.34 M e N = = = a 550 20mm> 18.3mm 30 30 h e = = = 所以可得 0 a e e e i = + = 429.53mm 同时由于 0 9.29 5 l h = 所以需要考虑偏心距增大系数 ：
◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 0.5fA0.5×16.7×550 N130434×1031.941取1 9292a.=2×40=80mm a1Jb1×167×550 所以x值有效,所计算的钢筋面积 Ne-a,fbx(ho A=A 130434×103×696-1×167×550×142.01×(510 142.01 360×(510-40) =1891.18mm2 实配5C22(A=A=1900mm2) 截面总配筋率 A+A_1900×3 2.01% b 单边配筋率 5 0.628%>0.2% 均满足要求 其余各端柱的正截面受弯钢筋计算过程去上诉相似。具体配筋计算结果详 见表921~922
第 6 页 2 c 1 3 0.5 0.5 16.7 550 1.94 1 1304.34 10 f A N = = = 取 1 0 9.29 15 l h = 所以 2 取 1。 2 0 2 1 2 0 1 1 5.11 1 1 ( ) 1 1 1.07 1400 550 429.53 1400 510 i l e h h = + = + = s 550 1.07 429.53 40 696.00mm 2 2 i h e e a = + − = + − = 且 3 s 1 c 1304.34 10 142.01mm>2 2 40 80mm 1 16.7 550 N x f b = = = = = 所以 x 值有效，所计算的钢筋面积 1 c 0 s s y 0 s 3 2 ( ) 2 ( ) 142.01 1304.34 10 696 1 16.7 550 142.01 (510 ) 2 360 (510 40) 1891.18mm x Ne f bx h A A f h a − − = = − − − = − = 实配 5C22( 2 s s A A = = 1900mm ) 截面总配筋率 s s 2 1900 3 2.01% 550 A A bh + = = = 单边配筋率 2 1900 0.628% 0.2% 550 A s bh = = = 均满足要求。 其余各端柱的正截面受弯钢筋计算过程去上诉相似。具体配筋计算结果详 见表 9.2.1~9.2.2
◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 表921 框架A柱纵筋数量表 M e/mm 实配钢总配筋|单边配 KN KN EA= mm 5131.60229.37 392790.0553248 0.33 5C16 4243.121583.25 243.58 0.12839.63 (1005) 1.0 0.33 3|2852695364 595.87 0.20|77656∥5016 (1005) 0.33 2316.33|136600531.660.2977524 5C18 1.35 0.42 11636351820.80705.400.27159067∥5c22 144 0.45 (1900) 表922 框架B柱纵筋数量表 M e/mm A=A 实配钢总配筋单边配 次 5C16 5161.99210.60579990.04721.90 1.06 0.33 4|231494897295070.10840.52 5C16 0.33 3|35663761.02 753400.161281.08 5018 (1272) 1.35 0.42 253417130434696000281981.18 5C22 (1900) 2.01 0.63 5C22 1163361134827815.560.20175870(1900/1.4 0.45 框架柱C配筋同框架柱B,框架柱D配筋同框架柱A 9.2.2柱斜截面受剪承载力计算 同样以2层B柱为例,说明斜截面的配筋计算过程。箍筋用HPB335级钢 第7页
第 7 页 表 9.2.1 框架 A 柱纵筋数量表 层 次 M /KN N /KN e/mm ' A A s s = 实配钢 筋/mm 总配筋 率 单边配 筋率 5 131.60 229.37 392.79 0.05 532.48 5C16 （1005） 1.06 0.33 4 243.12 583.25 243.58 0.12 839.63 5C16 （1005） 1.06 0.33 3 285.26 953.64 595.87 0.20 776.56 5C16 （1005） 1.06 0.33 2 316.33 1366.00 531.66 0.29 775.24 5C18 （1272） 1.35 0.42 1 636.35 1820.80 705.40 0.27 1590.67 5C22 （1900） 1.44 0.45 表 9.2.2 框架 B 柱纵筋数量表 层 次 M /KN N /KN e/mm ' A A s s = 实配钢 筋/mm 总配筋 率 单边配 筋率 5 161.99 210.60 579.99 0.04 721.90 5C16 （1005） 1.06 0.33 4 231.49 481.97 295.07 0.10 840.52 5C16 （1005） 1.06 0.33 3 356.63 761.02 753.40 0.16 1281.08 5C18 （1272） 1.35 0.42 2 534.17 1304.34 696.00 0.28 1981.18 5C22 （1900） 2.01 0.63 1 633.61 1348.27 815.56 0.20 1758.70 5C22 （1900） 1.44 0.45 框架柱 C 配筋同框架柱 B，框架柱 D 配筋同框架柱 A 9.2.2 柱斜截面受剪承载力计算 同样以 2 层 B 柱为例，说明斜截面的配筋计算过程。箍筋用 HPB335 级钢
◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 筋(f、=300Nm2),由表832中可知,该段柱的最大剪力为32858N,与其 相对应的组合中的较小轴力为128703kN。 首先判断柱截面是否符合要求 =328.58kN128703kN 所以计算使用N=128703。 1.05 fbh-0.05 294+1×1.7×5×510-056×128703 210×510 1.97>0 其中2=Bn=3000 h2×510=294<3,取294 由上式可知,箍筋不能按照构造配置。在加密区配置4肢A10a100。由表 821可知该段柱的轴压比n=0.33,可查得入=0083,由此可得,最小体积配 箍率 f 0.083 300=04629 16.7 f 实配箍筋的体积配箍率 314 =0.57% bs550×100 满足要求。 验算V
第 8 页 筋( 2 yv f = 300N/mm )，由表 8.3.2 中可知，该段柱的最大剪力为 328.58kN，与其 相对应的组合中的较小轴力为 1287.03kN。 首先判断柱截面是否符合要求 c c 0 V f bh = = = 328.58kN 0.2 0.2 1 16.7 550 510 936.87kN 说明柱截面尺寸符合要求。 c 0.3 0.3 1.57 550 510 1515.53kN>1287.03kN f bh = = 所以计算使用 N=1287.03。 t 0 sv yv 0 1.05 0.056 1 1.05 328.58 1.57 550 510 0.056 1287.03 2.94 1 210 510 1.97 0 V f bh N A s f h − − + = − − + = = 其中 n 0 3000 2.94 3 2 2 510 H h = = = ，取 2.94。 由上式可知，箍筋不能按照构造配置。在加密区配置 4 肢 A10@100。由表 8.2.1 可知该段柱的轴压比 n = 0.33 ，可查得 v = 0.083 ，由此可得，最小体积配 箍率 c svmin v yv 16.7 0.083 0.462% 300 f f = = = 实配箍筋的体积配箍率 sv sv 314 0.57% 550 100 A bs = = = 满足要求。 验算 Vcs
◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 +1 fbh+fwh,+0.056N 1000 294+1.7×550×510+3001 1.05 122+s10+056×1287093 59782kN>328.58kN 满足要求 非加密区按s<10dm,可取s<250mm,取4肢A10@200 其余各端梁的箍筋的配置方法与上述过程相似,具体结果见表9.2.3。 表923 框架柱A箍筋数量表 梁端加密区 非加密区 层次| V/kN N/N|V/kN Psv 实配钢筋 实配钢筋( 8894305.8359776‖0.5709094B10a100 4B10a200 4 14491443.74597770.5709094B10a100 4B10a200 32 182.73633.12597.780.5709094B10@100 4B10@200 2069180585597790.5709094B10@100 4B10a200 24535938.987380804830774B10@100 4B10@200 其余柱的箍筋设置与A柱相同 93节点设计 节点设计主要是进行节点核芯区截面的抗震验算,验算依据为《建筑抗震 设计规范》附录D相关内容,以2层B柱节点位例,说明具体计算过程。 因为节点两侧梁不等高,计算时取两侧的平均高度,即 600+400 500mm hho 565+365 =465mm 本设计所涉及框架结构的抗震等级为二级。 节点剪力设计值计算 柱的计算高度,采用节点上、下反弯点之间距离
第 9 页 sv t 0 yv 0 cs 1.05 0.056 1 1000 1.05 314 1.57 550 510 300 510 0.056 1287.03 2.94 1 100 1000 597.82kN>328.58kN A f bh f h N s V + + + = + + + = = 满足要求。 非加密区按 s d 10 纵 ，可取 s <250mm，取 4 肢 A10@200。 其余各端梁的箍筋的配置方法与上述过程相似，具体结果见表 9.2.3。 表 9.2.3 框架柱 A 箍筋数量表 层次 V /kN N /kN Vcs /kN sv p 梁端加密区 非加密区 实配钢筋 实配钢筋( 5 88.94 305.83 597.76 0.570909 4B10@100 4B10@200 4 144.91 443.74 597.77 0.570909 4B10@100 4B10@200 3 182.73 633.12 597.78 0.570909 4B10@100 4B10@200 2 206.91 805.85 597.79 0.570909 4B10@100 4B10@200 1 245.35 938.98 738.08 0.483077 4B10@100 4B10@200 其余柱的箍筋设置与 A 柱相同。 9.3 节点设计 节点设计主要是进行节点核芯区截面的抗震验算，验算依据为《建筑抗震 设计规范》附录 D 相关内容，以 2 层 B 柱节点位例，说明具体计算过程。 因为节点两侧梁不等高，计算时取两侧的平均高度，即 b 600 400 500mm 2 h + = = b0 565 365 465mm 2 h + = = 本设计所涉及框架结构的抗震等级为二级。 节点剪力设计值计算 柱的计算高度，采用节点上、下反弯点之间距离
◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 H=0.45×36+(1-0.55)×3.6=3.24m 根据表82.1可得 ∑M=40087+21282=61370Nm 所以剪力设计值 =∑M 1.2×613.69 (1 1443.86kN H-h465-35324-500 核芯区有效验算宽度确定 由于h=30m4=30=27m,所以b=b=50m,h=5 50mm, 7=15 节点核芯区组合的剪力设计值 0.30×1.5×16.7×550×550 (030J6h) 0.85 =267446kN≥V.=1443.86kN 满足要求 节点核芯区的截面抗震受剪承载力,节点区箍筋配置与柱相同 (117bh+0057N+4y 465-35 (1.1×1.5×1.57×550×550+0.05×1.5×987216×10+300×4×78.5× 0.85 100 =1485.56kN>V=1443.86kN 故承载力满足要求。其余各节点验算与上诉过程相似。 10
第 10 页 c H = 0.45 3.6+(1-0.55) 3.6=3.24m 根据表 8.2.1 可得 b M = + = 400.87 212.82 613.70kN m 所以剪力设计值 jb b b0 s j c b b0 s 1.2 613.69 465 35 (1 ) (1 ) 1443.86 465 35 3.24 500 M h V kN h H h − − = − = − = − − − − 核芯区有效验算宽度确定 由于 c b 550 300mm 275mm 2 2 b b = = = ，所以 j c b b = = 550mm ， j h = 550mm ， j =1.5。 节点核芯区组合的剪力设计值 j c j j RE 1 0.30 1.5 16.7 550 550 (0.30 ) 0.85 2674.46kN 1443.86kN j f b h V = = = 满足要求。 节点核芯区的截面抗震受剪承载力，节点区箍筋配置与柱相同 b0 s j t j j j yv sv RE c 3 j 1 (1.1 0.05 ) 1 465 35 (1.1 1.5 1.57 550 550 0.05 1.5 987.216 10 300 4 78.5 ) 0.85 100 1485.56kN> 1443.86kN j j b h a f b h N f A b s V − + + − = + + = = 故承载力满足要求。其余各节点验算与上诉过程相似