第一部分 1一1答:直流由于换向器的作用,使电刷短接的元件始终切割相同磁极,感应电势在电刷 两端不变,故直流机能发出直流电。 如果没有换向器,直流机不能发出直流电,而只能发出交流电 1-2答:(1)电刷两端的是交流电压 (2)电刷两端的是直流电压。 1-6 解:对于直流电动机,PN=U1x7 75000 故该电机的额定电流Ⅰ 385(4) 解:P=Ux 故该电机的额定电流Ⅰx P 240000 Ux460 讨论:此处为什么刀=1? 解:此电机的额定输入功率p=Ps= =201(kv) 额定电流Ⅰx=Ux 180000=782(A) 230 2-1 答:要通过空气隙与主极和电枢绕组交链的磁通,就是主极磁通。只与激 磁绕组交链而不通过气隙与电枢绕组交链的磁通称为漏磁通。漏磁通与电机磁极结构 激磁绕组、气隙等有关。 答:k,一计算极弧长度,是磁极下磁密平均值时占极下的距离 1,-电枢计算长度,考虑径向通沟及边缘效应时,电枢轴向的等效长度 k,-主极漏磁系数,表明电机中每个极主磁通与漏磁通关系的系数(漏磁大小的 系数); k。一气隙系数,在考虑电机齿槽影响时,等效的气隙增长系数 k,一电机饱和系数,在空载额定状况下对应磁通所需磁势与此时气隙磁势之比 表明电机饱和程度 C,-计算极弧系数,计算极弧长度k1,与极弧长度r之比。 2一3答:当随着H增大而μ减小,即磁阻增大的现象叫做饱和现象。电机磁路中由于
第一部分 1－1 答：直流由于换向器的作用，使电刷短接的元件始终切割相同磁极，感应电势在电刷 两端不变，故直流机能发出直流电。 如果没有换向器，直流机不能发出直流电，而只能发出交流电。 1－2 答：（1）电刷两端的是交流电压： （2）电刷两端的是直流电压。 1－6 解：对于直流电动机， PN UN I N N = 故该电机的额定电流 385( ) 220 88.5% 75000 A N N N N U P I = = = 1－7 解： PN UN I N = 故该电机的额定电流 522( ) 460 240000 A U P I N N N = = = 讨论：此处为什么 =1 N ？ 1－12 解：此电机的额定输入功率 201( ) 89.5% 180 kw N N in P P = = = 额定电流 782( ) 230 180000 A U P I N N N = = = 2－1 答：要通过空气隙与主极和电枢绕组交链的磁通，就是主极磁通。 只与激 磁绕组交链而不通过气隙与电枢绕组交链的磁通称为漏磁通。 漏磁通与电机磁极结构、 激磁绕组、气隙等有关。 2－2 答： k , i －计算极弧长度，是磁极下磁密平均值时占极下的距离； , li －电枢计算长度，考虑径向通沟及边缘效应时，电枢轴向的等效长度； k , －主极漏磁系数，表明电机中每个极主磁通与漏磁通关系的系数（漏磁大小的 系数）； k , －气隙系数，在考虑电机齿槽影响时，等效的气隙增长系数； k , －电机饱和系数，在空载额定状况下对应磁通所需磁势与此时气隙磁势之比， 表明电机饱和程度； i －计算极弧系数，计算极弧长度 k , i 与极弧长度 之比。 2－3 答：当随着 H 增大而 减小，即磁阻增大的现象叫做饱和现象。 电机磁路中由于
有非线性铁磁材料,所以会出现饱和现象 由于饱和现象的存在,使电机设计时对H和 B的值不能取得过高,材料利用率受到限制,激磁电流需要增大 2-4解:气隙磁势F。=R..64x×10 2 0.76×126×0.0022 3352.95(AC 由B./3=1.787和B。=1.127查D1磁化曲线得出 H-3=1.16×104/m,Ha=6.82×104/m 由Bn=1.347和B,=127查钢板和铸钢磁化曲线得 Hn=176×104m,H2=129×104m 故每对极所需的励磁磁势 F=F+2Hmhm+2H-n3h,+h Lath 335295+2×1.76×10×009+2×1.16×10×0.03+6.82×10×0.103+1290×0.357 489663(AC/ap) 饱和系数k F489631.46 3352.95 2-6答:(1)对于四级单迭绕组直流电机,如果取出相邻的两组电刷A2、B2,用另外 剩下的两组电刷仍然可以运行,仅因A2、B2去掉之后使B1A2,A2B2间元件产生的 感应电势相互抵消,但端电压仍是原来一条支路的端电压保持不变。并联之路数由原来的4 变为了2,能供给的负载为原来的50%。 A, (2)如果有一元件断线,使原来并联支路数由 4变成3,电刷间电压不变,负载能力变为原来的75%。 (3)若只用相对两组电刷不能运行,因为如只用A1A2运行时,AB1感应电势与
有非线性铁磁材料，所以会出现饱和现象。 由于饱和现象的存在，使电机设计时对 H 和 B 的值不能取得过高，材料利用率受到限制，激磁电流需要增大。 2－4 解：气隙磁势 0.76 1.26 0.0022 4 2 2 10 7 0 = = − F B k ＝3352.95（AC） 由 T z 1.78 / 3 1 B = 和 T a B = 1.12 查 D11 磁化曲线得出 A m H z 1.16 10 / 4 / 3 1 = ， H A m a 6.82 10 / 2 = 由 T m B = 1.34 和 T j B =1.2 查 钢 板 和 铸 钢 磁 化 曲 线 得 H A m m 1.76 10 / 3 = ， H A m j 1.29 10 / 3 = 故每对极所需的励磁磁势 F = F + ap 2 Hm hm +2 H z / 3 1 hs + H a La + H jLj ＝ 3352.95+ 2 1.76 10 0.09 3 + 2 1.16 10 0.03 4 + 6.82 10 0.103 2 + 12900.357 ＝4896.63（AC/ap） 饱和系数 k ＝ 1.46 3352.95 4896.63 = = F Fap 2－6 答：（1）对于四级单迭绕组直流电机，如果取出相邻的两组电刷 A2 、B2 ，用另外 剩下的两组电刷仍然可以运行，仅因 A2 、B2 去掉之后使 B1 A2 ， A2 B2 间元件产生的 感应电势相互抵消，但端电压仍是原来一条支路的端电压保持不变。并联之路数由原来的 4 变为了 2，能供给的负载为原来的 50％。 (2)如果有一元件断线，使原来并联支路数由 4 变成 3，电刷间电压不变，负载能力变为原来的 75％。 （3）若只用相对两组电刷不能运行，因为如只用 A1 A2 运行时， A1 B1 感应电势与
B1A2感应电势相抵消,使端电压为零,不能发电 6 (4)若有一极失磁,如图所示, 失磁 如假定NB 失磁,则产生p的磁势比产生pa,pa的磁势大,故每极下磁通为 p=小+>p=p=小=中+中中=p+pn由于磁通不 等,故在每极下导体中感应电势也不等,这样单迭绕组中使每条支路(并联)产生的总感应 电势不等,形成环流,由于电机绕组电阻很小,环流将很大,使电机过热 2-8解:(1)y2~E= 21 y y2 y 2 P y y2 (3) =1 E P -119-1=9y2 =9-5=4 y P y,y y, 展开图略 2-9解:电机的总导体数N=10Z=350根
B1 A2 感应电势相抵消，使端电压为零，不能发电。 （4）若有一极失磁，如图所示， 如假定 NB 失 磁 ， 则 产 生 AA AB 的 磁 势 比 产 生 BA BB 的 磁 势 大 ， 故 每 极 下 磁 通 为 = NA AA + AB > sA ＝ AA + BA ＝ SB ＝ BB + AB > NB ＝ BA + BB 。由于磁通不 等，故在每极下导体中感应电势也不等，这样单迭绕组中使每条支路（并联）产生的总感应 电势不等，形成环流，由于电机绕组电阻很小，环流将很大，使电机过热。 2－8 解：（1） y1 ＝ 5 4 22 2 1 − = − = p z y ＝ yK ＝1 y2 ＝1-5＝-4 a＝2 （2） y1 ＝ p z 2 1 ＝5 y ＝ yK ＝1 y2 ＝1-5＝-4 a＝2 （3） y1 ＝ 5 4 19 2 1 + = + = p z a＝1 y ＝ yK ＝ 9 2 1 19 1 = − = − p z y2 ＝9－5＝4 （4） y1 ＝ 5 4 21 2 1 + = + = p z a＝1 y ＝ yK ＝ 10 2 1 21 1 = − = − p z y2 ＝ y － y1 ＝5 展开图略。 2－9 解：电机的总导体数 N＝10 Z＝350 根
由E=Cpn得每极磁通小包350×2=167 NP 根据直流电机感应电势系数C 230 C.n1167×14000136(W,) 故需每极磁通为00136韦。 2-10解:整个直流机的总导体数N=2W,S=126根 NP126×2 根据直流电机感应电势系数C 故正、负电刷间的感应电势E=C:中n 115伏 2-11解:由E=C中m得电磁感应系数C E 95.833 p·n0.004×600 (1)若为单达绕组时,20=9=8,BC,=N得≈60aC2 60a 故单迭绕组时的电势绕组导体数N60×4×95833 750根 (2)单波时,2a=2,电枢绕组的总导体数N 60×1×95833 1438根 2-11(许实章电机学修订本,1992;P63) 解:由已知尺寸,计算出电机结构尺寸 zD。x×0.368 =0.289m 2P D。x×0.368 0.0330m 齿顶宽b2=t2-b=0030-00127=000m (1)气隙所需磁势: 极弧计算长度b,=bn+26=ant+20=0.68×0.289+2×0003=0.2025m 气限磁密B= 0.0361 0.775T b:l10.2025×02 气隙系数kb2+0030+10×0.003=1252 t 0.0203+10×0.003 气隙磁势
根据直流电机感应电势系数 60 350 2 60 = = a NP Ce ＝11.67 由 E C n e = 得每极磁通 11.67 1450 230 = = n E Ce ＝0.0136（ Wb ） 故需每极磁通为 0.0136 韦。 2－10 解：整个直流机的总导体数 N＝2 W y S＝126 根 根据直流电机感应电势系数 60 126 2 60 = = a NP Ce ＝4.2 故正、负电刷间的感应电势 E C n e = ＝115 伏 2－11 解：由 E C n e = 得电磁感应系数 0.004 600 230 = = n E Ce ＝95.833 （1） 若为单迭绕组时，2a＝2P＝8，由 a NP Ce 60 = 得 P a N Ce = 60 故单迭绕组时的电势绕组导体数 N＝ 4 60 495.833 ＝5750 根 （2）单波时，2a＝2，电枢绕组的总导体数 N＝ 4 601 95.833 ＝1438 根 2－11 （许实章电机学修订本，1992；P63） 解：由已知尺寸，计算出电机结构尺寸： 极距 m P Da 0.289 4 0.368 2 = = = 齿距 m z Z D t a 0.0330 35 0.368 1 = = = 齿顶宽 0.0330 0.0127 b 1 1 = −b = − t s z z ＝0.0203m （1） 气隙所需磁势： 极弧计算长度 m i bp p b = + 2 = + 2 = 0.68 0.289 + 2 0.003 = 0.2025 气隙磁密 T bi li 0.775 0.2025 0.23 0 0.0361 B = = = 气隙系数 1.252 0.0203 10 0.003 0.0330 10 0.003 10 10 1 1 k = + + = + + = b t z z 气隙磁势
F。=-·Bks6= 4×10>×0.75×1252×000=632841对极) (2)齿部所需磁势: 2×0035 r(D-2.-)x(0.368-2 0.0288(m) b==ta-b,=00288-00127=0061m 铁心净长1=l:k=0.93×023=02139m ,B,t.L10.77×0330×023 B= 1.708T b=l00161×02139 查表得H 7000A/n F=2H3h2=2×700035=490/对极) 0.0361 (3)电松所需的势:B.=2A.-2×0065 10906T 查得H。=400Am F=H。ln=400×0.16=64(4/对极) (4)主极铁心磁势:=k=12×00561043韦 p00433 B =1.3667 An00317 查得:Hn=12004/m Fn=2Hnln=2×1200×01295=3108(4/对极) 0.0433 (5)磁轭磁势:B.= =1.046T A2An2×00207 查得:H=904m F,=Hl,=900×0.53=477/对极)
0.775 1.252 0.003 4632.（8 /对极） 4 2 2 10 F 7 0 B k = A = = − （2） 齿部所需磁势： 0.0288(m) 35 ) 3 2 0.035 ) (0.368 2 3 2 ( 2 t 3 1 = − = − = Z z h D s a z z b m s 0.0288 0.0127 0.0161 b t 3 3 1 ＝ 1 − = − = 铁心净长 l k m Fe ta Fe 0.93 0.23 0.2139 l = = = T z z z l B t l l Fe z i Fe t 1.708 0.0161 0.2139 0.775 0.0330 0.23 b b B 3 3 3 1 1 1 = = = = 查表得 A m H z 7000 / / 3 1 = 2 2 7000 0.035 490( / ) / 3 1 A 对极 Fz Hz hz = = = （3） 电枢轭所需的磁势： Ba ＝ T Aa 1.0906 2 0.01655 0.0361 2 0 = = 查得 H a ＝400A/m 400 0.16 64(A/对极) Fa Ha la = = = （4） 主极铁心磁势： 1.2 0.0361 0.0433韦 m 0 = = = k Bm ＝ T Am m 1.366 0.0317 0.0433 = = 查得： H A m m = 1200 / 2 2 1200 0.1295 310.8(A/对极) F m Hm lm = = = （5） 磁轭磁势： Bj ＝ T A Am m j j 1.046 2 0.0207 0.0433 2 = = = 查得： H A m j = 900 / 900 0.53 477(A/对极) F j H j lj = = =
(6)总磁势:F6=F+F2+F+Fm+F =4633+490+64+310.8+477 =59748A/对极 饱和系数hF_59748=129 F。4633 2-13 电机每极元件数S。=1202=30(个/P) 当电枢绕组为单迭绕组时a=2 每条并联支路串联的元件S1=30 所以,电枢两端的端电压U=S10=300伏 S,r30×02 电枢绕组的电阻ra=2a2×2 当电枢绕组为单波绕组时a=1 每条并联支路串联的元件S,=60 电枢两端的端电压U=S;10=600伏 S,r60×02=6g 电枢绕组的电阻r。12×1 2-18 解:(1)产生的直轴电枢反应磁势起去磁作用 2×20=93337/p 360 (将8400A的电流在圆周上平分) 8400 (180°-2×20)=320677/D 360 (2)总磁势F=F-Fa=6000933=5066747DP 合成磁通 F ×50667=0.2533韦 F 6000 2-34答:用单波代单迭时,其它条件均不变,则电机额定容量不会变化,因为每个元件的 感应电势、负载能力均不变,所以改变接法之后电机容量不变 如一台六极电机由单波改为单迭,保持元件数和元件匝数不变,则电机额定容量不变, 其它额定电压由原来的U变成U/3,额定电流由原来的ⅠN变为3Ⅰ,其它的额定量
（6） 总磁势： F Fz Fa F m Fj = + + + + F0 ＝4633+490+64+310.8+477 ＝5974.8 A/对极 饱和系数 1.29 4633 0 5974.8 = = = F F k 2－13 解：电机每极元件数 Sa ＝120/2P＝30（个/P） 当电枢绕组为单迭绕组时 a＝2 每条并联支路串联的元件 S = 30 s 所以，电枢两端的端电压 = S 10 = 300 s U 伏 电枢绕组的电阻 = = = 1.5 2 2 30 0.2 2 ' a S r r s a 当电枢绕组为单波绕组时 a '＝1 每条并联支路串联的元件 60 ' S = s 电枢两端的端电压 10 600 ' = S = s U 伏 电枢绕组的电阻 = = = 6 2 1 60 0.2 2 ' ' ' ' a S r r s a 2－18 解：（1）产生的直轴电枢反应磁势起去磁作用 F AT Dp ad 2 933.3 / 8400 20 360 0 0 = = （将 8400A 的电流在圆周上平分） F AT Dp a q ( 2 ) 3266.7 / 8400 180 20 360 0 0 0 = − = （2） 总磁势 F＝ F F AT DP f ad − = 6000 −933.3 = 5066.7 / 合成磁通 5066.7 0.2533 6000 0 0.3 = F = = Ff 韦 2－34 答：用单波代单迭时，其它条件均不变，则电机额定容量不会变化，因为每个元件的 感应电势、负载能力均不变，所以改变接法之后电机容量不变。 如一台六极电机由单波改为单迭，保持元件数和元件匝数不变，则电机额定容量不变， 其它额定电压由原来的 UN 变成 UN /3，额定电流由原来的 I N 变为 3 I N ，其它的额定量
不变。这是因为每个极下绕组产生的感应电势和每根导体内流过的电流并没有改变 2-35答:因绕组修理前后保持转速和励磁电流不变,而空载电压却减小一半,从如不变 可知C为修改前C的一半,所以可以认为修改前为波绕组,而修改后为迭绕组。如保 持电枢导体电流不变,则总电流为原来的2倍,故修改前后发电机功率P保持不变 2-42解:根据感应电势E=Cp,n知,当一台结构一定的电机,它的电势与磁通和转 速有关。(1)磁通减少10%时,E1=(1-109)E=207伏 (2)励磁电流减少10%时,由于磁路有饱和现象存在,当磁路不饱和时使磁通减 少10%,即E2=207伏,当磁路饱和时,磁通减小很多,感应电势比230伏小但比207 伏大 (3)磁通不变,转速增加20%时,E3=(1+209)E=276伏 (4)磁通减少10%,同时转速增加20% E4=(1-10%1+20%)E=2484伏,此时,电势增加了10% 2-64解:(1)发电机的电势常数C PN3×780 60×40丌 则发电机的感应电势E=C2pn=C-O ×13×00392 61152伏 (2)转速为9rmin时,感应电势E1=C2n=13×900×00392 =45864伏 (3)磁通为0.0435韦,转速为900r/min时,感应电势 E2=Cφn=13×00435×900=50895伏 (4)若每线圈流过50安电流,则总电枢电流 Ⅰ。=6×50=3004 在(3)的情况下运行时的电磁功率 Pm=E2l。=50895×300=1.5269×10(W 2-66 解:(1)电枢总导体数N=ZN1=200根 (2)根据E=Cn得电机得电势常数 E 3.22 cn0.04925×1450
不变。这是因为每个极下绕组产生的感应电势和每根导体内流过的电流并没有改变。 2－35 答：因绕组修理前后保持转速和励磁电流不变，而空载电压却减小一半，从 n 不变 可知 Ce ' 为修改前 Ce 的一半，所以可以认为修改前为波绕组，而修改后为迭绕组。 如保 持电枢导体电流不变，则总电流为原来的 2 倍，故修改前后发电机功率 P 保持不变。 2－42 解：根据感应电势 E C n e = 知，当一台结构一定的电机，它的电势与磁通和转 速有关。（1）磁通减少 10％时， E (1 10%)E 1 = − ＝207 伏 （2） 励磁电流减少 10％时，由于磁路有饱和现象存在，当磁路不饱和时使磁通减 少 10％，即 E2 ＝207 伏，当磁路饱和时，磁通减小很多，感应电势比 230 伏小但比 207 伏大。 （3）磁通不变，转速增加 20％时， E (1 20%)E 3 = + ＝276 伏 （4）磁通减少 10％，同时转速增加 20％， E (1 10%)(1 20%)E 4 = − + ＝248.4 伏 ，此时，电势增加了 10％。 2－64 解：（1）发电机的电势常数 13 60 3 3 780 60 = = = a PN Ce 则发电机的感应电势 13 0.0392 2 60 40 2 60 = = = C C e e E n ＝611.52 伏 （2）转速为 900r/min 时，感应电势 13 900 0.0392 ' 1 E =C n = e ＝458.64 伏 （3）磁通为 0.0435 韦，转速为 900 r/min 时，感应电势 13 0.0435 900 508.95 ' ' 2 E =C n = = e 伏 （4）若每线圈流过 50 安电流，则总电枢电流 A I a = 6 50 = 300 在（3）的情况下运行时的电磁功率 508.95 300 1.5269 10 ( ) 5 Pem = E2 I a = = W 2－66 解：（1）电枢总导体数 N＝Z N1 ＝200 根 （2）根据 E C n e = 得电机得电势常数 3.22 0.04925 1450 230 = = = n E Ce
由C=得绕组并联支路对数 PN2×200 60a C 因为2P=2a=4,所以电枢绕组为单迭绕组,换向片数 K=Z ·z=50×2=100片 解:此发电机的总导体数N=123*2*1=246根 电势系数C:=60=60=82 PN2×246 转矩常数C =783 空载电压为额定电压时E=U=Cn 所以 U Cn8.2×9700.0289韦 则额定负载时的额定磁通中=小(1+5%0)=00289×(1+5%0)=00304韦 电机额定负载电流I Px82000 Ux230s35652A 故电机额定电磁转矩 MN=C·l。=783×00304×35652=84758(N·m) 解:电机的额定电流Ⅰ Px82000 -=356.5A Ux230 励磁绕组中通过的电流= 8.75A r+r35+28 电枢电流。为1。=I+I=3565+875=36525A 电机中电枢绕组感应电势E=U+Lr+2 =230+365.25*0.0259+2 241.46伏 所以在额定负载时,发电机的输入功率 P=Pm+ PF+Pe+pd 241.46*365.25*0.001+2.3+0.005*82 90.89kw 电机的电磁功率Pm=EI。=24146×36525×10 88.19kw
由 a PN Ce 60 = 得绕组并联支路对数 a＝ 2 60 3.22 2 200 60 = = Ce PN 因为 2P＝2a＝4，所以电枢绕组为单迭绕组，换向片数 K＝ Zi ＝ Z = 50 2 = 100 片 3－2 解：此发电机的总导体数 N＝123*2*1＝246 根 电势系数 8.2 60 2 246 60 = = = a PN Ce 转矩常数 78.3 2 2 246 2 = = = a PN C 空载电压为额定电压时 E U C n N e = = 0 所以 0.0289 8.2 970 230 0 = = = C n U e N 韦 则额定负载时的额定磁通 (1 5%) 0.0289 (1 5%) 0.0304 0 = + = + = 韦 电机额定负载电流 356.52 230 82000 = = = U P I N N N A 故电机额定电磁转矩 = = 78.30.0304356.52 = 847.58 MN CM I a （N·m） 3－9 解：电机的额定电流 I N ＝ A U P N N 356.5 230 82000 = = 励磁绕组中通过的电流 A r r U I j f N f 8.75 3.5 22.8 230 = + = + = 电枢电流 I a 为 I a ＝ I N + I f ＝356.5+8.75＝365.25 A 电机中电枢绕组感应电势 = + + 2 UN I a ra E ＝230+365.25*0.0259+2 ＝241.46 伏 所以在额定负载时，发电机的输入功率 P Pem PFe Pmec Pad = + + + 1 ＝241.46*365.25*0.001+2.3+0.005*82 ＝90.89 kw 电机的电磁功率 10 3 241.46 365.25 − = = Pem I a E ＝88.19 kw
电机的电磁转矩M=P=8381910=86N.m) 970×2x P 发电机的效率n=N=9890.3% 3-10解:电机空载时产生额定电压U0=230v 在空载特性曲线上利用线性插值得I=55+230220(6.555)1(24240 故并联回路应串入的电阻值为r=C2C-r (230-2)/5.92-228 15.7欧 100 在额定转速下的临界电阻ra=2=502 励磁回路应串入的临界电阻ra=ra-r=50-228=272 2| 7759 解:(1)电机的Ⅰ=8754,(从3-9中知) 根据乙x=mR,得出场阻线OC如图,OC与空裁特性曲线交于 点,P点对应U=270伏
电机的电磁转矩 866 60 2 970 88.19 103 = = = P M em em （N·m） 发电机的效率 90.3% 90.89 82 1 = = = P PN 3－10 解：电机空载时产生额定电压 U 230v ' 0 = 在空载特性曲线上利用线性插值得 I f ＝5.5+(230-220)（6.5-5.5）/（244-240） =5.92 A 故并联回路应串入的电阻值为 r I U U r f f N b jf − − = 2 ＝（230－2）/5.92－22.8 ＝15.7 欧 在额定转速下的临界电阻 = = 50 2 100 r crf 励磁回路应串入的临界电阻 rjcr = rcrf − rf = 50 − 22.8 = 27.2 3－11 解：（1）电机的 A IfN = 8.75 ，（从 3－9 中知） 根据 UN I fN Rf = 得出场阻线 OC 如图，OC 与空载特性曲线交于 P 点，P 点对应 270 0 U = 伏
故U=-U=20-230 230×100%=174% (2)从3-9题中可以得到特性AAEB,然后在210伏处降△AEB作出, 210 B对应/=7754,故励磁回路应r=775-228=432 △F=(8.75-64)×78.5=184.5(AW) 3-12 解:(1)根据Em知,空载端电压Un=mU 而=2.5时,U0=176伏 1000 所以空载电压U ×176=235伏 750 (2)满载时,电机的感应电势大小为 E=Ux+IaR=220+4-224伏 在转速为750mn时,△E=”(E。-E) 750 E 1000-(235-224)=825伏 根据△E在空载特性曲线上查处去磁电流△Im=024 故每极的去磁安匝数AF=AINW,=850×02=170安匝/极) (3)过载25%时,l=125A
故 U ＝ 100% 17.4% 230 0 270 230 = − = − U U U N N （2）从 3－9 题中可以得到特性 AEB，然后在 210 伏处降 AEB 作出， B ' 对应 A If 7.75 ' = ，故励磁回路应串 = − 22.8 = 4.3 7.75 210 rj F = (8.75 − 6.4) 78.5 = 184.5(AW) 3－12 解：（1）根据 En 知，空载端电压 U0 ＝ U n nN ' ' 0 而 A If = 2.5 时， U ' 0 ＝176 伏 所以空载电压 U0 ＝ 176 235 750 1000 = 伏 （2）满载时，电机的感应电势大小为 E＝UN I aN Ra + ＝220+4＝224 伏 在转速为 750r/min 时， ( ) 0 ' E n E n E N = − E ' ＝ (235 224) 1000 750 − ＝8.25 伏 根据 E ' 在空载特性曲线上查处去磁电流 A IfN = 0.2 故每极的去磁安匝数 F N = I fN W f = 850 0.2 = 170(安匝/极） （3）过载 25％时， A I a 12.5 ' =