板式塔液相溢流塔板（错流式塔板）：塔板间有降液管（溢流管）。专供液体溢流的降液管横向流过塔板的液体与由下而上穿过塔板的气体呈错流或并流流动。泡罩塔、筛孔塔、浮阀塔、网孔塔、气相舌形塔等。逆流塔板（穿流式塔板）：塔板间液相没有降液管，气、液两相同时由塔板上的孔道或缝隙逆向穿流而过，板上液层高度靠气体速度维持。筛孔式、栅板式、波纹板式等。气相GLL
板式塔 液 相 降液管 堰 气相 溢流塔板 (错流式塔板)：塔板间有 专供液体溢流的降液管 (溢流管)， 横向流过塔板的液体与由下而上穿 过塔板的气体呈错流或并流流动。 泡罩塔、筛孔塔、浮阀塔、网孔塔、 舌形塔等。 逆流塔板（穿流式塔板）：塔板间 没有降液管，气、液两相同时由塔 板上的孔道或缝隙逆向穿流而过， 板上液层高度靠气体速度维持。 筛孔式、栅板式、波纹板式等。 液相 气相 GLL
筛孔塔板：结构最简单(1830年）。泡罩塔板：工业上应用最早（1813年），主要元件为升气管和泡罩。90000.000~9008090o优点：操作稳定。升气管使泡罩塔板低气速下也不致产生严重的漏液现象，故弹性大。缺点：结构复杂，造价高。塔板压降大，生产强度低。GLL
泡罩塔板:工业上应用最早(1813年),主要元件为升气管和 泡罩。 优点：操作稳定，升气管使泡罩塔板低气速下也不致产生严 重的漏液现象，故弹性大。 缺点：结构复杂，造价高，塔板压降大，生产强度低。 筛孔塔板:结构最简单(1830年) 。 GLL
( Valve Tray)浮阀塔板应用最广的塔板是泡罩塔板和筛孔塔板的优势互补。优点：结构简单，生产能力和操作弹性大。板效率高。综合性能较优异。阀片最小开度2.5mmY包定距片最大开度8.5mm7222一塔板ZZZZZZA底脚阀孔A型浮阀(a)F1型浮阀GLL
浮阀塔板（ Valve Tray）应用最广的塔板 优点：结构简单，生产能力和操作弹性大，板效率高。综合 性能较优异。 是泡罩塔板和筛孔塔板的优势互补。 A型浮阀 F1型浮阀 GLL
舌形塔板：一种斜喷射型塔板α=20°5V气相浮舌塔板AISGLL
舌形塔板:一种斜喷射型塔板 a =20o 50 气相 浮舌塔板 1 9 8 37 3 1 o 20 GLL
板式塔板式塔设计选型时。可根据给定的气液相负荷等操作条件及物性条件进行塔板水力学性能的设计与核算。设计计算：塔径：板间距、流程数、降液管大小、开孔率、每层塔板上的传质元件数或开孔数等结构参数，核算塔板压降、塔板上和降液管内清液层高度、降液管停留时间、液沫夹带量、以及其它一些反映液泛、淹塔和漏液等状况的性能参数。根据结果绘制塔板适宜操作区性能图，以便直观地分析塔板的操作状况。GLL
板式塔 板式塔设计选型时，可根据给定的气、液相负荷等操作 条件及物性条件进行塔板水力学性能的设计与核算。 设计计算：塔径，板间距、流程数、降液管大小、开孔 率、每层塔板上的传质元件数或开孔数等结构参数，核 算塔板压降、塔板上和降液管内清液层高度、降液管停 留时间、液沫夹带量、以及其它一些反映液泛、淹塔和 漏液等状况的性能参数。 根据结果绘制塔板适宜操作区性能图，以便直观地分析 塔板的操作状况。 GLL
板上气液接触状态鼓泡状态板上液气比较大时的气液接触状态，气体为分散相，液体为连续相，气泡在液相中自由浮升，气液接触表面积不大。喷射状态板上液气比相对较小的气液接触状态，液相为分散相，充满塔板之间，气相为连续相。过渡状态（泡沫状态）介于鼓泡状态和喷射状态的气液接触流动状态。塔板吹干在极低的液气比和较高的空塔气速条件下，若进入塔板的全部液体被夹带至上一层塔板，该塔板即被吹干。溢流强度塔盘单位长度溢流堰上液体的体积流率，单位为m3/(m·h）。GLL
板上气液接触状态 鼓泡状态 板上液气比较大时的气液接触状态，气体为分散相，液体 为连续相，气泡在液相中自由浮升，气液接触表面积不大。 板上液气比相对较小的气液接触状态，液相为分散相，充 满塔板之间，气相为连续相。 喷射状态 介于鼓泡状态和喷射状态的气液接触流动状态。 过渡状态（泡沫状态） 塔板吹干 在极低的液气比和较高的空塔气速条件下，若进入塔板的 全部液体被夹带至上一层塔板，该塔板即被吹干。 溢流强度 塔盘单位长度溢流堰上液体的体积流率，单位为m3/(m·h) 。 GLL
(Murphree)默弗里单板效率-VEmGy"-yht分子：经过一块板后组成的实际变化分母：将该板视为理论板时的组成变化Emn-1 -x离开第 n 板的液相与汽相的实际组成;Xn n-*与离开第 n 板的液(汽)相组成 x, (yn)成平衡的Yn,Xn汽(液)相组成；单板效率通常由实验测定。GLL
默弗里（Murphree）单板效率 1 1 = n * n n n m G y y y y E * 1 1 n n n n m L x x x x E = xn , yn —— 离开第 n 板的液相与汽相的实际组成； yn * , xn *—— 与离开第 n 板的液(汽)相组成 xn (yn )成平衡的 汽(液)相组成； 分子：经过一块板后组成的实际变化 分母：将该板视为理论板时的组成变化 单板效率通常由实验测定。 GLL
(总板效率）：ET全塔效率E-是板式塔分离性能的综合度量。全塔效率的可靠数据只能通过实验测定获得。注意：E是以所需理论板数为基准定义的，板效率是以单板理论增浓度为基准定义的，两者基准不同。因此即使塔内各板效率相等，E-也不等于板效率。全塔效率的估算nu =x,u;i=1GLL
全塔效率（总板效率）：ET ET是板式塔分离性能的综合度量。 全塔效率的可靠数据只能通过实验测定获得。 注意： ET是以所需理论板数为基准定义的，板效率是以单 板理论增浓度为基准定义的，两者基准不同。因此 即使塔内各板效率相等，ET也不等于板效率。 全塔效率的估算 = = n i L xi i 1 GLL
液泛率及其控制液泛率通常是指设计或操作工况下的处理能力与恒液气比条件下达到液泛时的极限处理能力之百分比，其倒数也称为安全系数。液泛：塔内液体不能顺畅逐板流下，持液量增多，气相空间变小，大量液体随气体从塔顶溢出。a.喷射液泛（夹带液泛）板间距过小，操作液量过大，上升气速过高时，过量液沫夹带量便板间充满气、液混合物而引发的液泛。液体将充满全塔。并随气体从塔顶溢出。这种现象称为喷射液浅。塔板上开始出现恶性循环的气速称为液泛气速。液体流量越大，液泛气速越低。设计中以液沫夹带不超过10%来确定允许的液泛率上限。GLL
液泛率及其控制 液泛率通常是指设计或操作工况下的处理能力与恒液气比 条件下达到液泛时的极限处理能力之百分比，其倒数也称 为安全系数。 a.喷射液泛（夹带液泛） 板间距过小，操作液量过大，上升气速过高时，过量液沫 夹带量使板间充满气、液混合物而引发的液泛。液体将充 满全塔，并随气体从塔顶溢出，这种现象称为喷射液泛。 塔板上开始出现恶性循环的气速称为液泛气速。液体流量 越大，液泛气速越低。 设计中以液沫夹带不超过10%来确定允许的液泛率上限。 液泛：塔内液体不能顺畅逐板流下，持液量增多，气相空 间变小，大量液体随气体从塔顶溢出。 GLL
b.降液管液泛（溢流液泛）液体在降液管内受阻不能及时往下流动而在板上积累所致。为使液体能由上层塔板稳定地流入下层塔板，降液管内必须维持一定的液柱高度H, = hw + how+△+ h, +hpoHp降液管内的液面高度-溢流堰高h...Hhy+hpch..溢流堰上的清液层厚度Hp液面落差4-板压降hf液体经过降液管的阻力损失hpc-实际上，降液管内的液体并非清液，其上部是含气量很大的泡沫层。降液管内泡沫层高度H与清液高度H,的关系为：PLHpH=PFGLL
b.降液管液泛（溢流液泛） 液体在降液管内受阻不能及时往下流动而在板上积累所致。 HD hf+ hDC HT h0 how hw 为使液体能由上层塔板稳定地流入下层塔板，降液管内必 须维持一定的液柱高度 HD = hw ho w hf hDC HD —降液管内的液面高度 hw —溢流堰高 how—溢流堰上的清液层厚度 Δ —液面落差 hf —板压降 hDC —液体经过降液管的阻力损失 实际上，降液管内的液体并非清液，其上部是含气量很大 的泡沫层。降液管内泡沫层高度HF与清液高度HD的关系为: D F HF H L = GLL