D0:10.1623.cnki.issn1002-4972.201307.015 20137 水运工程 第7期总第481期 Port&aterway Engneering Xo7 Setino m 十字板剪切试验在港珠澳大桥 岛隧工程勘察中的应用 谢焰云，王强 仲交第四航务工程勒察设计院有限公司，广东广州510230) 热要，的和软黏土是水远工程建设中最常遇到的土层，十字板膜切试珍己广芬地应用于定物和软盐土的抗鹤是度 结合港珠澳大桥岛隧工程的岩土工程察实例，对电测式十字板的测试技术进行改进，并对试验成果的应用进行探讨。 关键词：饱和软黏土：抗剪强度：电测式十字板：原状土强度：重塑强度：超固结比 中图分类号：TU413 文献标志码：A 文章编号：1002-497201307-0039-04 Application ofvane shear test in island and tunnelpro jctofH ong K ong-ZhuhaiM acao bridge X IE Yan-yun ANG Q aang CCCC-FHDIEngneering Co,Ltd.,Guangzhou 510230,China) A bstract:Saturated oftclay n the construction ofwaterway engineering.and vane shear test has been w idely used for the detemm ination of shear strength of satrated soft clay.Com bining w ith the geotechn ical investigation of island and tunnelpro ectofH ong k ong-Zhuhai-M acao bridge.this paper discusses the entand application vane shear tes K ey w ords:saturated soft clay;shear strength;electricalmeasuring vane shear test:shear strength of undisturbed soil:shear strength of rem odeling soil:0CR 港珠澳大桥岛游工程处在珠江口伦仃洋海 1试验条件和工艺的改进 域，该项目的岩土工程勘察揭示其表层分布有厚 采用电测式十字板进行试验时，要求始 度约20m的淤泥-淤泥质土。为获得该软土层的设 终保持机座处于水平状态，并应保证试验孔不 计参数，采用电测式十字板试验测定其抗剪强度 产生偏斜和探杆不弯曲，其中探杆弯曲应小于 指标。 0.05%~0.1%,探杆同轴公差<1mm叫。 电测式十字板剪切试验对试验条件的要求较 由于本次勘察水域风浪较大，水流湍急，且 高，由于该场地水流湍急、风浪较大，为获得准 软土层厚度较大，常规的水上钻探平台及试验工 确可靠的数据，需对试验条件和工艺进行改进。 艺难以满足要求。为获得准确可靠的试验数据， 本文在十字板剪切试验结果的修正、根据剪 本次勘察对试验条件和工艺进行了以下几点的 切试验结果判断软土的固结历史及推算固结快剪 改进： 的内摩擦角等方面进行了分析，并将原位试验和 1)考虑到钻探作业水域的风浪较大，海况条 室内CAU试验的结果进行了对比。本次勘察获得 件复杂，本次勘察采用10002000吨位的平底方 了大量高精度的现场十字板试验数据，对珠江 驳搭建钻探平台。锚定系统采用质量6001000kg 角洲的软土层具有一定的参考意义。 的描进行固定钻探船，船首及船尾各抛八字错， 收稍日期：2013-05-06 作者简介：谢焰云(1984一)，男，工程师，主要从事岩土工程勘察。 1994-018 China Academie Joural Electronic Publishing House.All rights reserved.http://www.enki.ne
2013 年 7 月 第 7 期 总第 481 期 水运工程 Port & Waterway Engineering Jul. 2013 No. 7 Serial No. 481 港珠澳大桥岛隧工程处在珠江口伶仃洋海 域，该项目的岩土工程勘察揭示其表层分布有厚 度约20 m的淤泥-淤泥质土。为获得该软土层的设 计参数，采用电测式十字板试验测定其抗剪强度 指标。 电测式十字板剪切试验对试验条件的要求较 高，由于该场地水流湍急、风浪较大，为获得准 确可靠的数据，需对试验条件和工艺进行改进。 本文在十字板剪切试验结果的修正、根据剪 切试验结果判断软土的固结历史及推算固结快剪 的内摩擦角等方面进行了分析，并将原位试验和 室内CAU试验的结果进行了对比。本次勘察获得 了大量高精度的现场十字板试验数据，对珠江三 角洲的软土层具有一定的参考意义。 十字板剪切试验在港珠澳大桥 岛隧工程勘察中的应用 谢焰云，王 强 (中交第四航务工程勘察设计院有限公司， 广东 广州 510230) 摘要：饱和软黏土是水运工程建设中最常遇到的土层，十字板剪切试验已广泛地应用于测定饱和软黏土的抗剪强度。 结合港珠澳大桥岛隧工程的岩土工程勘察实例，对电测式十字板的测试技术进行改进，并对试验成果的应用进行探讨。 关键词：饱和软黏土；抗剪强度；电测式十字板；原状土强度；重塑强度；超固结比 中图分类号：TU 413 文献标志码：A 文章编号：1002-4972(2013)07-0039-04 Application of vane shear test in island and tunnel project of Hong Kong-Zhuhai-Macao bridge XIE Yan-yun , WANG Qiang (CCCC-FHDI Engineering Co., Ltd., Guangzhou 510230, China) Abstract: Saturated soft clay is most commonly encountered in the construction of waterway engineering, and vane shear test has been widely used for the determination of shear strength of saturated soft clay. Combining with the geotechnical investigation of island and tunnel project of Hong Kong-Zhuhai-Macao bridge, this paper discusses the technology improvement and application of results analysis for electrical measuring vane shear test. Key words: saturated soft clay; shear strength; electrical measuring vane shear test; shear strength of undisturbed soil; shear strength of remodeling soil; OCR 1 试验条件和工艺的改进 采用电测式十字板进行试验时，要求始 终保持机座处于水平状态，并应保证试验孔不 产生偏斜和探杆不弯曲，其中探杆弯曲应小于 0.05%～0.1%，探杆同轴公差Φ<1 mm[1]。 由于本次勘察水域风浪较大，水流湍急，且 软土层厚度较大，常规的水上钻探平台及试验工 艺难以满足要求。为获得准确可靠的试验数据， 本次勘察对试验条件和工艺进行了以下几点的 改进： 1）考虑到钻探作业水域的风浪较大，海况条 件复杂，本次勘察采用1 000~2 000吨位的平底方 驳搭建钻探平台。锚定系统采用质量600~1 000 kg 的锚进行固定钻探船，船首及船尾各抛八字锚， 收稿日期：2013-05-06 作者简介：谢焰云（1984—），男，工程师，主要从事岩土工程勘察。 DOI:10.16233/j.cnki.issn1002-4972.2013.07.015
0 水运工程 2013年 锚绳为中24mm钢丝绳，长约为200m,采用电动 10 纹锚机进行收放锚绳。 2)试验平台为框架结构，采用8条长12m的 3b型工字钢为主要的材料，焊接在方驳或铁船船 触上形成框架，在框架上面铺设厚30mm的杂术 C-2510H 板，并以角铁焊接固定木板，工作平台宽6■，长 约8~一10m,面积约50一60m2 图1原状土剪切强度与深度的关系 3)作业现场水流湍急，为保证试验过程中套 灵度 g 9 10 管的垂直，同时套管不能接触平台，采用了两 层套管护壁。外面采用专用的海床式十字板套 管夹，将中600cm的套管稳定在距海床面约1m 位置，里面再采用中127cm薄壁套管逐渐跟管 到底。 4)由于软土层厚度较大，为消除粘附在板头 图2灵敏度与深度的关系 上的软土对试验结果的影响并保证压入探杆垂直 垂直度，试验过程中每3m进行一次清孔作业。 由图1可知：不排水抗剪强度随深度的增加成 线性增大关系 5)试验操作过程中，严格按照规范执行，保 证探杆不碰套管，控制齿轮的转速。 由图2可知：表层10m以内的软土的灵敏度变 化较大，主要集中在2~8，为中等灵敏度~高灵 6)根据软土层的福度采用2种板头」 一种为 75mm×150mm,用于不排水强度小于25kPa的软 敏度：10~20m范围内的灵敏度较集中，主要为 分布在2一4，为中等灵敏度。表层的软土其本身 土层：一种为50mm×100mm的板头，用于不排 强度较低，稍微的扰动都可能引起结果的变化： 水强度大于25kPa的软土层。 强度越低的土，其灵敏度也越大。 2软士层主要物理力学性质及原位试验指标 3试验结果分析与应用 2.1软土层的主要物理力学指标 3.1试验结果的修正 根据室内试验得到该软土层的主要物理力学指 一般认为软土层不排水抗剪强度的长期强度 标：含水率m,=61.3%,饱和密度p1.63g6m3,塑性 只有十字板测得的峰值强度的60%一70%，因此设 指数1p=32.3,液性指数1=1.06，粘聚力c=10.9kPa 计使用时应对其进行修正。 内摩擦角p=15.9°，室内CAU试验C=23.0kPa,超 Bjum提出，应按下式对试验结果进行 固结比OCR=0.94。 修正： 2.2不排水抗剪强度及灵敏度与深度的关 C用位=山C (1) 在东西人工岛及隧道段内39个钻孔的软土层 式中：为修正系数，随土的塑性指数，而异。 进行了原位十字板试验，共计进行了477次原状 Johnson等根据墨西哥海湾的深水软土十字板剪 试验和重塑试验十字板试验。为使统计结果更 切试验的经验，提出修正系数可用下式确定： 具合理性，采用了孔口高程为-9.65~-11.59m 当20≤I≤80时， 的22个钻孔的数据进行计算统计，所得的软士 e1.29-0.0206lp+0.00015 (2) 层不排水抗剪强度、灵敏度随深度的变化关系 或，当0.2≤L≤13时， 见图1和2。 (3 10042018hima Academie Joural Electronic Publishing House. All rights ved www.cnki.ne
• 40 • 水运工程 2013 年 锚绳为φ24 mm钢丝绳，长约为200 m，采用电动 绞锚机进行收放锚绳。 2）试验平台为框架结构，采用8条长12 m的 30b型工字钢为主要的材料，焊接在方驳或铁船船 舷上形成框架，在框架上面铺设厚30 mm的杂木 板，并以角铁焊接固定木板，工作平台宽6 m，长 约8～10 m，面积约50～60 m2 。 3）作业现场水流湍急，为保证试验过程中套 管的垂直，同时套管不能接触平台，采用了两 层套管护壁。外面采用专用的海床式十字板套 管夹，将φ600 cm的套管稳定在距海床面约1 m 位置，里面再采用φ 127 cm薄壁套管逐渐跟管 到底。 4）由于软土层厚度较大，为消除粘附在板头 上的软土对试验结果的影响并保证压入探杆垂直 垂直度，试验过程中每3 m进行一次清孔作业。 5）试验操作过程中，严格按照规范执行，保 证探杆不碰套管，控制齿轮的转速。 6）根据软土层的强度采用2种板头，一种为 75 mm×150 mm，用于不排水强度小于25 kPa的软 土层；一种为50 mm×100 mm的板头，用于不排 水强度大于25 kPa的软土层。 2 软土层主要物理力学性质及原位试验指标 2.1 软土层的主要物理力学指标 根据室内试验得到该软土层的主要物理力学指 标：含水率ω0=61.3%，饱和密度ρ=1.63 g/cm3 ，塑性 指数IP=32.3, 液性指数IL=1.06，粘聚力c=10.9 kPa， 内摩擦角φ=15.9°，室内CAU试验Cu=23.0 kPa，超 固结比OCR=0.94。 2.2 不排水抗剪强度及灵敏度与深度的关系 在东西人工岛及隧道段内39个钻孔的软土层 进行了原位十字板试验，共计进行了477次原状 试验和重塑试验十字板试验。为使统计结果更 具合理性，采用了孔口高程为-9.65～-11.59 m 的22个钻孔的数据进行计算统计，所得的软土 层不排水抗剪强度、灵敏度随深度的变化关系 见图1和2。 5 0 10 Ӡߙԓ࿃ڗҜѬुऎCu/kPa 20 30 40 50 60 10 15 20 25 30 ຆऎ H/m Cu=2.151 0 H 图1 原状土剪切强度与深度的关系 5 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 10 15 20 25 30 ຆऎ H/m ༦ஏऎSt 图2 灵敏度与深度的关系 由图1可知：不排水抗剪强度随深度的增加成 线性增大关系。 由图2可知：表层10 m以内的软土的灵敏度变 化较大，主要集中在2～8，为中等灵敏度～高灵 敏度；10～20 m范围内的灵敏度较集中，主要为 分布在2～4，为中等灵敏度。表层的软土其本身 强度较低，稍微的扰动都可能引起结果的变化； 强度越低的土，其灵敏度也越大。 3 试验结果分析与应用 3.1 试验结果的修正 一般认为软土层不排水抗剪强度的长期强度 只有十字板测得的峰值强度的60%～70%，因此设 计使用时应对其进行修正。 Bjerrum[2]提出，应按下式对试验结果进行 修正： Cu(使用值) =μCu （1） 式中：μ为修正系数，随土的塑性指数I p而异。 Johnson等[2]根据墨西哥海湾的深水软土十字板剪 切试验的经验，提出修正系数μ可用下式确定： 当20≤IP≤80时, μ=1.29-0.020 6IP+0.000 15IP 2 （2） 或，当0.2≤IL≤1.3时, μ=10-(0.007 7+0.098IL) （3）
第7期 谢焰云，王强：十字板剪切试验在港珠澳大桥岛隧工程勘察中的应用 ·41 取室内试验结果的/=32.3计算得=0.7811： 另外根据文蛾21对干不同固结程府的地其 取1，=1.06计算得u=0.7734,两者相差不大。本文 土，可利用下式计算其超固结比OCR: 取=0.78对试验结果进行修正 (9)=0.25(0CR (4 修正前后各深度的不排水抗剪强度C,值见表1。 式中，P为上覆十压力 表1C的修正情况及OCR计到 该软土层为表层土，且处于海面以下，试路 试验深度/ 上覆土压 超结比 得其饱和密度为p=l.63gcm’,故计其上覆土压力 悠正前 修正石 时应取有效密度，即 63 P=p'h=io..-0.h (5) 12. 18, 计算结果见表1，该软土的0CR为0.96，室内 25.21 试验的OCR为0.94，两者相吻合，该软土层为相 31 微欠固结。 3.3推算固结快剪内摩擦角 现场十字板能较好地反映土体在原位的试 验结果，原位状态下试验土层在其自重应力下已 0, 经发生周结，而十字板剪切试验又是以快剪法进 750 行，这样其性质和形式就类似室内的固结快剪试 验。于是可以通过不同深度点的不排水抗剪强瘦 21.74 C,与自重应力P的关系曲线推求土的内摩擦角，即 94.50 可认为相当于室内固结快剪的内摩擦角 228 10.30 17 2412 10.10 根据表1中原C,和上覆压力P(自重应力等于 31R3 2435 上覆压力)的数据，画出C-P关系曲线（图4）。 37.02 119.70 35.05 126.0 平均值 19.90 1s 3.2评价软土的固结历史 按深府统计后得该软土层十学板前切福度游 深度的变化关系见图3。 图4C-P关系曲线 tan= (6) 二（原状士十字板切强度 式中：P为土的自重应力 -2.0551R-1.6759 由图4中的C与P的线性关系式 8 C=0.2916P+1.1000 (7) 及式(6)可推算得到内摩擦角：tan0=0.2916, 图3十字板剪切瑞度与深度回归曲线 =16.2°，与表1中周结快剪的内摩擦角p=15.9°基才 由图3可知，抗剪强度随深度成线性关系，该 吻合 趋势线与深度相交于约0.8m处，故该软土层为稍 用C。-P曲线推算的抗剪强度角（软黏土）可 微欠周结 作为挡土结构的土压力的计算指标。 994-2018 China Academic Joumal Electronic Publishing House.All rights reserved.http://www.cnki.ne
• 41 第 • 7 期 取室内试验结果的Ip=32.3计算得μ=0.781 1； 取IL=1.06计算得μ=0.773 4，两者相差不大。本文 取μ=0.78对试验结果进行修正。 修正前后各深度的不排水抗剪强度Cu值见表1。 表1 Cu的修正情况及OCR计算 试验深度/ m Cu/kPa 上覆土压 力P/kPa 超固结比 修正前 修正后 OCR 1 3.23 2.53 6.30 1.64 2 4.80 3.75 12.60 1.20 3 6.15 4.80 18.90 1.02 4 7.46 5.83 25.20 0.92 5 8.33 6.51 31.50 0.82 6 9.75 7.61 37.80 0.80 7 11.11 8.68 44.10 0.78 8 13.12 10.25 50.40 0.80 9 14.33 11.19 56.70 0.78 10 17.27 13.49 63.00 0.85 11 21.19 16.55 69.30 0.95 12 24.81 19.38 75.60 1.03 13 25.94 20.26 81.90 0.99 14 27.83 21.74 88.20 0.98 15 28.87 22.55 94.50 0.95 16 29.24 22.84 100.80 0.90 17 30.88 24.12 107.10 0.90 18 31.83 24.86 113.40 0.87 19 37.02 28.92 119.70 0.96 20 44.87 35.05 126.00 1.12 平均值 19.90 15.55 0.96 3.2 评价软土的固结历史 按深度统计后得该软土层十字板剪切强度随 深度的变化关系见图3。 2 0 8 12 16 20 24 28 32 36 40 44 48 4 R2 =0.968 5 Cu =2.055 1H1.675 9 4 6 8 10 12 14 16 18 20 ណᰍຆऎ H/m ӠߙҜѬुऎCu/kPa ԓ࿃ڗӠߙҜѬुऎ ᧗ڗ܇ӠߙҜѬुऎ ጲবԓ࿃ڗӠߙҜѬुऎὈ 图3 十字板剪切强度与深度回归曲线 由图3可知，抗剪强度随深度成线性关系，该 趋势线与深度相交于约0.8 m处，故该软土层为稍 微欠固结[3]。 另外根据文献[2],对于不同固结程度的地基 土，可利用下式计算其超固结比OCR： P C OCR u ‘ j ^ h （4） 式中：P为上覆土压力。 该软土层为表层土，且处于海面以下，试验 得其饱和密度为ρsr=1.63 g/cm3 ，故计其上覆土压力 时应取有效密度，即 P= ρ′h=(ρsr-ρw)h （5） 计算结果见表1，该软土的OCR为0.96，室内 试验的OCR为0.94，两者相吻合，该软土层为稍 微欠固结。 3.3 推算固结快剪内摩擦角 现场十字板能较好地反映土体在原位的试 验结果，原位状态下试验土层在其自重应力下已 经发生固结，而十字板剪切试验又是以快剪法进 行，这样其性质和形式就类似室内的固结快剪试 验。于是可以通过不同深度点的不排水抗剪强度 Cu与自重应力P的关系曲线推求土的内摩擦角，即 可认为相当于室内固结快剪的内摩擦角[4]。 根据表1中原Cu和上覆压力P（自重应力等于 上覆压力）的数据，画出Cu-P关系曲线（图4）。 50 45 40 35 30 25 20 15 10 ӠߙҜѬुऎ 5 Cu/kPa 0 10 20 30 ᒬ᧗ԌҦP/kPa 40 R2 =0.961 0 50 Cu=0.291 6F+1.1 60 70 80 90 100 110 120 130 140 图4 Cu-P关系曲线 tan P Cu { D D = （6） 式中：P为土的自重应力。 由图4中的Cu与P的线性关系式 Cu=0.291 6P+1.100 0 （7） 及式（6）可推算得到内摩擦角：tanφ=0.291 6， φ=16.2°,与表1中固结快剪的内摩擦角φ=15.9°基本 吻合。 用Cu-P曲线推算的抗剪强度角（软黏土）可 作为挡土结构的土压力的计算指标。 谢焰云，王 强：十字板剪切试验在港珠澳大桥岛隧工程勘察中的应用
42 水运工程 2013年 3,4十字板剪切强度与室内CAU试验结果对比分析 度C为峰值强度，必须经过修正后才能用于设计 为获得可靠的岩士设计参数，本次物察采用 计算 了固定式活塞取土器对软土层进行取样，并将样 3)可通过十字板不排水抗剪强度C判定软黏 品送往浙江大学的试验室讲行异向固结不排水 土的固结历中、计算OCR等指标，也可以利用不 轴剪切试验(CAU)，试验后得原位状态下的不 排水抗剪强度C,跟上覆土压力P的关系推算固结快 排水剪切强度C为23.02kPa。 剪的内摩擦角。通过计算和对比分析，本工程用 另外通过对所有试验数据按深度统计，再求 C推算的OCR和固结快剪的内摩擦角与室内试验 平均值得该软土层现场十字板试验原状土剪切强 所得的数据基本吻合。 度C,的平均值为19.90kPa。两者较接近 4)此次勘察获得了大量高精度的现场十字板 表2列出了现场十字板试验与室内CAU试验结 试验数据，对珠江三角洲的软土层具有一定的参 果的对比情况。 考意义。 表2十字板试验与室内CAU试验的对比 参考文献： 结 0】TB10018一-2003铁路工程地质原位测试规程S] 十字板 0.96 169 190 描滑尔悦法 室内试验0.94 2]袁聚云，徐超，赵春风，等.土工试验与原位测试上 150 30 药微尔园结 海：同济大学出版社，2004. 3]常士驃，张苏民.工程地质手册N14版.北京：中国建 4结语 1)针对电测式十字板的试验条件要求和海上 筑工业出版社，2008。 岩士工程勘察的特殊性，对可能影响试验精度的 )袁浩清以十字板抗剪强度C及静探比贯入阻力P,评份 软黏士地基承载力及强度指标工程斯察，19816) 方面进行了改进。除了文中提到的措施外， 还可 68-72. 考虑采用液压升降平台进行作业。 2)现场十字板剪切试验所得的不排水抗剪强 (本文编辑武亚庆) ·消息· 公司排名世界500强第213位 北京时间7月8日，美国《财富》杂志公布了2013年世界500强排行榜，中交集团以473.33亿美元的营 业收入位列第213位，继续保持在世界500强企业的中前列位置：在入选的中国企业（包括香港、台湾） 中排名第31位，在国务院国资委监管的中央企业中排名第20位。 “十二五”时期，是中交集团贯彻落实科学发展观，加快转型升级，着力做强做优的关键时期。中 交集团将按照国资委“做强做优、全面建设具有国际竞争力世界一流企业”的总体要求，深入贯彻党的 十八大精神，认真落实“十二五”规划要求，以提高发展质量和效益为中心，牢牢把握“改革、创新、 调整、提升”发展主题，以“保基础、强主业，调结构、促转型，走出去、拓市场”为发展重点，为率 先建成世界一流企业而努力奋斗。 摘编自《中国交通建设网》 21994-2018 China Academie Joumal Electronic Publishing House.All rights reserved. http://www.cnki.net
• 42 • 水运工程 2013 年 3.4 十字板剪切强度与室内CAU试验结果对比分析 为获得可靠的岩土设计参数，本次勘察采用 了固定式活塞取土器对软土层进行取样，并将样 品送往浙江大学的试验室进行异向固结不排水三 轴剪切试验（CAU），试验后得原位状态下的不 排水剪切强度Cu为23.02 kPa。 另外通过对所有试验数据按深度统计，再求 平均值得该软土层现场十字板试验原状土剪切强 度Cu的平均值为19.90 kPa。两者较接近。 表2列出了现场十字板试验与室内CAU试验结 果的对比情况。 表2 十字板试验与室内CAU试验的对比 试验 方法 超固结比 OCR 固结快剪 φ/ (°) 不排水剪切强 度Cu/kPa 固结 历史 十字板 0.96 16.2 19.9 稍微欠固结 室内试验 0.94 15.9 23.0 稍微欠固结 4 结语 1）针对电测式十字板的试验条件要求和海上 岩土工程勘察的特殊性，对可能影响试验精度的 方面进行了改进。除了文中提到的措施外，还可 考虑采用液压升降平台进行作业。 2）现场十字板剪切试验所得的不排水抗剪强 度Cu为峰值强度，必须经过修正后才能用于设计 计算。 3）可通过十字板不排水抗剪强度Cu判定软黏 土的固结历史、计算OCR等指标，也可以利用不 排水抗剪强度Cu跟上覆土压力P的关系推算固结快 剪的内摩擦角。通过计算和对比分析，本工程用 Cu推算的OCR和固结快剪的内摩擦角与室内试验 所得的数据基本吻合。 4）此次勘察获得了大量高精度的现场十字板 试验数据，对珠江三角洲的软土层具有一定的参 考意义。 参考文献： [1] TB 10018—2003 铁路工程地质原位测试规程[S]. [2] 袁聚云, 徐超, 赵春风, 等. 土工试验与原位测试[M]. 上 海: 同济大学出版社, 2004. [3] 常士骠, 张苏民. 工程地质手册[M]. 4版. 北京: 中国建 筑工业出版社, 2008. [4] 袁浩清.以十字板抗剪强度Cu及静探比贯入阻力Ps评价 软黏土地基承载力及强度指标[J].工程勘察, 1981(6): 68-72. （本文编辑 武亚庆） 北京时间7月8日，美国《财富》杂志公布了2013年世界500强排行榜，中交集团以473.33亿美元的营 业收入位列第213位，继续保持在世界500强企业的中前列位置；在入选的中国企业（包括香港、台湾） 中排名第31位，在国务院国资委监管的中央企业中排名第20位。 “十二五”时期，是中交集团贯彻落实科学发展观，加快转型升级，着力做强做优的关键时期。中 交集团将按照国资委“做强做优、全面建设具有国际竞争力世界一流企业”的总体要求，深入贯彻党的 十八大精神，认真落实“十二五”规划要求，以提高发展质量和效益为中心，牢牢把握“改革、创新、 调整、提升”发展主题，以“保基础、强主业，调结构、促转型，走出去、拓市场”为发展重点，为率 先建成世界一流企业而努力奋斗。 摘编自《中国交通建设网》 公司排名世界500强第213位 ·消 息·