D0I:10.13374/j.issn1001-053x.1999.03.009 第21卷第3期 北京科技大学学报 Vol.21 No.3 1999年6月 Journal of University of Science and Technology Beijing June 1999 钢-铝固液相复合中的分形 张鹏”杜云慧)任学平”康永林”刘汉武)崔建忠 1)北京科技大学材料科学与工程学院，北京1000832)东北大学压力加工系，沈阳110006 摘要应用分形几何理论确定了钢-铝固液相复合板钢板打毛表面、剪切撕裂表面的分形 维数及其与复合板界面剪切强度之间的关系.当钢板打毛表面的分形维数为236时，剪切撕裂 表面的最大分形维数为2.33，相应的最大界面剪切强度为65.3MPa.采用钢丝直径为1.4mm的 钢丝轮进行打毛处理是最佳打毛方式. 关键词打毛表面：剪切撕裂表面：分形维数：界面剪切强度 分类号TG111.91 金属的断裂是裂纹扩展的过程，裂纹扩展 表1粗糙表面的打毛方式、分形维数和界面剪切强度 以Z字形前进，因此断裂表面呈现凸凹不平，极 试样打毛方式钢板表面撕裂表面 界面剪切 不规则现象.但在一定尺寸范围内，存在大Z字 分形维数分形维数强度MPa 形中套小Z字形，并具有鲜明的自相似特征， 1(80/100)砂轮 2.010 2.061 58.0 2(50/60)砂轮 2.017 2.075 58.7 其粗糙程度和不规则性完全可以用分形维数来 3(30/35)砂轮 2.060 2.120 59.8 定量描述.通过对钢-铝固液相复合板的剪切 4(20/25)砂轮 2.065 2.126 60.0 撕裂表面进行观察，其现象也相似.本文采用不 5(1.5)砂布轮 2.099 2.179 61.0 同的打毛方式，研究不同分形维数打毛表面的 6(2#)砂布轮2.110 2.189 61.4 08A1钢板生产的钢-铝固液相复合板的钢板分 7(2.5)砂布轮 2.128 2.211 62.5 8(3#)砂布轮 2.129 2.219 62.6 形维数、剪切撕裂表面分形维数和界面剪切强 9(3.5#)砂布轮 2.190 2.260 63.5 度之间的关系，以便确定钢板的最佳打毛方式， 10(2.2)钢丝轮 2.200 2.269 63.7 11(2.0)钢丝轮 2.261 2.312 64.4 1实验方法 12(1.8)钢丝轮 2.310 2.326 65.2 13(仲1.6)钢丝轮 2.359 2.330 65.3 为获得具有不同分形维数的钢板表面，分 14(中1.4)钢丝轮 2.361 2.329 65.3 别对08A1钢板进行棕刚玉砂轮、砂布轮和钢丝 15(仲1.2)钢丝轮2.396 2.325 65.2 轮打毛处理；检测打毛表面分形维数后，进行 注(1)冲2.2等为钢丝直径，mm(2)括号内值为砂轮颗粒粒 钢-铝固液相复合.采用线切割技术将复合板 度范围 制成剪切试样，测试界面剪切强度.为充分利用 撕裂表面的分形维数和界面剪切强度之间的关 打毛表面的沟槽效应，试样的剪切方向垂直于 系，如图1所示.对其进行回归分析，得到回归 钢板的打毛方向，检测试样钢板一侧剪切撕裂 方程为： 表面的分形维数，用于理论分析，结果见表1. y=26.2x+4.2 (1) 分形维数的测量采用覆盖法. 式中，x为分形维数，y为界面剪切强度.相关系 数R为0.99783，说明式(1)能正确地反映复合 2结果与讨论 板剪切撕裂表面的分形维数与界面剪切强度之 间的线性关系， 2.1复合板剪切撕裂表面的分形维数与界面剪 2,2钢板打毛表面的分形维数与界面剪切强度 切强度之间的关系 之间的关系 根据表1中的测试数据，得到复合板剪切 根据表1中的测试数据，得到钢板打毛表面 1998-06-12收稿张期男，31岁，博士后 的分形维数与界面剪切强度之间的关系，如图2 *国家“863"高科技资助项目(No.863-715-009-060)
第 21 卷 第 3 期 1 9 9 9 年 6 月 北 京 科 技 大 学 学 报 J o u r n a l o f U n iv e r s ity o f S c i e n c e a n d Te e h n o l o gy B e ij i n g V d】 . 2 1 N 0 3 J u n e 1 9 99 钢一 铝 固液相 复合 中 的分 形 张 鹏 ” 杜云 慧 ” 任学平 ” 康永林 ” 刘 汉 武 2 , 崔建忠 2 ) l ) 北京 科技大 学材料 科 学与工程 学院 , 北京 10 0 0 83 2) 东北 大学压 力加 工系 , 沈阳 110 0 06 摘 要 应用 分形 几何 理论确 定 了钢一 铝 固液相 复合板 钢板 打毛表 面 、 剪 切撕 裂表 面 的分 形 维数及 其与 复合板 界面剪 切强度 之间 的关系 . 当钢 板打毛 表面 的分形维 数为 .2 36 时 , 剪切撕 裂 表面 的最 大分 形维数 为 .2 3 , 相 应 的最大界 面剪切 强度 为 65 .3 M P a . 采 用钢 丝直径 为 1 . 4 ~ 的 钢 丝 轮进行 打 毛处 理是最 佳打 毛方式 . 关键 词 打 毛表 面 ; 剪切 撕裂 表面 : 分形维 数 : 界面 剪切 强度 分类 号 T G 1 1 1 . 9 1 金属 的 断裂是 裂纹扩展的 过程 ,” , 裂纹 扩展 以 Z 字形前进 , 因 此断裂表面呈 现 凸 凹 不 平 , 极 不 规 则现 象 . 但在一 定尺 寸范 围 内 , 存在 大 Z 字 形 中套小 Z 字 形 「2 , , 并具 有鲜 明 的 自相似特征 , 其粗糙程度和 不 规 则性完全可 以用 分形维数来 定量描述-134] . 通 过对钢 一铝 固液相 复合板 的剪切 撕裂表面进行观察 , 其现象也 相 似 . 本文 采用 不 同 的 打毛 方式 , 研究不 同 分 形维数 打 毛 表面 的 OS A I 钢 板 生产 的钢 一铝 固 液相 复 合板 的 钢 板分 形维 数 、 剪切 撕 裂表面分 形维数和 界 面剪切 强 度之 间的关系 , 以便确 定钢 板 的最佳打 毛 方式 . 表 1 粗 糙表面 的打毛 方式 、 分形 维数 和界面 剪切强度 试样 打毛方式 钢板 表面 分 形维数 撕裂 表面 分形 维数 界面 剪切 强度八竹P a 1 实验方 法 为获 得具 有 不 同 分 形维 数 的钢 板表面 , 分 别对 08 A I钢 板进行棕 刚 玉 砂轮 、 砂布轮 和 钢 丝 轮打 毛处理 ; 检 测 打 毛 表面 分形 维 数 后 , 进行 钢一 铝 固液 相 复合 〔5 , . 采用 线切 割技术将 复 合 板 制成剪切 试样 , 测试 界 面剪切 强度 . 为充分 利用 打毛表面 的沟槽效 应 , 试 样的剪切 方 向垂 直 于 钢板 的打毛方 向 , 检测试样 钢板一 侧 剪切 撕裂 表面 的分形维数 , 用于 理 论分析 , 结果 见 表 1 . 分形 维数的 测 量采 用覆盖 法 . 2 结 果 与讨 论 .2 1 复合板剪切 撕 裂表面 的 分 形维数 与 界 面剪 切强 度之 间的 关系 根据 表 1 中的测试数 据 , 得到 复合板剪切 1 9 9 8 一 0 6 一 12 收稿 张鹏 男 , 31 岁 , 博 士后 * 国家 “ 8 6 3 ” 高科 技资助 项 目困 0 . 56 3 一 7 15 一 0 0 9 一 0 6 0 ) l ( 8 0/ 100 )砂轮 2 . 0 10 2 . 06 1 5 8 . 0 2 ( 5 0 /6 0 ) 砂轮 2 . 0 17 2 . 0 7 5 5 8 . 7 3 ( 3 0 /3 5)砂轮 2 . 0 6 0 2 . 12 0 5 9 . 8 4 ( 2 0 2/ 5 )砂轮 2 . 0 6 5 2 . 12 6 6 0 . 0 5 ( 1 . 5# )砂 布轮 2 . 0 9 9 2 . 1 7 9 6 1 . 0 6 ( 2 # )砂布 轮 2 . 1 1 0 2 . 1 8 9 6 1 . 4 7 ( 2 5# )砂布轮 2 . 12 8 2 2 1 1 6 2 . 5 8 ( 3 # )砂 布轮 2 . 12 9 2 . 2 1 9 6 2 . 6 9 ( 3 . 5 # )砂布 轮 2 . 19 0 2 . 2 6 0 6 3 5 10 帅2 . 2 )钢丝 轮 2 . 2 0 0 2 . 2 6 9 6 3刀 11 帅2 . 0 )钢丝轮 2 . 2 6 1 2 . 3 12 64 4 12 帅1 . 8)钢 丝轮 2 . 3 10 2 . 32 6 6 5 . 2 13 帅1 . 6 )钢 丝轮 2 . 3 5 9 2 . 3 3 0 6 5 3 14 帅1 . 4 )钢 丝轮 2 . 3 6 1 2 . 3 2 9 6 5 3 15 帅1 . 2 )钢 丝轮 2 . 3 9 6 2 . 3 2 5 6 5 . 2 注 :( l) 帜.2 等 为钢丝直 径 , m m ; (2) 括 号内值 为砂 轮颗粒粒 度 范 围 . 撕裂表面 的分形维数和 界面剪切 强 度之间 的关 系 , 如 图 1 所示 . 对其进行 回归 分析 , 得 到 回归 方程 为: 夕= 2 6 · Z x + 4 . 2 ( l ) 式 中 , x 为分形 维数 , y 为界 面剪切 强 度 . 相 关系 数 R , 为 .0 9 97 83 , 说 明式 ( 1 ) 能正 确地反 映复合 板剪切 撕裂 表面的 分形 维 数与界 面 剪切 强度之 间 的线 性关系 . .2 2 钢板 打毛 表面 的 分 形维数 与界 面剪切 强度 之 间的 关 系 根据表 1 中的测 试数据 , 得到钢板打毛表面 的 分形维数与界 面 剪切 强度之间的关系 , 如图 2 DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 1999. 03. 009
Vol.21 No.3 张鹏等：钢-铝固液相复合中的分形 ·249 66 度（施加的剪切力与剪切撕裂表面的平面投影 64 面积之比)也就越大. 对于钢板打毛表面，随着分形维数的增大， 62 铝与钢板之间的接触面越粗糙，增加了铝与钢 板之间的接触面面积，同时也使得铝与钢板之 60 间接触面处在外加剪切力作用下的应力状态发 生了极大改变，由近似剪切状态（图3(a)变为 58 剪切和拉压混合状态（图3(b).这样使得在钢 57 2.00 2.102.202.302.35 铝接触面附近达到断裂韧性的剪切撕裂面与钢 分形维数 铝接触面不重合，由此造成打毛表面的分形维 图1撕裂表面分形维数与界面剪切强度的关系 数与剪切撕裂表面的分形维数不同，当钢板打 所示.其回归方程为： 毛表面分形维数较小时，由于撕裂时裂纹扩展 y=-262.4+277.6x-58.8x2 (2) 本身以Z字形前进，使得剪切撕裂表面比打毛 相关系数R为0.9966，说明式(2)正确地反映钢 表面粗糙，因此剪切撕裂表面的分形维数要比 板打毛表面的分形维数与界面剪切强度之间的 钢板打毛表面的分形维数大，随着钢板打毛表 非线性关系.对公式(2)求导数，并令其为零，得 面分形维数的增大，打毛表面不断粗糙化，如图 到当x为2.36时，y为65.3MPa,它表明采用打 3中的界面曲线的尖峰之间的距离越来越小， 毛处理后，当钢板的打毛表面分形维数为236 尖峰越来越尖，数目越来越多.当进行固液相复 时，可得到复合板最大界面剪切强度为 合时，钢铝接触面之间产生强度低于铝的强度 653MPa.由式(1)得到，当y=65.3MPa时，x= 的脆性化合物，而使得尖峰脆化.因此，在外加 2.33,即剪切撕裂表面的分形维数达到最大值 剪切力τ作用下，铝将接触面上的尖峰拉断，导 233时，复合板界面剪切强度达到最大值65.3 致剪切撕裂表面的分形维数小于钢板打毛表面 Pa.因此，式(1)的定义域为：2.00<x≤2.33. 的分形维数，并且钢板打毛表面分形维数越大， 从打毛工艺的实现角度来讲，钢丝轮优于 被拉断的尖峰越多，剪切撕裂表面的分形曲线 砂轮和砂布轮，它易于制作、耐用，打毛表面清 越趋于平缓.当钢板打毛表面的分形维数大于 洁，不用清理，简单方便.但钢丝的直径越大， 2.36时，随着该值增大，剪切撕裂表面的分形维 数逐渐减小，同时也导致界面剪切强度的不断 66 降低 接触面 6 62 (a 60 58 57 2.02.12.22.32.42.5 分形维数 图3钢-铝接触面分析图 图2打毛表面分形维数与界面剪切强度的关系 越不容易制作，采用钢丝直径为1.4mm的钢丝 3结论 轮进行打毛是最合理的， 2.3讨论 (1)复合板剪切撕裂表面的分形维数与界面 由式(1)可知，复合板界面剪切强度随着 剪切强度之间的关系为： 剪切撕裂表面的分形维数增大而增大.这是由 y=26.2x+4.2(2<x≤2.33) 于分形维数越大，其表面越粗糙，实际表面面积 (2)钢板打毛表面的分形维数与界面剪切强 越大，实现剪断需要的力越大，因此界面剪切强 度之间的关系为： y=-262.4+277.6x-58.8x2
V b l . 2 1 N 0 . 3 张鹏 等 : 钢一铝 固液 相复 合 中的分 形 一 2 4 9 - 64 `0 6 6 20 . 遏侧哄尽概d 5 8 5 7 片 一 2 . 0 0 2 . 1 0 2 . 2 0 2 . 3 0 2 . 3 5 分形维数 图 1 撕裂 表面 分形维数 与界面 剪切强 度的 关系 所示 . 其 回归方程 为 : y = 一 2 6 2 · 4 + 2 7 7 . 6 x 一 5 8 . 8犷 ( 2 ) 相关 系数 R l为 .0 9 9“ , 说 明式 ( 2) 正 确地反 映钢 板打毛表面的 分形 维数与界面剪切 强 度之 间 的 非线性关系 . 对公 式 ( 2) 求导数 , 并令其为零 , 得 到 当 x 为 .2 3 6 时 , y 为 65 3 M P a , 它表 明采用 打 毛处理 后 , 当钢板 的打毛表面 分形 维数 为 2 . 36 时 , 可 得 到 复 合 板 最 大 界 面 剪 切 强 度 为 6 .5 3 M P a . 由式 ( l) 得到 , 当 y 二 65 3 M P a 时 , x = .2 3 3 , 即剪切 撕裂表面的分形维数达到最大值 .2 3 3 时 , 复合板界面剪切 强度达 到最 大值 65 . 3 M P a . 因此 , 式 ( l) 的定义域为 : .2 0 < x ` 2 . 3 . 从打毛工 艺 的实现角度来讲 , 钢丝 轮优于 砂轮和 砂布轮 , 它易于制 作 、 耐用 , 打毛表面清 洁 , 不用清理 , 简单方便 . 但钢丝 的直径越大 , 度 ( 施 加 的剪切 力 与剪 切 撕裂表面 的平 面 投 影 面 积之 比 ) 也 就越 大 . 对于 钢板打毛 表面 , 随着分形 维数 的增大 , 铝 与钢 板 之 间 的 接触 面 越 粗糙 , 增 加 了铝 与钢 板之 间 的接触 面 面 积 , 同 时 也 使得 铝 与钢 板 之 间 接触面处 在外加剪切 力 作用 下 的应力状 态 发 生 了极 大 改 变 , 由近 似剪切 状态 ( 图 3 ( a) ) 变 为 剪切 和 拉压 混 合状 态 ( 图 3 (b) ) . 这样使得在钢 铝 接触面 附近达 到 断裂韧性 的剪切 撕裂面 与钢 铝 接触面不 重 合 , 由此造成 打 毛表面 的分形 维 数 与剪切 撕裂表 面的分形 维数不 同 . 当钢板打 毛 表面分形维数较 小时 , 由 于撕 裂时 裂纹扩 展 本 身 以 Z 字形 前进 , 使得剪切 撕 裂表 面 比打 毛 表 面 粗糙 , 因 此剪切 撕裂表面 的 分形 维数 要 比 钢 板打 毛 表 面 的分形 维 数大 . 随着钢 板打 毛 表 面 分形 维数 的增大 , 打毛 表面不 断粗糙化 , 如 图 3 中的界 面 曲线 的 尖峰之 间 的距 离越来 越 小 , 尖 峰越来越尖 , 数 目越来越 多 . 当进行 固液相 复 合 时 , 钢 铝 接触 面 之间产生 强 度低 于 铝 的强 度 的脆 性化合物 , 而使得尖 峰脆化 . 因此 , 在外 加 剪切 力 T作用下 , 铝 将 接触面上 的尖 峰拉 断 , 导 致剪切 撕裂表面 的 分形 维数 小 于钢 板打 毛 表 面 的分 形 维 数 , 并且 钢 板打 毛表 面 分 形维 数 越 大 , 被拉 断 的 尖峰越 多 , 剪切 撕裂表面 的分 形 曲线 越趋 于 平 缓 . 当钢 板 打 毛 表 面 的分 形 维 数 大 于 2 . 3 6 时 , 随着该值增大 , 剪切 撕裂表面的分形维 数逐渐减 小 , 同 时也 导 致界 面 剪切 强 度 的不 断 降低 . 接触面 一 一一一一一一一一入一一一一一一一 : ( 处石 兰 6240 尽韧乏侧慧`勺曰 , 8 5 7 `卜~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ 山~ ~ ~ ~ ~ es 2 . 0 2 . 1 2 . 2 2 . 3 2 . 4 2 . 5 分形维数 图 2 打毛表面分形维数与界面剪切强度的关系 越不 容易制作 , 采用钢 丝 直径为 1 . 4 ~ 的钢 丝 轮进行打毛 是最合理 的 . .2 3 讨论 由式 ( l) 可知 , 复合板界 面 剪切 强度 随着 剪切撕裂表 面的分形维数增 大而 增 大 . 这是 由 于分形维数越大 , 其表面越粗糙 , 实际 表面面积 越大 , 实现剪断需要的力越大 , 因此界 面剪切 强 图 3 钢一铝接触面分析 图 3 结 论 ( l) 复 合板剪切 撕裂表面 的 分形维数与 界面 剪切 强度之 间 的关系为 : y = 2 6 . 2 x + 4 . 2 ( 2 < x ` 2 . 3 3 ) . (2 )钢 板打 毛表 面的分形 维数与界 面剪切 强 度之 间的关系为 : y = 一 2 6 2 . 4 + 2 7 7 . 6 x 一 5 8 . 8犷
·250· 北京科技大学学报 1999年第3期 (3)采用钢丝直径为l.4mm的钢丝轮进行3 Underwood E E,Banerji K.Invited Review Fractals in 打毛是最合理的. Fractogrphy.Mater Sci Engng,1986,80:1 4 Pande C S,Richards L E,Louat N,Dempsey B D, 参考文献 Schwoeble J.Fractal Characterization of Fractured Sur- 1 Mandelbrot BB,Passoja D E,Paullay A J.Fractal Charac- faces.Acta Metall.,1987,35:1633 ter of Fracture Surfaces of Metals.Nature,1984,308:721 5张鹏，崔建忠，杜云慧.钢-铝固液相复合中浸镀助焊 2穆在勤，龙期威.金属的断裂研究.金属学报，1988,24 剂的应用研究.金属学报，1997,33(7)：869 (2):A142 Fractal on Steel-Aluminum Solid to Liquid Bonding Zhang Peng",Du Yunhui",Ren Xueping",Kang Yonglin,Liu Hanwu,Cui Jianzhong? 1)Material Science and Engineering School,UST Beijing.Beijing 100083,China 2)Metal Forming Department,Northeastem University,Shenyang 110006,China ABSTRACT The relationship between fractal dimension of the 08Al steel plate blast sanded surface that of the steel-aluminium solid to liquid bonding plate shearing surface and interfacial shear strength was deter- mined by using fractal theory.It was recieved that the maximum interfacial shear strength 65.3 MPa correspon- ded to the optimum fractal dimension 2.33 of the shearing surface of bonding plate,and the fractal dimension of the blast sanded surface of steel plate which was blast sanded by the wheel made by steel wire(diameter was 1.4mm)was 2.36. KEY WORDS blast sanded surface;bonding plate shearing surface;fractal dimension;interfacial shear strength 米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米来米米米 (上接247页) Role of Ceramic Foam Filter during the Smelting of Superalloy Guo Xiaozhuo,Dong Jianxin,Hu Yaohe,Xie Xishan Material Science and Engineering School,UST Beijing,Beijing 100083,China ABSTRACT The influence of different filters on efficiency of filtration and microstructures during the superalloys melting was investigated by means of X-ray diffractor,MAAS automatic image instrument and gas analyse.The experimental results show that both filters can strongly remove oxides,and that filter micro- structures effect on the high-temperature property,impact property and efficiency of filtration of the filters. KEY WORDS filtration;filter;ceramic foam filter;superalloy
一 2 5 0 . 北 京 科 技 大 学 学 报 1 9 9 9 年 第 3 期 (3 )采 用钢丝 直径 为 1 . 4 ~ 的钢 丝 轮 进行 3 打 毛 是最合理 的 . 4 参 考 文 献 1 M an d e l bro t B B , Pas s oj a D E , Pa u ll ay A J . F acr at l C h ar e - t e r o f r ar e utr e s u r fa c e s o r M eat 一s . N a t u r e , 一9 5 4 , 30 5 : 7 2 1 5 2 穆在 勤 , 龙期威 . 金 属的断裂 研究 . 金属 学报 , 19 88 , 24 ( 2 ) : A 14 2 U n d e wr o d E E , B an e叮1 K . I n v i et d eR v i e w F ar e at l s in F ar ct o g r Ph y . M at e r S e i E n gn g , 1 9 8 6 , 8 0 : l P an d e C S , 田e h ar ds L E , L o u a t N , D e m P s e y B D , S e hw oc b l e J . Far e at l C h a r a ct e ir Z a ti o n o f F ar c l u r e d S ur - 伪 c e s . A e at M e at l l . , 1 9 8 7 , 3 5 : 16 3 3 张 鹏 , 崔 建忠 , 杜云 慧 . 钢一铝 固液相 复合中浸镀助焊 剂 的应用研 究 . 金 属 学报 , 1 9 9 7 , 3 3 (7 ) : 8 6 9 F r a e t a l o n S t e e l 一 A l um i num S o li d t o L iqu id B o n d i n g hZ a 馆 eP 馆 , ), D u uY n h u i , , , R e n Xu 印i叮 , ), aK心 oY gln in , ), Li u 石乞 n w矿 ), uC i , h 。肚方。心 , l ) Maet ir a l S e i e n e e an d nE g in e e inr g S e h o l , U S T B e ij i n g, B e ij ign l 0 0() 8 3 , C h ian 2 ) M aet l F o rm i n g D eP a rt n l e n 仁N o hrt e as t e m U n i v ers ity, Sh e n y an g 1 10 00 6 , C h in a A B S T R A C T hT e re l at ion s h iP b e tw e e n fr a e at l d im e n s ion o f ht e 0 8A I ste e l Pl ate b las t asn de d s ur af e e ht at o f ht e s te e l 一 a l um in i um s o lid t o liqu id b on d i n g Plat e hs e a n n g sur af e e an d int e ir 触c lal hs e ar str e n 目ht w as d e t e -r m in e d 勿 u s l n g fr ac at l ht e o .ry l w a s re e i e v e d ht at ht e m ax 而um int e r acf i a l s he ar str e n ght 6 5 . 3 M P a e o r e sP0 n - de d t o ht e op t im um afr e at l d im e n s ion 2 . 3 3 o f ht e sh e a ir n g s ur af e e o f b on d in g Pl ate , a n d ht e fr a e at l d im e n s i o n o f ht e b l a s t s an d e d s ur fac e o f st e e l Pl at e w h i e h w a s b l a s t s an d e d b y t h e w h e e l m a d e 勿 st e e l w ir e ( id am e et r w a s 1 . 4 m m ) w a s 2 . 3 6 . K E Y W O R】〕5 b l a s t s an d e d s ur fa c e : b o n d i n g P lat e s h e iar n g s ur fa c e : far e at l d而 e n s i o n : int e far e i a l s h e ar s etr n吵 (上接 2 4 7 页) R o l e o f C e r am i e F o am F ilt e r dur i n g ht e S m e lt i n g o f S uP e r a ll o y G u o 」几a oz h u o , D o ng J i a nx i n , 万扮扮口 h e, iX e X派, h a n M at ier al S e ien e e an d E n ig n e r in g S e h o l , U S T B e ij i n g , B e ij in g l X() 0 8 3 , C h in a A B S T R A C T hT e i n fl u en e e o f d i fe r e nt if lt e r s o n e if e i e n c y o f if ltr a t l o n an d m i e r o s tl u c trU e s d ur 记g hte s uP e arl l o y s m e it in g w a s ivn e s t i g at e d b y m e an s o f X ~ r a y d i份a c ot r, M A A S a u to m at i e 加 a ge isn 七氏 lm e in an d ga s an a ly s e . hT e e x Pe ir m e n ta l er s u lt s s h o w ht a t b o ht if lt e r s e an s tr on g l y r e m o ve ox id e s , an d ht at if l et r m i e r o - s trU e trU e s e fe e t o n ht e h ihg 一 e m Pe r a t ur e Pr o ep yrt , im Pa e t Pr o Pe yrt an d e if e i e n e y o f if ltr a t ion o f ht e if lt e r s . K E Y W O R D S if ltr a t l o n : if lt e r ; e e r a 们n i c fo am if l et r ; s u pe ar ll o y
