低碳高锰钢大方坯表面裂纹原因分析

第36卷增刊1 北京科技大学学报 Vol.36 Suppl.1 2014年4月 Journal of University of Science and Technology Beijing Apr.2014 低碳高锰钢大方坯表面裂纹原因分析 孙彦辉，徐蕊四，曾亚南，艾西 北京科技大学治金与生态工程学院，北京100083 ☒通信作者，E-mail:xurui12399@163.com 摘要通过电炉→LF→VD流程治炼的低碳高锰钢浇注成3O0mm×360mm大方坯后，在铸坯表面发现裂纹.利用光学显微 镜、扫描电镜及能谱分析仪对铸坯表面裂纹进行分析，发现裂纹的产生与钢的化学成分、钢中夹杂物、钢水温度、保护渣和析 出物等因素有关.在实际生产中可以从钢水窄成分控制，提高钢水洁净度，合理控制钢水温度，采用结晶器专用保护渣等方面 来提高连铸坯表面质量. 关键词低碳高锰钢：大方坯：表面裂纹 分类号TG142.71 Analysis of the surface crack on casting bloom of low carbon and high manga- nese steel SUN Yan-hui,XU Rui,ZENG Ya-nan,Al Xi School of Metallurgical and Ecological Engineering,University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083,China Corresponding author,E-mail:xuruil2399@163.com ABSTRACT The surface cracks on the 300 mm x360 mm continuous casting bloom of low carbon and high manganese steel made by electric-arc furnace (EAF),ladle furnace (LF),and vacuum decarburization (VD)processes were found after cooling.The formation of surface crack was investigated by optical microscopy,scanning electron microscope (SEM)and energy dispersive spectrometer (EDS).The results indicated that surface crack was related to the chemical composition of the steel,the inclusions,the temperature of the steel,the mold fluxes,and the precipitates.Controlling the chemical composition of the steel,decreasing the amount of inclusions, controlling the temperature of the steel reasonably,and using special mold flux can promote the surface quality of the casting bloom in some degree. KEY WORDS low carbon and high manganese steel;casting bloom:surface crack 连铸坯的表面裂纹是连铸坯最主要的缺陷，表 2所示. 面裂纹的存在使得铸坯的成材率大大降低，严重影 表1钢水化学成分（质量分数） 响了钢铁厂的正常生产和经济效益.为探究该缺陷 Table 1 Chemical composition of steel % 产生的原因，本文利用金相显微镜、扫描电镜和能谱 C Si Mn P S Als Ti 分析仪对试样表面裂纹进行分析.探讨了低碳高锰 0.170.401.400.0130.0030.0120.015 钢Q345B大方坯表面裂纹产生的主要原因. 对冷却后的铸坯取下几块进行酸洗，发现铸 1质量问题 坯表面有细小的网状裂纹，大多数裂纹集中在角 某厂利用电炉→LF→VD→全弧形连铸机流程 部位置.铸坯经过铣床铣掉0.5mm后仍能看见 生产规格为300mm×360mm的低碳高锰钢大方坯， 部分裂纹.图1为所取铸坯角部网状裂纹原始形 其化学成分如表1所示.连铸过程的相关参数如表 貌图. 收稿日期：2013-11-14 基金项目：国家自然基金资助项目(51274032) DOI:10.13374/j.issn1001-053x.2014.s1.017:http://jourals.ustb.edu.cn

第 36 卷 增刊 1 2014 年 4 月 北京科技大学学报 Journal of University of Science and Technology Beijing Vol． 36 Suppl． 1 Apr． 2014 低碳高锰钢大方坯表面裂纹原因分析 孙彦辉，徐 蕊，曾亚南，艾 西 北京科技大学冶金与生态工程学院，北京 100083 通信作者，E-mail: xurui12399@ 163． com 摘 要 通过电炉→LF→VD 流程冶炼的低碳高锰钢浇注成 300 mm × 360 mm 大方坯后，在铸坯表面发现裂纹． 利用光学显微 镜、扫描电镜及能谱分析仪对铸坯表面裂纹进行分析，发现裂纹的产生与钢的化学成分、钢中夹杂物、钢水温度、保护渣和析 出物等因素有关． 在实际生产中可以从钢水窄成分控制，提高钢水洁净度，合理控制钢水温度，采用结晶器专用保护渣等方面 来提高连铸坯表面质量． 关键词 低碳高锰钢; 大方坯; 表面裂纹 分类号 TG142. 71 Analysis of the surface crack on casting bloom of low carbon and high manga￾nese steel SUN Yan-hui，XU Ｒui  ，ZENG Ya-nan，AI Xi School of Metallurgical and Ecological Engineering，University of Science and Technology Beijing，Beijing 100083，China Corresponding author，E-mail: xurui12399@ 163． com ABSTＲACT The surface cracks on the 300 mm × 360 mm continuous casting bloom of low carbon and high manganese steel made by electric-arc furnace ( EAF) ，ladle furnace ( LF) ，and vacuum decarburization ( VD) processes were found after cooling． The formation of surface crack was investigated by optical microscopy，scanning electron microscope ( SEM) and energy dispersive spectrometer ( EDS) ． The results indicated that surface crack was related to the chemical composition of the steel，the inclusions，the temperature of the steel，the mold fluxes，and the precipitates． Controlling the chemical composition of the steel，decreasing the amount of inclusions， controlling the temperature of the steel reasonably，and using special mold flux can promote the surface quality of the casting bloom in some degree． KEY WOＲDS low carbon and high manganese steel; casting bloom; surface crack 收稿日期: 2013--11--14 基金项目: 国家自然基金资助项目( 51274032) DOI: 10． 13374 /j． issn1001--053x． 2014． s1． 017; http: / /journals． ustb． edu． cn 连铸坯的表面裂纹是连铸坯最主要的缺陷，表 面裂纹的存在使得铸坯的成材率大大降低，严重影 响了钢铁厂的正常生产和经济效益． 为探究该缺陷 产生的原因，本文利用金相显微镜、扫描电镜和能谱 分析仪对试样表面裂纹进行分析． 探讨了低碳高锰 钢 Q345B 大方坯表面裂纹产生的主要原因． 1 质量问题 某厂利用电炉→LF→VD→全弧形连铸机流程 生产规格为300 mm × 360 mm 的低碳高锰钢大方坯， 其化学成分如表 1 所示． 连铸过程的相关参数如表 2 所示． 表 1 钢水化学成分( 质量分数) Table 1 Chemical composition of steel % C Si Mn P S Als Ti 0. 17 0. 40 1. 40 0. 013 0. 003 0. 012 0. 015 对冷却后的铸坯取下几块进行酸洗，发现铸 坯表面有细小的网状裂纹，大多数裂纹集中在角 部位置． 铸坯经过铣床铣掉 0. 5 mm 后仍能看见 部分裂纹． 图 1 为所取铸坯角部网状裂纹原始形 貌图．

·90· 北京科技大学学报 第36卷 表2大方坯连铸过程工艺参数 Table 2 Process parameters of continuous casting 连铸坯断面 中间包过热度/℃拉速/(mmin1)结晶器水量/(mh)比水量/(Lkg)电磁搅拌电流/A 电磁搅拌频率z 300mm×360mm 15-35 0.58 165 0.23 230 2.2 图1试样表面裂纹宏观形貌.(a)原始表面裂纹：(b)铣掉0.5mm后表面裂纹 Fig.I Macrostructure of surface crack on the specimens:(a)original surface crack:(b)surface crack after milling 0.5 mm 2铸坯表面裂纹成因分析 2.1化学成分对表面裂纹的影响 2.1.1钢中C含量 本文所研究的钢种碳质量分数为0.17%，属于 亚包晶钢，在凝固过程中会发生L+δ→y的包晶反 应.由于8铁素体为体心立方，致密度为0.68：y铁 素体为面心立方，致密度为0.74.因此，包晶转变发 生时会产生0.38%的体积收缩.由于体积收缩，连 铸坯坯壳过早地脱离结晶器铜壁，产生气隙，使该处 2004m 的热流密度减小，坯壳变薄，容易产生凹陷。凹陷部 图2试样表面裂纹微观形貌 位冷却慢坯壳薄，对裂纹的敏感性强.由杠杆定理 Fig.2 Microstructure of surface crack on the specimens 可知：W,/W。=(C-0.09)/(C-C),式中，W,为y 表3图2中点1各元素成分含量（质量分数） 相的质量分数；W。为δ相的质量分数；C为包晶点 Table 3 Composition of point 1 in Fig.2 的C含量；C为钢水中的C含量.对于亚包晶钢，当C 位置0 Si P S V Mn Fe Ni As 含量增加时，Y相与8相的比值增大，由于相变产生的 点110.721.021.681.001.111.7076.016.010.75 收缩量增大，铸坯对裂纹的敏感性也随之增加口 2.1.2钢中P、S含量 裂纹的敏感性 将有裂纹缺陷的试样加工后放在扫面电镜下进 在钢液凝固过程中，S的偏析速度很快，局部浓 行观察（图2），并用能谱分析仪对裂纹处进行成分 度很高，导致FeMnS粒子在冷却过程中形成.细小 分析（表3），发现裂纹附近存在P、S元素，其含量分 的硫化物沿着晶界析出，破坏了晶界的连续性，导致 别是钢水中含量的129和333倍，说明该处存在严 该处的应力集中，产生开裂.当开裂发生在坯壳薄 重的P、S偏析. 弱处时极可能发展成表面微裂纹回. P在钢液的凝固过程中极易产生偏析.含磷量 2.2钢液温度对表面裂纹的影响 高的钢液熔点较低，它们会渗透到枝晶间隙中形成 钢水温度对连铸坯质量有着重要的影响.钢水 液态薄膜，严重降低钢的高温塑性，增加裂纹的发生 温度过高时，钢水凝固推迟，并且使结品器内温度梯 率.随着钢中P含量的增加，晶界处的P偏析变得 度增大，坯壳的热流分布不均匀，凝固坯壳生长不均 更加明显，晶界脆性也随之增加，进而提高了铸坯对 匀，易造成裂纹的产生同.钢水温度过低时，钢水热

北 京 科 技 大 学 学 报 第 36 卷 表 2 大方坯连铸过程工艺参数 Table 2 Process parameters of continuous casting 连铸坯断面 中间包过热度/℃ 拉速/( m·min －1 ) 结晶器水量/( m3 ·h －1 ) 比水量/( L·kg －1 ) 电磁搅拌电流/A 电磁搅拌频率/Hz 300 mm × 360 mm 15 ～ 35 0. 58 165 0. 23 230 2. 2 图 1 试样表面裂纹宏观形貌． ( a) 原始表面裂纹; ( b) 铣掉 0. 5 mm 后表面裂纹 Fig． 1 Macrostructure of surface crack on the specimens: ( a) original surface crack; ( b) surface crack after milling 0. 5 mm 2 铸坯表面裂纹成因分析 2. 1 化学成分对表面裂纹的影响 2. 1. 1 钢中 C 含量 本文所研究的钢种碳质量分数为 0. 17% ，属于 亚包晶钢，在凝固过程中会发生 L + δ→γ 的包晶反 应． 由于 δ 铁素体为体心立方，致密度为 0. 68; γ 铁 素体为面心立方，致密度为 0. 74． 因此，包晶转变发 生时会产生 0. 38% 的体积收缩． 由于体积收缩，连 铸坯坯壳过早地脱离结晶器铜壁，产生气隙，使该处 的热流密度减小，坯壳变薄，容易产生凹陷． 凹陷部 位冷却慢坯壳薄，对裂纹的敏感性强． 由杠杆定理 可知: Wγ /Wδ = ( C － 0. 09) /( Cj － C) ，式中，Wγ 为 γ 相的质量分数; Wδ 为 δ 相的质量分数; Cj 为包晶点 的 C 含量; C 为钢水中的 C 含量． 对于亚包晶钢，当 C 含量增加时，γ 相与 δ 相的比值增大，由于相变产生的 收缩量增大，铸坯对裂纹的敏感性也随之增加［1］． 2. 1. 2 钢中 P、S 含量 将有裂纹缺陷的试样加工后放在扫面电镜下进 行观察( 图 2) ，并用能谱分析仪对裂纹处进行成分 分析( 表 3) ，发现裂纹附近存在 P、S 元素，其含量分 别是钢水中含量的 129 和 333 倍，说明该处存在严 重的 P、S 偏析． P 在钢液的凝固过程中极易产生偏析． 含磷量 高的钢液熔点较低，它们会渗透到枝晶间隙中形成 液态薄膜，严重降低钢的高温塑性，增加裂纹的发生 率． 随着钢中 P 含量的增加，晶界处的 P 偏析变得 更加明显，晶界脆性也随之增加，进而提高了铸坯对 图 2 试样表面裂纹微观形貌 Fig． 2 Microstructure of surface crack on the specimens 表 3 图 2 中点 1 各元素成分含量( 质量分数) Table 3 Composition of point 1 in Fig． 2 % 位置 O Si P S V Mn Fe Ni As 点 1 10. 72 1. 02 1. 68 1. 00 1. 11 1. 70 76. 01 6. 01 0. 75 裂纹的敏感性． 在钢液凝固过程中，S 的偏析速度很快，局部浓 度很高，导致 FeMnS 粒子在冷却过程中形成． 细小 的硫化物沿着晶界析出，破坏了晶界的连续性，导致 该处的应力集中，产生开裂． 当开裂发生在坯壳薄 弱处时极可能发展成表面微裂纹［2］． 2. 2 钢液温度对表面裂纹的影响 钢水温度对连铸坯质量有着重要的影响． 钢水 温度过高时，钢水凝固推迟，并且使结晶器内温度梯 度增大，坯壳的热流分布不均匀，凝固坯壳生长不均 匀，易造成裂纹的产生［3］． 钢水温度过低时，钢水热 ·90·

增刊1 孙彦辉等：低碳高锰钢大方坯表面裂纹原因分析 ·91· 量不足，保护渣熔化不好，流入坯壳与结晶器间的保 从表4可以看出，该类型的保护渣碱度偏低，黏 护渣不均匀，从而使坯壳的生长不均匀，在坯壳薄弱 度偏低，液渣层厚度偏薄.因此，保护渣的物化性能 处易造成应力集中产生裂纹.工厂实践表明，钢 是影响该连铸坯裂纹的原因之一. 水过热度大于30℃时，铸坯裂纹指数明显上升，钢 2.4第二相粒子析出对表面裂纹的影响 水过热度在15~30℃为宜.本次实验的钢种在中 钢中AI元素易与N生成AIN沿奥氏体析出， 间包过热度随时间的变化如图3所示，从图中可以 细小的析出物钉扎在晶界，降低了晶界的结合力，进 看出，在整个浇注过程中，中间包钢水过热度均在 而增大了裂纹的敏感性.在1000~1750℃范围内， 35℃以上，对铸坯表面质量有不利的影响. AIN在钢水中的浓度积为：lg[%Al][%N]=5.58- 55 12950/T:在900~1350℃范围内，低合金钢中AlN 50 在奥氏体中的浓度积为：lg[%A1][%N]=1.03- 45 6770/T的.根据以上公式得出AN在钢液中和在奥 40 氏体中的浓度积分别如图4和图5所示. 35 过热度35℃ 100 30 80 25 N=10x10 20 60 20x10- 40 时间 30x106 图3连铸过程中间包钢水过热度随时间的变化 4x10 Fig.3 Change of superheat of liquid steel in tundish with time 20 50竹 2.3保护渣对表面裂纹的影响 60×10 要避免包晶钢铸坯产生裂纹，就要降低其在结 1550 1600 1650 1700 温度℃ 晶器中的传热，从而使初生坯壳薄而均匀.保护渣 图4钢液中AN的浓度积 的碱度在0.8~1.1范围内时，热流密度随碱度的增 Fig.4 Solubility of AlN in metal 加而增大，当碱度大于1.2时，渣膜表面粗糙度加 0.10 大，降低了界面热阻，从而使热流密度下降同：保护 0.09 渣的碱度提高会增加其析晶温度，由于结晶相的析 0.08 出，结晶器与坯壳间的固态渣膜中产生孔洞，降低了 0.07 渣膜的传热作用：保护渣的传热析出随着保护渣的 0.06 [N=10x10 20x10- 40x106 30x106 50x10 60x10 黏度增加而降低，黏度小的保护渣液渣膜较厚，因而 保护渣的传热系数也相应增大：黏度大的保护渣液 0.04 渣膜很薄，从而使保护渣的传热系数降低回，综上 0.03 可知，为降低包晶钢铸坯的裂纹发生率，宜采用较高 0.02 0.01 碱度、较高黏度、较高析晶率的保护渣.同时，工厂 实践表明，为防止表面裂纹，保护渣碱度为1.1~ 0095010001050110011501200125013001350 温度℃ 1.3,结晶温度为1065~1078℃，黏度为1.51~1.61 图5奥氏体中AN的浓度积 Pas,钢水液面上部的熔渣层厚度大于10mm为宜. Fig.5 Solubility of AlN in austenite 本文研究的钢种所用的结晶器保护渣的相关物性参 数如表4所示. 经检测得知所研究的钢种[N]质量分数为 表4保护渣的物性参数 0.006%,当[A质量分数为0.011%时，AN在钢 Table 4 Physical parameters of mold flux 液中的析出温度为1053℃，在奥氏体中的析出温度 熔点/ 黏度/ 液渣层/ 渣耗/ 熔化 为1026℃.因此，AlN在大于1500℃的钢液中不会 碱度 (Pa.s) mm (kgt)时间/s 析出.本文研究的钢种在连铸过程中所测得的矫直 1.10 1145 0.37 6 0.57 104 温度如表5所示，从表中可以看出连铸坯进出矫直

增刊 1 孙彦辉等: 低碳高锰钢大方坯表面裂纹原因分析 量不足，保护渣熔化不好，流入坯壳与结晶器间的保 护渣不均匀，从而使坯壳的生长不均匀，在坯壳薄弱 处易造成应力集中产生裂纹［4］． 工厂实践表明，钢 水过热度大于 30 ℃ 时，铸坯裂纹指数明显上升，钢 水过热度在 15 ～ 30 ℃ 为宜． 本次实验的钢种在中 间包过热度随时间的变化如图 3 所示，从图中可以 看出，在整个浇注过程中，中间包钢水过热度均在 35 ℃以上，对铸坯表面质量有不利的影响． 图 3 连铸过程中间包钢水过热度随时间的变化 Fig． 3 Change of superheat of liquid steel in tundish with time 2. 3 保护渣对表面裂纹的影响 要避免包晶钢铸坯产生裂纹，就要降低其在结 晶器中的传热，从而使初生坯壳薄而均匀． 保护渣 的碱度在 0. 8 ～ 1. 1 范围内时，热流密度随碱度的增 加而增大，当碱度大于 1. 2 时，渣膜表面粗糙度加 大，降低了界面热阻，从而使热流密度下降［5］; 保护 渣的碱度提高会增加其析晶温度，由于结晶相的析 出，结晶器与坯壳间的固态渣膜中产生孔洞，降低了 渣膜的传热作用; 保护渣的传热析出随着保护渣的 黏度增加而降低，黏度小的保护渣液渣膜较厚，因而 保护渣的传热系数也相应增大; 黏度大的保护渣液 渣膜很薄，从而使保护渣的传热系数降低［6］． 综上 可知，为降低包晶钢铸坯的裂纹发生率，宜采用较高 碱度、较高黏度、较高析晶率的保护渣． 同时，工厂 实践表明，为防止表面裂纹，保护渣碱度为 1. 1 ～ 1. 3，结晶温度为 1065 ～ 1078 ℃，黏度为 1. 51 ～ 1. 61 Pa·s，钢水液面上部的熔渣层厚度大于 10 mm 为宜． 本文研究的钢种所用的结晶器保护渣的相关物性参 数如表 4 所示． 表 4 保护渣的物性参数 Table 4 Physical parameters of mold flux 碱度 熔点/ ℃ 黏度/ ( Pa·s) 液渣层/ mm 渣耗/ ( kg·t － 1 ) 熔化 时间/s 1. 10 1145 0. 37 6 0. 57 104 从表 4 可以看出，该类型的保护渣碱度偏低，黏 度偏低，液渣层厚度偏薄． 因此，保护渣的物化性能 是影响该连铸坯裂纹的原因之一． 2. 4 第二相粒子析出对表面裂纹的影响 钢中 Al 元素易与 N 生成 AlN 沿奥氏体析出， 细小的析出物钉扎在晶界，降低了晶界的结合力，进 而增大了裂纹的敏感性． 在 1000 ～ 1750 ℃ 范围内， AlN 在钢水中的浓度积为: lg［% Al］［% N］= 5. 58 － 12950 /T; 在 900 ～ 1350 ℃ 范围内，低合金钢中 AlN 在奥氏体中的浓度积为: lg［% Al］［% N］= 1. 03 － 6770 /T ［5］． 根据以上公式得出 AlN 在钢液中和在奥 氏体中的浓度积分别如图 4 和图 5 所示． 图 4 钢液中 AlN 的浓度积 Fig． 4 Solubility of AlN in metal 图 5 奥氏体中 AlN 的浓度积 Fig． 5 Solubility of AlN in austenite 经检测得 知 所 研 究 的 钢 种［N］质 量 分 数 为 0. 006% ，当［Al］质量分数为 0. 011% 时，AlN 在钢 液中的析出温度为 1053 ℃，在奥氏体中的析出温度 为 1026 ℃ ． 因此，AlN 在大于 1500 ℃的钢液中不会 析出． 本文研究的钢种在连铸过程中所测得的矫直 温度如表 5 所示，从表中可以看出连铸坯进出矫直 ·91·

·92 北京科技大学学报 第36卷 辊的温度均低于AN在奥氏体中的析出温度，因 参考文献 此，在矫直段会有AN在奥氏体中析出，进而降低 [1]Cui Z Q,Tan Y C.Metallography and Heat Treatment.Beijng: 钢的高温塑性，提高裂纹的发生率 China Machine Press,2009 (崔忠圻，覃耀春.金属学与热处理.北京：机械工业出版社， 表5连铸坯的矫直温度 2009) Table 5 Surface temperature of bloom during straightening C 2] Mintz B.The influence of composition on the Hot ductility of steels 位置 进辊温度 出辊温度 and to the problem of transverse cracking.IS/J Int,1999, 侧弧中部 923 877 39(9):833 侧弧角部 950 849 B] Liu Q G.Study on the Formation Reasons Crack in Tang Steel 内弧中部 1000 889 FTSC Thin Slab [Dissertation].Tangshan:Hebei Polytechnic University,2010 内弧角部 955 852 (刘庆岗.唐钢TSC薄板坯裂纹成因的研究[学位论文].唐 3结论 山：河北理工大学，2010) [4] Yan H C,Zhu L G.Zhang B D,et al.Mathematical modeling of (1)包晶相变产生的体积收缩使坯壳表面传热 heat transfer in the vicinity of meniseus in CC mold.Iron Steel, 不均，导致铸坯凝固坯壳厚度不均匀，这是产生裂纹 1999,34(1):20 (颜慧成，朱果灵，张柏汀，等.连铸结品器弯月面区域传热模 的主要因素之一·对于亚包晶钢，表面裂纹的敏感 拟.钢铁，1999,34(1)：20) 性随着C含量的增加而增加.因此，将钢中的C含 5] Cai KK.Quality Control for Continuous Casting Slab.Beijng: 量按下限控制对提高连铸坯质量有利. Metallurgical Industry Press,2010 (2)钢中P、S元素的偏析对连铸坯表面裂纹的 (蔡开科.连铸坯质量控制[M).北京：治金工业出版社， 产生有促进作用.可通过对钢中P、S含量的窄成分 2010) [6] Cheng Z W,Chen WQ,Li L S,et al.Influence of mold flux 控制以及提高钢中M/S来减轻其对铸坯质量的危害. property on heat transfer in mold.J Univ Sci Technol Beijing (3)适当降低中间包钢水温度，稳定钢水温度 2003,12(6):524 波动，采用结晶器专用保护渣以及适当提高铸坯矫 (成泽伟，陈伟庆，李联生，等.保护渣性能对结品器内传热的 直温度可有效保证铸坯表面质量 影响.北京科技大学学报，2003,12(6)：524)

北 京 科 技 大 学 学 报 第 36 卷 辊的温度均低于 AlN 在奥氏体中的析出温度，因 此，在矫直段会有 AlN 在奥氏体中析出，进而降低 钢的高温塑性，提高裂纹的发生率． 表 5 连铸坯的矫直温度 Table 5 Surface temperature of bloom during straightening ℃ 位置 进辊温度 出辊温度 侧弧中部 923 877 侧弧角部 950 849 内弧中部 1000 889 内弧角部 955 852 3 结论 ( 1) 包晶相变产生的体积收缩使坯壳表面传热 不均，导致铸坯凝固坯壳厚度不均匀，这是产生裂纹 的主要因素之一． 对于亚包晶钢，表面裂纹的敏感 性随着 C 含量的增加而增加． 因此，将钢中的 C 含 量按下限控制对提高连铸坯质量有利． ( 2) 钢中 P、S 元素的偏析对连铸坯表面裂纹的 产生有促进作用． 可通过对钢中 P、S 含量的窄成分 控制以及提高钢中 Mn/S 来减轻其对铸坯质量的危害． ( 3) 适当降低中间包钢水温度，稳定钢水温度 波动，采用结晶器专用保护渣以及适当提高铸坯矫 直温度可有效保证铸坯表面质量． 参 考 文 献 ［1］ Cui Z Q，Tan Y C． Metallography and Heat Treatment． Beijng: China Machine Press，2009 ( 崔忠圻，覃耀春． 金属学与热处理． 北京: 机械工业出版社， 2009) ［2］ Mintz B． The influence of composition on the Hot ductility of steels and to the problem of transverse cracking． ISIJ Int，1999， 39( 9) : 833 ［3］ Liu Q G． Study on the Formation Ｒeasons Crack in Tang Steel FTSC Thin Slab ［Dissertation］． Tangshan: Hebei Polytechnic University，2010 ( 刘庆岗． 唐钢 FTSC 薄板坯裂纹成因的研究［学位论文］． 唐 山: 河北理工大学，2010) ［4］ Yan H C，Zhu L G，Zhang B D，et al． Mathematical modeling of heat transfer in the vicinity of meniscus in CC mold． Iron Steel， 1999，34( 1) : 20 ( 颜慧成，朱果灵，张柏汀，等． 连铸结晶器弯月面区域传热模 拟． 钢铁，1999，34( 1) : 20) ［5］ Cai K K． Quality Control for Continuous Casting Slab． Beijng: Metallurgical Industry Press，2010 ( 蔡开科． 连 铸 坯 质 量控 制［M］． 北 京: 冶金工业出版社， 2010) ［6］ Cheng Z W，Chen W Q，Li L S，et al． Influence of mold flux property on heat transfer in mold． J Univ Sci Technol Beijing， 2003，12( 6) : 524 ( 成泽伟，陈伟庆，李联生，等． 保护渣性能对结晶器内传热的 影响． 北京科技大学学报，2003，12( 6) : 524) ·92·