高炉冷却壁热应力试验分析

D0I:10.13374/j.issn1001-053x.1999.02.036 第21卷第2期 北京科技大学学报 Vol.21N0.∠ 1999年4月 Journal of University of Science and Technlogy Beijing Apr.1999 高炉冷却壁热应力试验分析 陈先中)陈海勇)白浩) 徐春保”苍大强》曹传根) 1)北京科技大学冶金学院，北京1000832)宝山钢铁（集团）公司，上海201909 摘要采用脆性涂层法和电阻应变法实际测量了高温状态下高炉冷却壁的应力和应变.实测结 果表明：由于冷却水管的非均匀布置，冷却壁中心位置应力较高，而四周应力较低，高炉冷却壁的 应力分布，与有限元的应力分布计算结果的趋势和数量级相同，这种测量方法的应用为应力应变 的理论计算提供了一种新的校验方法， 关鳙词冷却壁；高温，应力应变 分类号TM938.82 目前，基于差分或有限元计算冷却壁温度场 上部承重耐火砖的双重作用，应力比较大，本体 和应力场的数值模拟方法已有较多的研究，但 部分根据记录曲线来看：当炉内温度达到稳态 其结果均以假定的数学模型、边界条件和参数为 时，炉内最高温度可达1250℃，砖面温度 计算的依据，选取的数学模型、边界条件和参数 1050℃，而炉外冷面温度最高达385℃，最低 的不同，对计算结果影响较大，进行热态试验，要 135℃，冷面温度的差异主要是冷却水管的非均 花费巨大的人力和物力，为了将理论与实际情况 匀分布造成的. 相对照，进行了现场条件下1：1的热态模拟试 1.2试验方法 验，完成了不同水速、不同进出水温度，不同炉 如果为了解凸台的热应力分布，测量点的布 温、有渣无渣、镶砖非镶砖条件下的热态试验.该 置应选择本体与凸台的交接处，但该处温度达 试验结果对于数学模型的确定和理论计算的验 1000℃以上，难以测量，因此只能选冷面测量.为 证都具有重要的意义， 了合理布置冷面测量点，节省应变测量的时间， 本文将重点讨论冷却壁热态应力应变的变 提高工作效率，事先采用脆性涂层法进行定性的 化情况，通过实际测量了解高炉冷却壁在稳态及 研究.其基本原理是)：将专门配制的涂料涂刷在 非稳态条件下热应力对冷却壁可测部位的应力 被测构件表面上，经充分干燥后，形成紧附在构 影响，并与理论计算进行比较和评价，从而为合 件表面的脆性薄膜，当构件受力发生形变时，涂 理的理论计算提供正确的计算模型和验证手段. 层薄膜也随之形变，当应变达到某一临界值时， 涂层即出现裂纹，最先出现裂纹的部位表示构件 1试验方案 拉伸应力最大，而裂纹的方向与最大拉伸主应力 1.1试验环境和对象 的方向垂直，在一定条件下，应变越大，裂纹越 为准确模拟高炉冷却壁的受热状态，砌模拟 密，该法可大致了解冷面的应力分布情况，属全 试验高炉，炉内下侧砌3个拱顶，炉底在正面及侧 域性测量方法，结果的整体性、直观性较强，但测 面位置各安装2台可调烧嘴，炉顶安装风门，用于 量精度和灵敏度较低. 模拟高炉内的温度环境.试验对象选宝钢3号高 试验中通过涂层的裂纹分析发现：裂纹的出 炉S3段冷却壁，灰色球墨铸铁(FCD)铸造.冷却 现均以冷却壁垂直中心线对称布置；升温开始 结构由本体系和强化系组成.本体系为5进5出 时，裂纹在冷却壁中心位置沿水平方向扩展、增 的冷却水管结构；强化系为2进2出的冷却水管 大，然后随温度升高，裂纹在壁面中心的周围出 结构，强化系的凸台部分由于煤气流的冲刷以及 现，并开始出现除横裂纹之外的纵裂纹，当温度 达到热平衡时，进出水管周围也出现细密的裂 1998-10-31收稿陈先中男，32岁，博士后 纹，这说明，壁面的最大主应力在中心的垂直方 ·国家“九五科技重点攻关项目N0.97-225-01-01-02)

第 卷 年 第 期 月 北 京 科 技 大 学 学 报 一 · 入 名 高炉冷却壁热应 力试验分析 陈先 中 ‘ 陈海勇 ’ 白 浩 徐春保 苍 大 强 曹传根 北京科技大学冶金学院 ， 北京 宝 山钢铁 集 团 公 司 ， 上 海 摘 要 采用脆性涂层法和 电阻应变法 实际测量 了高温状态下 高炉冷却壁 的应力和应变 实测结 果 表 明 由于 冷却水管 的非 均 匀布 置 ， 冷却壁 中心 位置应力 较 高 ， 而 四 周 应力较低 ， 高炉 冷却壁 的 应力分布 ， 与有限元的应力分布 计算结果 的趋势和数量级相 同 这种测量 方法 的应用 为应力应变 的理论计算提供了一种新的校脸方法 关扭词 冷却壁 高温 应力应变 分类号 目前 ， 基 于 差 分 或 有 限元计算 冷却壁 温 度场 和 应力场的数值模拟 方 法 已 有 较多 的研究 刀 ， 但 其结果 均 以 假 定 的数学模 型 、 边 界 条件 和 参数为 计 算 的 依 据 ， 选 取 的 数 学 模 型 、 边 界 条 件 和 参 数 的不 同 ， 对计算 结果影 响 较大 进行 热 态 试 验 ， 要 花费巨 大 的人 力 和 物 力 为 了将理 论 与 实 际情 况 相 对照 ， 进 行 了 现 场 条 件 下 的 热 态 模 拟 试 验 ， 完 成 了 不 同 水 速 、 不 同 进 出 水 温 度 、 不 同 炉 温 、 有渣 无渣 、 镶 砖 非 镶 砖 条 件 下 的 热 态 试 验 该 试 验 结 果 对 于 数学 模 型 的 确 定 和 理 论 计 算 的 验 证都具有重要 的意义 本 文 将 重 点讨 论冷 却壁 热 态 应 力 应 变 的 变 化情 况 ， 通 过 实 际测 量 了解 高 炉 冷 却 壁 在 稳 态 及 非 稳 态条 件 下 热应 力 对冷 却 壁 可 测 部 位 的 应 力 影 响 ， 并 与 理 论计 算 进 行 比 较 和 评价 ， 从而 为 合 理的理论计算提供正确 的计算模 型 和验证手段 试验方案 试验环境和对象 为准确模拟高炉冷却壁 的受热状态 ， 砌模拟 试验高炉 ， 炉 内下侧砌 个拱顶 ， 炉底在正 面及侧 面位置各安装 台可调烧嘴 ， 炉顶安装风 门 ， 用 于 模 拟 高炉 内的温度环境 试验对象选 宝 钢 号 高 炉 段冷却壁 ， 灰 色球 墨 铸铁 铸造 冷却 结 构 由本体系 和 强 化 系 组 成 本体系 为 进 出 的冷却水管结构 强 化 系为 进 出 的冷却水管 结构 ， 强 化 系 的 凸 台 部分 由于 煤气流 的冲刷 以及 一 一 收稿 陈先 中 男 ， 岁 ， 博士后 国家 ‘ 九五 ” 科技重点攻 关项 目 一 一 一 一 上 部 承 重 耐 火 砖 的 双 重 作 用 ， 应 力 比较 大 本 体 部 分 根 据 记 录 曲线 来 看 当炉 内温 度 达 到 稳 态 时 ， 炉 内 最 高 温 度 可 达 ℃ ， 砖 面 温 度 ℃ ， 而 炉 外 冷 面 温 度 最 高 达 ℃ ， 最 低 ℃ ， 冷 面 温 度 的 差 异 主 要 是 冷 却 水 管 的 非 均 匀分布造成 的 试验方法 如 果 为 了解 凸 台 的热 应 力 分布 ， 测 量 点 的布 置 应 选 择 本 体 与 凸 台 的 交 接 处 ， 但 该 处 温 度 达 ℃ 以 上 ， 难 以 测 量 ， 因此 只 能 选冷 面 测量 为 了 合 理 布 置 冷 面 测 量 点 ， 节 省 应 变 测 量 的 时 间 ， 提 高工 作 效 率 ， 事 先 采 用 脆性 涂层 法 进 行 定性 的 研究 其基 本 原理 是 将 专门配 制 的涂料 涂刷在 被 测 构 件 表 面 上 ， 经 充 分 干 燥 后 ， 形 成 紧 附在 构 件 表 面 的 脆 性 薄 膜 ， 当构 件 受 力 发 生 形 变 时 ， 涂 层 薄 膜 也 随 之 形 变 ， 当应 变 达 到 某 一 临 界 值 时 ， 涂层 即 出现 裂 纹 ， 最 先 出现 裂 纹 的部 位 表示 构件 拉 伸 应 力最 大 ， 而 裂 纹 的方 向与 最 大 拉 伸 主 应 力 的 方 向 垂 直 ， 在 一 定 条 件 下 ， 应 变 越 大 ， 裂 纹 越 密 该 法 可 大 致 了解 冷 面 的 应 力 分 布 情 况 ， 属 全 域性 测 量 方法 ， 结果 的整 体性 、 直 观性 较 强 ， 但测 量精度和灵敏度 较低 试验 中通 过 涂层 的裂 纹分 析 发 现 裂 纹 的 出 现 均 以 冷 却 壁 垂 直 中 心 线 对 称 布 置 升 温 开 始 时 ， 裂 纹 在 冷 却 壁 中心 位 置 沿 水 平 方 向扩 展 、 增 大 ， 然 后 随 温 度 升 高 ， 裂 纹 在 壁 面 中心 的 周 围 出 现 ， 并 开 始 出现 除 横 裂 纹 之 外 的 纵 裂 纹 ， 当温 度 达 到 热 平 衡 时 ， 进 出 水 管 周 围 也 出 现 细 密 的 裂 纹 ， 这 说 明 ， 壁 面 的最 大 主 应 力在 中心 的垂 直 方 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．1999．02．036

·126· 北京科技大学学报 199年第2期 向，四周的应变较小，尤其在水管附近，应变很 2试验结果 小，因此按涂层裂纹选主应力方向贴片，位置为 如图1①，②，③所示. 2.1电阻应变法 在光板冷却壁，水速2.0m/min的情况下， 分别对应力点①，②，③进行了测试，其中：表面中 心点②的温度最高，为350℃，最大应变520× 10;点①温度为180℃，最大应变107×10，点③ 的温度为230℃，最大应变300×10‘.图2，图3为 炉温从600℃上升到】120℃并稳定一段时间时， 测量点②，)的温度和表面应力值变化曲线. 1200 1000 1000 800 800 应燮 1600" 600 400 400 腿度 图1冷却壁结构及布片示意图 200 200 13粘贴工艺与测量方法 0 与常温应变片(-30℃~+60℃)相比，高 050100150200250300350 温应力的测量需要特别考虑以下测量因素的影 r/min 响：测量点的温度范围，应变片灵敏度与温度的 图2②点应力点的应变可豪面漂度及炉温的变化曲线 关系，高温应变的测量极限与螨变、零源，热输出 1200 600 等.采用热电偶测量点①，②，③的表面温度，最高 】000 值分别为180,350和230℃，根据以上温度，点② 500 采用焊接式应变片，应变片安装用电容储能点焊 800 400 机在测量应变片基底四周点焊两圈，补偿片只点 号600 应变 焊一点固定在测点处，点①、③温度较低，采用丝 400 30号 200元 绕式胶基应变片，用补偿应变片半桥补偿. 200 1100 高温状态下胶基应变片的应力测景，采用了 海度 0 严格的粘贴工艺：首先是砂轮机打磨，去污除锈， 050100150200250300350 然后砂纸先粗后细，沿贴片方向抛光，用丙酮清 t/min 洗：在电阻片基底上和测试面均匀涂刷一层薄薄 图3 心点应力点的应变与表面温度及炉温的变化曲线 的粘结剂，徽干后用应变片拖匀粘压，垫上聚四 氟乙烯薄膜滚压；干燥后，用红外线灯烘烤至 从图2,3可得到如下的结果： 200℃，升温2℃min.然后保温4h:胶层固化后， (1)表面应力总体上随炉温升高而增大，用 检查应变片的外观及电阻绝缘的情况.应变片导 焊接式应变片测量，应变值升幅稳定，效果较好： 线经接线端子固定至测置导线，由康铜丝外套浸 而粘贴式应变片的测量值，在时间x为125和 有机硅树脂石英丝套管绝缘而成， 200mi血附近时应力波动的比较大，最大达 测量仪器选用华东电子仪器厂YD-】型电 75×10,而在时间。=320min时，应变反而有 阻应变仪，P20R1型预调平衡箱及WY-1型电源 所下降，这估计与温度有关.当温度达到200℃以 箱.电压和电阻测量采用英国Thurlby公司1905 上时，壁面温度与高温胶的基底固化温度接近， 型intelligent multimeter电压测量精度lμV,量程 造成了粘结层的蠕变和松地， 210.000mV时，温漂≤1.5×10-‘rd,电阻测量度 (2)炉温达到稳定时，②点表面温度比③点高 1mQ,量程210.0009时，温漂≤1.5×10c/d. 出120℃，其应变也比高出220×10‘，这是因为

VoL21 No.2 陈先中等：高炉冷却壁热应力试验分析 ·127· ②中心部位没有冷却水管，而③内部有冷却水管， 6为电阻片K值的误差；δ，为贴片角度不准 所以，冷却水管布置的不均匀，导致表面温度相 确引起的测量误差，估计贴片方向误差不超过 差较大，应变也有较大差别 2°，故采用2%：δ为电阻应变仪的相对误差，小于 2.2应力的计算 ±2%：△ò为电阻应变仪绝对误差，经过标定为 由于冷却壁材质为球墨铸铁，属脆性材料， ±5×10-6；△6，为预调箱接触电阻变化引起的读 由计算公式： 数变化，经过标定为±2×106；△δ，为温度补偿不 G=EXE (1) 完全的读数变化，经过标定为±5×106；△6H:为 式中，σ为冷却壁表面测点不同温度时的应力，e 防潮不良引起的读数变化，经过标定为 为应变，E为材料的弹性模量. ±5×106. 其应力的强度极限a,应符合第一强度理论， 试验中，e,=107×106.e2=520×10,e,= o,=e×E=107×106×100GN/m2=10.7MN/m2, 300×106.灵敏度与温度关系如表2和表3所示. ≤o,(300MN/m); 表2焊接式高温电阻应变片性能表 02=e×E=520X10-6×160GN/m2= 1/C 20 100 200 300 400 83.2MN/m2≤a(200MN/m): 灵敏系数K1.90±0.0381.85±0.0381.79±0.0331.72±0.0321.66±0.030 o3=e×E=300×106×150GN/m2= 45MN/m2≤g,(280MN/m). 表3丝绕式胶基高温电阻应变片性能表 式中，0为冷却壁材质在不同温度时的 t/℃ 20 50 100 150 200 最大许用应力值. 灵敏系数K2.07±0.0142.06±0.0142.04±0.0132.02±0.0201.90±0.033 根据计算，由于σ小于球墨铸铁最 大许用应力，因此其工作是安全可靠的 以百分符号(%)表示的综合误差为阿 为了与理论计算结果有一个比较，我们利用 d=[62+δ号+6+(ae+△e+△e+ 现成的冷却壁的应力有限元计算结果与本次试 4e]12 (2) 验结果进行了对比（其计算的边界条件与本次试 把前面数据代人得6，=9.37%，62=4.46%，6，= 5.26%. 验相同)，见表1. 以绝对值(×10)表示的综合误差为： 表1理论计算与测量值的对比 △e=[(62+ò后+6)e2×10-4+△e2+△e+ 表面温度/心 e/X10-6 △e+△e]2 (3) 测点 计算测量 计算 测量 误差 则得：Ae,=10.03×10,△e2=23.21X10-6,△e,= ① 168 180 125 107 14.40 15.78×10. @ 326 350 646 520 19.50 221 230 382 300 21.46 3结论 由表1可见：当炉温达到1120℃并稳定时， (1)采用脆性涂层法和电阻应变法测量冷却 冷却壁表面温度的计算值比测量值偏小，这种误 壁的高温应力应变是可行的，但必须选择合理的 涂料以及耐高温的电阻应变片， 差可能与实际冷却壁的周边并非理想的绝热状 态有关，应力的计算比测量值偏大，最大误差达 (2)采用理论计算的应变值比实际测量的数 值偏小，这与计算参数的选取有关，适当根据具 21.46%,误差的原因主要是计算剪切弹性模量和 热膨胀系数选取得偏大，以及主应力测量位置与 体情况修正计算参数是必要的. (3)造成测量误差的主要原因是高温下的灵 真实位置并非完全吻合而造成的， 敏系数、测量仪器和环境变化的影响选择良好的 2.3误差分析 高温应变片是减小测量误差的关键. 试验结果的综合误差由两部分组成：一部分 是绝对误差，它取决于仪器的绝对误差、预调箱 参考文献 接触电阻的变化以及温度补偿不完全等；另一部 1杨为国高炉冷却壁三维温度场的计算：[硕士论文].北 分取决于测量应变量的相对误差，它取决于电阻 京：北京科技大学，1997.3 片K值的误差、贴片角度误差及仪器本身相对误 差等.误差符号及数值决定如下. (下转第141页)

陈先 中等 高炉冷却壁热应力 试验分析 ② 中心部位没有冷却水管 ， 而③ 内部有 冷却水管 ， 所 以 ， 冷 却 水 管 布 置 的 不 均 匀 ， 导致 表 面 温 度 相 差较大 ， 应变也有 较大差别 应 力的计算 由于 冷 却 壁 材 质 为 球 墨 铸铁 ， 属 脆 性 材 料 ， 由计算公式 ￡ 式 中 ， 为冷却 壁 表 面 测 点 不 同温 度 时 的 应 力 ， ￡ 为应变 ， 为材料 的弹性模量 其应力 的强 度极 限巩 应符合第一强度理论 ， ￡ 一 ， ， ‘ 为 电阻 片 值 的误 差 。 为贴 片角度 不 准 确 引 起 的 测 量 误 差 ， 估 计 贴 片 方 向 误 差 不 超 过 。 ， 故 采 用 氏为 电阻 应 变 仪 的相 对误差 ， 小 于 士 △ ，为 电 阻 应 变 仪 绝 对误 差 ， 经 过 标 定 为 士 一 △占 为 预 调 箱 接 触 电阻 变 化 引起 的读 数变 化 ， 经过 标定 为 士 一 气△占为温度 补偿不 完 全 的读数 变化 ， 经 过 标定 为 士 一 ‘ △占 为 防 潮 不 良 引 起 的 读 数 变 化 ， 经 过 标 定 为 土 试 验 中 ， 。 ，一 一 ， ￡ 一 一 ‘ ， 。 ， 灵敏度 与温度 关系如 表 和 表 所示 表 焊接式商温电阻应变片性能表 ￡ 一 ， ‘ 几 一 ‘ 一 ， ‘ 吼 式 中 ， 吼为冷却壁 材质在不 同温度时 的 最大许用 应力值 根据计算 ， 由于 小于 球墨铸铁最 大许用应力 ， 因此其工作是安全可靠 的 ℃ 灵敏系数 士 士 士 士 土 衰 丝绕式胶甚高沮电阻应变片性能裹 ℃ 灵敏系数 土 土 士 土 士 为 了 与理 论计算结果 有 一 个 比较 ， 我 们利 用 现成 的冷却壁 的应力有 限元计算结果 与本次试 验结果 进 行 了 对 比 其计算 的边 界 条件 与本次试 验相 同 ， 见 表 表 理论计算与测 值的对比 测点 表面温度 ℃ 计算 测量 计算 一 测量 误差 以百分符号 表示 的综合误差 为 必二 占 △￡ △ △。 △ 轰 ’ ‘ ， 把前 面 数据代人 得 ， 占 ， ， 以 绝 对值 ’ 表示 的综合误差 为 △￡ 占二 占 ， 一 △。 △。 △。 △￡么 “ ’ 则 得 △。 ，一 一 ， △￡ 一 一 ‘ ，△￡。 一 由表 可 见 当炉 温 达 到 ℃ 并稳定 时 ， 冷 却 壁 表 面 温 度 的计算值 比测 量 值偏 小 ， 这种 误 差 可 能 与 实 际 冷 却壁 的周 边 并 非 理 想 的绝 热状 态 有 关 应 力 的 计 算 比测 量 值偏 大 ， 最 大 误 差 达 ， 误 差 的原 因 主要 是 计算 剪 切 弹性 模 量 和 热膨 胀 系 数 选 取 得 偏 大 ， 以 及 主应 力 测 量 位 置 与 真实位置并 非 完全 吻合 而造成 的 误差分析 试验 结果 的综合误差 由两 部 分组 成 一 部 分 是 绝 对误 差 ， 它 取 决 于 仪 器 的 绝 对 误 差 、 预 调 箱 接触 电阻 的变化 以 及温 度 补 偿不 完全 等 另 一 部 分取决 于测 量 应变量 的相 对误差 ， 它 取 决于 电阻 片 值 的误差 、 贴 片角度误差 及 仪器 本身相 对误 差等 误差符号及 数值决定如下 结论 采 用 脆性 涂层 法 和 电阻 应变法 测量 冷却 壁 的高温 应 力应 变是 可 行 的 ， 但 必须 选 择合理 的 涂料 以及 耐高温 的 电阻应变片 采用 理 论计算 的应 变值 比实 际测 量 的数 值 偏 小 ， 这 与 计算 参 数 的 选 取 有 关 ， 适 当根 据 具 体情 况修正计算参数是 必要 的 造 成 测 量 误差 的 主要 原 因是 高温 下 的灵 敏 系数 、 测 量 仪器 和 环 境 变 化 的影 响 选 择 良好 的 高温 应变 片是 减 小 测量误差 的关键 参 考 文 献 杨为国 高炉冷却壁 三维温度场 的计算 硕士论文 北 京 北京科技大学 ， ③②① 下 转第 页

Vol.21 No.2 张炯明等：反向凝固过程中铸带厚度及晶粒度的预测 ·141 加而增加，经过一段时间以后，铸带厚度随浸人 究.钢铁，1998(8)：24 时间增而降低；而钢液过热度和母带厚度对铸带 2 Rumelhart D E,McclellandT L.PDP Research Group 厚度的影响较小， Parallel Distributed Processing.Cambridge,Mass: (3)采用人工神经网络能较好地预测反向凝 MiT Press,1986 3 Hornik K,Stinchcombe M,White H.Neural Networks, 固俦带的性能，其预测结果与实测结果较为接 1989,2(5):359 近. 4胡守仁.神经网络应用技术，北京：国防科技大学出版 参考文献 社，1993 5国家标准化委员会.钢的晶粒度测定方法，北京：技术 1许中波，阁朝红.反向凝固法凝固壳厚度变化规律研 标准出版社，1976 Prediction of the Casting Strip Thickness and Organized Grain during Inverse Solidification Process Zhang Jiongming,Wang Wanjun,Wang Lifeng,Zhang Jian,Zhu Zhiyuan,Wang Xinhua Metallurgy School,UST Beijing,Beijing 100083,China ABSTRACT The artificial natural net can used to predict the property of the strip formed in the molten steel during inverse casting.The property including in casting thickness and new organized grain are comprehensively forecasted.The influences on the property are discussed by the main oper- ated factors during inverse solidification.The new method to predict the property is provided.The new organized grain little changes with molten steel superheat,mother sheet thickness and dip time, but the cast sheet thickness greatly changes with these main operated factors..The predicted result of the model corresponds to the experienced result. KEY WORDS inversion casting;strip thickness;grain;natural net 鹭胸跑酶陶趵阿鸭阿脚鸭鸭鹆即鹭胸码即即卿卿胸卿脚跑陶脚鸭闯即阿胸即胸 (上接第127页) 2刘全武.高炉冷却壁温度场的实验研究：[硕士论文].5程素生高炉长寿高效技术的研究：[博士后出站报告]. 北京：北京科技大学，1998.2 北京：北京科技大学，1998.2 3张如一，陆耀桢实验应力分析.北京；机械工业出版 6郑秀瑗，谢大吉应力应变电测技术，北京：国防工业出 社，1984.20 版社，1985.18 4刘鸿文.材料力学.北京：高等教育出版社，1985.88 Experiment Analysis of Thermal Stress in the Cooling Wall of Blast Furnace Chen Xianzhong,Chen Haiyong,Bai Hao,Xu Chunbao Cang Dagang,Chao Cuangen 1)Metallugy School,UST Beijing,Beiijing100083,China 2)Baoshan Iron and Steel Corp,Shanghai 201909 ABSTRACT The measurement result of actual strain and stress of the cooling wall in the blast furnace at high temperature state was obtained by the method of brittle coating and strain gauge line.Its showed that the stress is higher in central position than in the peripheral position because of the nonuniform distribute of water pipe.The tendency and order of calculation result is the same as the measurement.Its application leads to a new measurement method for calibrating the theory calculation result of the stress and strain. KEY WORDS cooling wall;high temperature;stress measurement

一 张炯 明等 反 向凝 固过程 中铸带厚度及 晶粒度的预测 加 而 增 加 ， 经 过 一 段 时 间 以 后 ， 铸带厚 度 随浸 人 时 间增 而 降低 而 钢 液 过 热度 和 母 带 厚度 对铸带 厚度 的影 响较小 采 用 人 工 神 经 网络能较好地 预测 反 向凝 固 铸 带 的 性 能 ， 其 预 测 结 果 与 实 测 结 果 较 为 接 近 参 考 文 献 许 中波 ， 阎朝 红 反 向凝 固法 凝 固壳厚度 变 化规律研 究 钢铁 ， 口 ， 田甩 ， 邝 ， 止 ， ， ， ， 胡守仁 ， 神经 网 络应用 技术 北 京 国 防科 技 大 学 出版 社 ， 国 家标 准 化 委 员 会 钢 的 晶粒度测 定 方 法 北 京 技 术 标准 出版社 ， ， 环， 砰泛 ， 环 户改 毋 ， ， 砰飞王 “ ， ， ， 讼 ， ， 如 二 如 圈矗矗寮豁寮豁寮矗矗圈矗豁矗矗矗 夔寮矗豁 矗矗矗寮 寮豁豁寮寮 圈矗豁赛夔豁豁 寮 豁矗圈圈圈 上 接第 页 刘全武 高炉冷却 壁 温度场的实验研究 〔硕 士 论 文〕 北京 北京科技大学 ， 张 如 一 ， 陆 耀 祯 实 验 应 力 分 析 北 京 机械 工 业 出 版 社 ， 刘鸿文 材料力学 北京 高等教育 出版社 ， 程 素生 高炉 长 寿高效技术 的研究 博士后 出站报告 北京 北京科技大学 ， 郑秀珊 ， 谢大吉 应力应变 电测技 术 北京 国 防工 业 出 版社 ， 。 动 ，， 。 枷 馆 ‘ ， 刀 枷 口 ’ ， 以 石 ‘ ， 口 ‘ ， 。 罗 ， 回 ， ， ， 媲 ， 几