石人沟矿敞焰煤基直接还原的实验研究

D0I:10.13374/i.issn1001-053x.2004.01.009 第26卷第1期 北京科技大学学报 VoL26 No.1 2004年2月 Journal of University of Science and Technology Beijing Feb.2004 石人沟矿敞焰煤基直接还原的实验研究 冯俊小乐恺王尚槐 北京科技大学机械工程学院，北京100083 摘要以石人沟矿为原料，石油焦为还原剂，根据正交实验原理，在盖碳敞焰加热条件下， 进行了直接还原的实验研究.通过研究获得了海绵铁生产工艺的合理操作参数.实验结果同 时也表明，利用石人沟矿旷可以生产出全铁和金属化率均大于90%的海绵铁. 关键词正交实验；直接还原；海绵铁：金属化率 分类号T℉747.4 目前国内外优质冶金焦炭资源越来越缺乏，2： 实验原料 优质废钢来源也日趋短缺：大型化的高炉要求大 量优质焦炭，高功率和超高功率电炉炼钢要求大 实验使用的铁精矿粉由唐钢石人沟铁矿提 量优质原料，供求矛盾突出：节能和环境保护要 供，还原剂石油焦及粘结剂CMC由北京科技大 求钢铁工业合理组织生产，采用能源消耗少、污 学提供，经北京科技大学化学分析中心化验分析 染排放低的新工艺.为此，近些年来直接还原铁 得到精矿粉成分全铁TTe为69.8%，Fe0为27.3%， 的各种生产工艺受到了世界各国的高度重视.北 Ca0为0.3%，Al03为1.16%，Mg0为0.79%，Si02 京科技大学热能研究所海绵铁开发部在综合吸 为4.62%，S为0.038%，P为0.011%：石油焦的成分 取NMETCO法和FASTMET法以及隧道窑保 C为98.12%，V为1.29%，A为0.59%，S为2.16%.经 护铺法优点的基础上，开发出了盖碳保护敞焰加 筛分得到精矿粉和石油焦的粒度分布见表1. 热直接还原工艺COF法，本文采用COF法直 表1原料粒度分布 接还原工艺对唐钢石人沟矿进行了实验研究，确 Table 1 Size distribution of raw material 定其合理工艺操作参数， 原料种类/目0-8080-120120-160160-200200以上 石人沟矿%2.064.8826.706.1360.23 1主要实验设备及工艺 石油焦%15.107.2218.4812.2946.91 COF法直接还原工艺的主要实验设备有粉 3生球团性能 碎机、混料机、造球机、还原焙烧炉、冷却简和化 验检验设备等，实验工艺流程如图1所示： 实验原料准备好后进行配料，配料的依据是 精矿粉 直接还原反应方程，在球团的直接还原过程中， 实际上既存在氧化铁与碳的固相还原反应也存 粘结剂一 +配料石油焦粉 在氧化铁与一氧化碳的气相还原反应.将固相反 混料】 应与气相反应合并，最终的化学反应如下： FeO+C=Fe+CO 加水 造球→性能检测☐ Fe,0+3C=2Fe+3C0 (1) 化验分析冷却]焙烧盖碳 将原料按照方程(1)进行化学当量配料，每100g 精矿粉理论上需要配入19.897gC,则实际需要配 图1实验工艺流程 入石油焦为20.28g,粘结剂CMC的配入量是精 Figl Experimental technology process 矿粉和还原剂质量和的1.8%，按照此比例进行 配料，充分混匀，然后在中1.0m的圆盘造球机上 收稿日期200206-10冯俊小男，43岁，教授

第 ‘ 卷 第 期 年 月 北 京 科 技 大 学 学 报 几 加 比 俄牙 祖 从】 一 石人沟矿敞焰煤基直接还原 的实验研究 冯 俊 小 乐 恺 王 尚槐 北京科技大学机械工 程学 院 ， 北京 摘 要 以石 人沟矿 为原料 ，石 油焦为还 原剂 ， 根据 正 交实验 原理 ， 在 盖碳 敞焰加热条件下 ， 进行 了直接还原 的实验研究 通 过研究 获得 了海 绵铁 生 产 工 艺 的合 理操作参 数 实验 结果 同 时也表 明 ， 利用 石 人沟矿 可 以生 产 出全铁和 金属化 率均 大于 的海 绵铁 关键 词 正 交实验 直 接还 原 海 绵铁 金属化率 分 类号 目前 国 内外优质 冶金 焦 炭 资源 越 来越 缺 乏 ， 优质废钢 来源 也 日趋 短缺 大型化 的高炉 要求 大 量优质焦炭 ， 高功率和 超高功率 电炉炼钢 要 求大 量优 质 原料 ， 供求 矛盾 突 出 节 能和 环 境保 护 要 求钢 铁 工业 合 理 组 织 生产 ， 采 用 能源 消耗 少 、 污 染排放低 的新 工 艺 【 为此 ， 近些年来 直接还 原铁 的各种 生产 工 艺受 到 了世 界各 国的高度重视 北 京科 技 大 学 热 能研 究 所 海 绵铁 开 发部 在 综 合 吸 取 们叭 口，法 和 下 ，法 以及 隧道 窑保 护罐 法优 点 的基础 上 ， 开发 出 了盖碳保护 敞焰加 热直接还 原工 艺一毛 ，，法 本 文采用 法 直 接还 原工 艺对唐钢 石 人沟矿进 行 了实验研 究 ， 确 定其合 理 工 艺操 作参数 实验 原 料 实验 使用 的铁 精矿 粉 由唐 钢 石 人 沟 铁 矿 提 供 ， 还 原 剂石 油焦 及粘 结剂 由北 京科技 大 学提供 ， 经 北 京科技大学 化学分析 中心 化验 分析 得 到精矿 粉 成 分 全 铁 为 ， 为 ， 为 ， ， 为 ， 为 ， 为 ， 为 ， 为 石 油 焦 的成 分 为 ， 为 ， 为 ， 为 经 筛分得 到精矿 粉和 石 油 焦 的粒度 分布 见表 主 要 实验 设 备及 工 艺 法 直 接 还 原 工 艺 的主 要 实验 设 备 有 粉 碎机 、 混 料 机 、 造 球机 、 还 原焙烧炉 、 冷 却 筒和 化 验 检验 设 备等 实验 工 艺流 程 如 图 所 示 表 原料粒度分布 知 肠 舫。 抽 】 原料 种类 目 小 一 以上 石 人 沟矿 石 油焦肠 图 实验工 艺流程 馆 奴 收稿 日期 刁 冯 俊 小 男 ， 岁 ， 教授 生 球 团 性 能 实验 原料准 备 好 后进 行 配 料 ， 配 料 的依据 是 直 接还 原 反应 方 程 在球 团 的直 接还 原过 程 中 ， 实 际上 既存 在 氧 化 铁 与碳 的 固相 还 原 反应 也 存 在氧化铁 与一 氧化碳 的气 相还 原反应 将 固相 反 应 与气 相 反应 合 并 ， 最 终 的化 学 反应 如下 「 叶 厂 将 原料 按 照 方 程 进 行化 学 当量 配 料 ， 每 精矿粉 理论上 需要 配 入 名 ， 则 实际 需要配 入 石 油 焦 为 ， 粘 结剂 的配 入 量 是 精 矿 粉和 还 原剂质 量 和 的 按 照 此 比例进 行 配 料 ， 充分 混 匀 ， 然 后 在拟 的圆盘 造 球机上 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．2004．01．009

Vol.26 No.1 冯俊小等：石人沟矿敞焰煤基直接还原的实验研究 31· 造球 VH为还原剂中挥发分的含量，%；W:为还原剂中 将生球团在球团性能实验台上进行检验，其 水分的含量，%. 抗压强度、跌落强度、水含量等主要球团性能的 根据表3的正交实验方案，在连续焙烧炉内 检测结果列于表2. 分组按两因素三水平进行了实验，经取样、制样、 表2生球团主要性能 化验和分析计算，得到了海绵铁产品的金属化率 Table 2 Properities of raw pellet 与盖炭层厚度、料层厚度、还原焙烧时间和焙烧 抗压强度kg跌落强度/次 温度之间的相互关系.实验结果分别见图2~7. 湿干湿干 φ/mmp/gcm-) 水含 量% 图2表明5mm盖炭层太薄，加热后期还原好 1.942.7010.53.012.4454.88 8.62 的产品又被再次氧化，金属化率随加热时间延长 逐渐下降.15mm盖炭层太厚，热阻太大，传热 4直接还原实验结果及分析 慢，下部产品加热温度低还原差，造成产品的金 在研究分析影响直接还原过程的诸多因素 属化率低.10mm盖炭层在较长时间内可获得较 高的金属化率.经正交回归分析最佳盖炭层厚度 的基础上，选取还原料层的料层厚度、盖炭层厚 度、加热焙烧时间和加热温度作为主要研究因 为8-12mm. 素，每个因素选取三个不同的水平.按照正交实 图3表明随着料层加厚，传热热阻加大，料层 下部加热不足，还原程度低，金属化率随料层厚 验方法安排设计直接还原焙烧方案见表3. 度增加而下降.经回归分析最佳料层厚度范围为 表3正交实验方案 3~4层.加热温度高不仅有利于炉膛内部的传热， Table3 Orthogonal experimental plan 同时球团被加热的温度也高，有利于还原反应进 水平 因 素 行，经正交回归分析得到的最佳加热温度范围为 1 2 3 1300≈1340℃. 盖炭层厚度mm 5 10 15 料层厚度/层 3 9 图4表明料层厚度的影响同图2.加热时间 时间min 40 50 60 既影响传热量，又影响化学反应的进程，同时也 温度/℃ 1280 1310 1340 决定了产品是否被再氧化，所以金属化率随加热 以产品的金属化率作为评价指标，其确定方 时间的延长首先增加，达到最大值后又逐渐减 法是称取海绵铁产品2g,在粉碎机上磨成细粉， 少，其原因是时间太短时加热不充分，还原反应 并将其与30mL50%的稀盐酸混合起反应，收集 没有完成，产品金属化率低，时间过长造成还原 产品又被二次氧化，金属化率降低.经正交回归 化学反应生成的氢气，测得该氢气体积，根据实 验条件转换成标准体积，然后由 分析最佳加热时间范围是45-55min. M:=×10% 图5至图7为盖炭厚8mm,料层厚3层的实 (2) 验结果，经正交回归分析可知，焙烧温度和加热 确定海绵铁产品的金属铁含量(2g纯铁与30mL 时间对金属铁含量、全铁含量和金属化率的影响 50%的盐酸反应能够生成800mL标准体积的氢 显著，最佳温度范围同图3结论，最佳时间范围 气).根据质量守衡原理得到计算公式 同图4结论.在实验条件下，用石人沟矿可以生 X={100+m[1-(ya+Wa)]+mw-0.2501mm.+ 产出全铁和金属化率均大于90%，金属铁大于 01944mom×05+流2mn (3) 81%的海绵铁产品. 确定直接还原海绵铁产品的金属化率.式中，M。 球团的矿相结构见图8和图9，图8为球团表 为海绵铁产品中的金属铁含量，%：V为2g海绵 层结构，图9为球团中心结构，从矿相结构可以 铁与盐酸反应所释放出的氢气标准体积，mL,X 看出，铁氧化物的还原较充分，金属相的结晶已 为海绵铁的金属化率，%；m为每100g精矿粉中 充分长大，尤其表层更加突出：表层中碳已耗尽， 全铁的质量，g:mo为每100g精矿粉中金属铁的 而中心部分有残碳存在， 质量，g:mw为每100g精刊矿粉中水分的质量，g:mw 将实验研究获得的工艺操作参数用于指导 为每100g精矿粉需要配入的粘结剂的质量，g: 唐钢石人沟铁矿年产3万t海绵铁生产线的生产 mm为每100g精矿粉需要配入的还原剂质量，g: 操作，生产出的海绵铁经化验分析其主要成分

冯 俊小 等 石 人 沟矿敞焰煤 基直 接还 原 的实验研究 造 球 将 生球 团在球 团性 能实验 台上 进行 检验 ， 其 抗 压 强度 、 跌落 强 度 、 水 含 量 等主 要 球 团性 能 的 检 测 结 果 列 于 表 表 生球 团 主 要性能 廿 抗 压 强度瓜 跌落强度 次 湿 干 、 湿 干 剩 馆 · 一 今 水含 量机 直 接还 原 实验结 果 及 分析 在 研 究 分 析 影 响 直 接 还 原 过 程 的诸 多 因素 的基 础 上 ， 选取 还 原料层 的料 层 厚度 、 盖 炭层 厚 度 、 加 热 焙 烧 时 间和 加 热 温 度 作 为 主 要 研 究 因 素 ， 每个 因素选 取 三 个 不 同 的水平 按照 正 交 实 验 方 法 安排 设计 直接 还 原焙烧 方 案 见表 表 正 交 实验方 案 水平 幽 示 ‘ 艺 盖 炭层 厚度 料层 厚度 层 时 间 温度 ， 以产 品 的金 属 化率 作 为评 价 指标 ， 其 确 定方 法 是称 取海 绵 铁产 品 ， 在粉碎 机上 磨成 细粉 ， 并将 其与 的稀 盐 酸混 合 起 反 应 ， 收集 化 学 反应 生 成 的氢 气 ， 测 得 该氢 气 体积 ， 根 据 实 验 条件 转 换成 标准 体积 ， 然 后 由 代二 。 。 。 ， 麟 。 瓦元 ， 确 定海 绵铁产 品 的金 属 铁含 量 纯 铁 与 的盐 酸 反 应 能够 生 成 标 准 体 积 的氢 气 根 据质量 守衡 原 理 得 到计 算公 式 一 岭 叽 功 一 。 ， 。 一 卜〔 。 · 命 · 〕 一 ‘， 确定直接还 原海 绵铁产 品 的金 属化 率 式 中 ， 赫 。 为海 绵 铁产 品 中的金 属 铁 含 量 ， 玲 为 海 绵 铁 与盐 酸 反应 所释 放 出的氢气标准 体 积 ， ， 为海 绵铁 的金 属 化率 ， 。 为每 精矿 粉 中 全 铁 的质 量 ， 、 为每 精矿 粉 中金属铁 的 质 量 ， 为每 精矿 粉 中水分 的质量 ， 为每 精矿 粉 需要 配 入 的粘 结剂 的质 量 ， 。 为每 精矿 粉 需要 配 入 的还 原剂质 量 ， 玲 为还 原 剂 中挥 发分 的含量 ， 叽 为还 原 剂 中 水 分 的含 量 ， 根据 表 的正 交实验 方 案 ， 在 连 续 焙烧 炉 内 分组按 两 因素三 水平进 行 了实验 ， 经取样 、 制样 、 化验和 分 析计 算 ， 得 到 了海 绵铁产 品 的金 属化 率 与盖 炭 层 厚度 、 料 层 厚度 、 还 原焙烧 时 间和 焙烧 温度 之 间 的相 互 关 系 实验 结 果 分 别 见 图 一 图 表 明 盖炭层 太 薄 ， 加热 后 期还 原好 的产 品又 被再 次氧 化 ， 金 属化 率 随加 热 时 间延 长 逐渐 下 降 盖 炭层 太 厚 ， 热 阻太 大 ， 传热 慢 ， 下 部 产 品加 热温度 低 还 原差 ， 造 成产 品 的金 属 化 率低 们。 们比 盖 炭层 在 较 长 时 间 内可 获得 较 高 的金属 化 率 经 正交 回 归分析最 佳盖炭层 厚度 为 一 图 表 明随着料层 加厚 ， 传 热热 阻加 大 ， 料层 下 部加 热 不足 ， 还 原程 度 低 ， 金 属 化 率 随料层 厚 度增加 而 下 降 经 回归分析最 佳 料层 厚度范 围为 一 层 加 热温度 高不 仅 有利 于炉膛 内部 的传热 ， 同时球 团被 加 热 的温度 也 高 ， 有利 于还 原 反应进 行 ， 经 正 交 回归分析得 到 的最 佳加 热温度 范 围为 ℃ 图 表 明料层 厚 度 的影 响 同 图 加 热 时 间 既影 响传 热 量 ， 又 影 响化 学 反 应 的进 程 ， 同 时也 决定 了产 品是 否 被 再氧化 ， 所 以金属 化 率 随加 热 时 间 的延 长 首 先增加 ， 达 到 最 大值 后 又 逐 渐 减 少 ， 其原 因是 时 间太 短 时加 热 不 充 分 ， 还 原 反应 没 有完 成 ， 产 品金 属 化 率低 ， 时 间过 长 造 成还 原 产 品又 被二 次氧 化 ， 金 属化 率 降低 经 正 交回归 分 析 最佳 加 热 时 间范 围是 一 图 至 图 为盖 炭厚 ， 料 层 厚 层 的 实 验 结 果 经 正 交 回 归分 析 可 知 ， 焙烧 温 度 和 加 热 时 间对 金 属铁含 量 、 全铁含量 和 金 属化 率 的影 响 显 著 最 佳温度 范 围 同 图 结 论 ， 最 佳 时 间 范 围 同 图 结 论 在 实验 条件下 ， 用 石 人 沟 矿 可 以生 产 出全 铁 和 金 属 化 率 均 大 于 ， 金 属 铁 大 于 的海 绵铁 产 品 球 团的矿 相 结构见 图 和 图 ， 图 为球 团表 层 结构 ， 图 为球 团 中心 结构 从矿相 结构可 以 看 出 ， 铁氧 化 物 的还 原较充分 ， 金 属 相 的结 晶 己 充分长 大 ， 尤其表层 更 加突 出 表层 中碳已耗尽 ， 而 中心 部 分有残碳存在 将 实验 研 究获 得 的工 艺 操 作 参 数 用 于 指 导 唐钢 石 人沟 铁矿 年 产 万 海 绵铁 生产 线的生 产 操 作 ， 生 产 出 的海 绵 铁 经 化 验 分 析 其 主 要 成 分

32 北京科技大学学报 2004年第1期 100 100 90 95 80 ◆-1280℃ 细 ◆一盖炭5m 90 0-1310℃ 70 ■一盖炭10min 士一盖炭15min 一—1340℃ 60 85 0 45 50 60 3.0 3.5 4.0 5.0 加热时间/min 料层厚度/层 图2金属化率与盖炭厚度和加热时间的关系 图3金属化率与料层厚度和加热温度的关系 Fig.2 Relations among metallization,thickness Fig.3 Relations among metallization,thickness of the coke layer and firing time of the pellet layer and firing temperature 100 8 95 90 % ◆40min 垂50min 得 804 ◆-1340℃ 85 +1310℃ 60 min 75 +1280℃ 80 10 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 0 44 8 52 56 60 料层厚度/层 加热时间min 图4金属化率与料层厚度和加热时间的关系 图5金属化率与加热时间和温度的关系 Fig.4 Relations among metallization,thickness Fig.5 Relations among metallization,firing of the pellet layer and firing time time and temperature 90 91 85 89 80 +1340℃ 75 +1340℃ 85 +1310℃ 10 1310℃ +-1280℃ 女1280℃ 83 40 44 分 52 56 60 % 2 5660 加热时间/min 加热时问min 图6全铁与加热温度和时间的关系 图7金属铁与加热温度和时间的关系 Fig.6 Relations among TFe,firing time and temperature Fig.7 Relations among Fe,firing time and temperature 50m C.50m 图8球团表层矿相结构 图9球团中心矿相结构 Fig.8 Microstructure of the pellet surface Fig.9 Microstructure of the pellet center

北 京 科 技 大 学 学 报 年 第 期 哥牟哩招芝 今 盖 炭 讯 门卜一 盖 炭 日卜 盖 炭 一令 ℃ ℃ ，‘ 一 ℃ 哥叫牟噢芝 一 一－一 一曰一 一 － 一」 － 曰 叫 一 」 加 热 时 间 图 金 属 化 率 与盖 炭厚 度和 加 热 时 间 的 关 系 妞 ， 一 － 一 一一一曰‘ 一一一一一一习 料层 厚度 层 图 金 属 化 率 与料层 厚 度和 加 热温 度的关 系 】七 行。 。 ， 加 加 瓣妞蹊招求 呻 ℃ 刁卜 ℃ 咭 ℃ 洲哥汉嘿芝 卜障匕一 料 层 厚度 层 图 金属 化 率 与料 层 厚 度和 加 热 时 间 的 关 系 · 血。 ， 如 加 热 时 间 图 金 属 化 率 与加 热 时 间和 温度的 关 系 】 ， 甲十下上厂 了 一口︺气八门川两︸ 神 ℃ 门 ℃ 刊卜 ℃ ，尹︸亡 如书逃招啊芝 奋 ℃ 日卜 ℃ ，卜 ℃ ︵ 月︸、，二︸ 乙︶一 如澎圳芝咽 ‘ ‘ ‘ 加 热 时 间 图 全 铁 与加 热温 度和 时 间的 关 系 · ， 口 口 邝 匕一 一‘ 一一 一一山 一 一占 加 热 时 间 图 金 属 铁 与加 热温度和 时 间的关 系 · ， 灯 代 图 球 团表层 矿 相 结构 · 图 ， 球 团 中心 矿 相 结构 ·

VoL.26 No.1 冯俊小等：石人沟矿敞焰煤基直接还原的实验研究 33 (质量分数)：TFe>90%,Fe为81%~87%，C为 (3)产品当中的硫含量相对较高，对海绵铁的 0.99%,S为0.080%. 质量影响较大，必须有效地加以控制或者除去， 从海绵铁产品成分可以看出，海绵铁的主要 参考文献 成分达到了电炉炼钢的要求，但是其中硫含量偏 高，需要进一步研究解决，以降低炼钢的生产成 1赵庆杰.我国直接还原铁生产的现状).炼铁，1997， (2:32 本 2 Grant R T,Pargeter JK,Mac Dougall J A.The inmetco DRI process for waste oxides and iron ores [J].MPT, 5结论 1983(4):20 (I)COF法直接还原工艺采用盖炭保护，有效 3 Tennies WL,Lepinski JA,Kopfler JT.The midrex fast- met process,economic ironmaking option [J].MPT,1991 的防止了还原后的产品被再次氧化，可以获得高 (2:36 金属化率的海绵铁产品， 4王尚槐，张建，冯俊小，等。盖碳保护散焰加热直接 (2)唐钢石人沟矿全铁含量达69.8%，疏磷含 还原工艺的研究).锅铁，1998(5)：13 量低，用其作为直接还原的原料，以石油焦作还 5胡德志，张圣弼，等.应用环转炉生产金属化球团的 原剂，当盖炭厚度为8~12mm,料层厚度为3-4 半工业性实验.烧结球团，1994(4)：15 层，加热温度在1300~1340℃之间，加热时间控 6 Sawa Y.New coal-based process to produce high quality 制在45~55min时，生产出的海绵铁产品其全铁 DRI for the EAF [J].ISIJ Int,2001,(Suppl):S17 含量可达90%~92%，金属化率达到90%以上时， 7段东平.转底炉直接还原新工艺的实验室研究[A] 全国直接还原铁生产及应用学术交流会论文集[C]. 金属铁含量也可以达到81%以上， 天津，1999.192 Experimental Study on Coal-based Direct Reduction of Shirengou Ore in Open-fir- ed Atmosphere FENG Junxiao,YUE Kai,WANG Shanghuai Mechanical Engineering School,University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083,China ABSTRACT Using Shirengou ore as raw material,pitch coke as reducing agent,according to the orthogonal ex- perimental theory a experimental study of direct reduction was performed with coke-cover under the condition of open-firing atmosphere.The rational operating parameters of DRI production were obtained.The experimental re- sults also show that DRI product can be produced with Shirengou Ore. KEY WORDS orthogonal experiment;direct reduction;DRI;metallization

】 冯 俊 小 等 石 人 沟矿敞焰煤基直 接还 原 的 实验研 究 质 量 分 数 ， 为 ， 为 ， 为 从海 绵 铁 产 品成 分 可 以看 出 ， 海 绵铁 的主 要 成 分 达 到 了 电炉 炼钢 的要 求 ， 但 是 其 中硫 含 量偏 高 ， 需 要 进 一 步研 究解 决 ， 以降低 炼钢 的生 产 成 本 结 论 法直接还 原工 艺采用盖 炭保护 ， 有效 的防止 了还 原后 的产 品被 再 次氧化 ， 可 以获得 高 金 属 化 率 的海 绵 铁产 品 唐 钢 石 人 沟 矿 全 铁 含量 达 ， 硫 磷含 量 低 ， 用 其 作 为直 接 还 原 的原 料 ， 以石 油焦 作还 原剂 ， 当盖 炭 厚度 为 一 ， 料 层 厚度 为 层 ， 加 热 温 度 在 一 ℃ 之 间 ， 加 热 时 间控 制 在 一 时 ， 生 产 出 的海 绵铁 产 品其 全 铁 含 量 可 达 一 ， 金 属 化 率 达 到 以上 时 ， 金 属 铁 含 量 也 可 以达 到 以上 产 品 当 中的硫 含量 相对较 高 ， 对 海 绵铁 的 质 量 影 响较 大 ， 必 须 有效地 加 以控 制 或 者 除去 参 考 文 献 赵庆杰 我 国直接还 原铁 生产 的现状 炼铁 ， ， ， 电 ， 钊 班 ， ， ， 丘招 ， ， 王 尚槐 ， 张建 ， 冯 俊 小 ，等 盖碳保护 敞焰 加热 直接 还 原 工 艺 的研 究 钢铁 ， 胡德 志 ， 张 圣 弼 ，等 应用环 转炉 生产 金 属 化 球 团 的 半工 业性 实验 田 烧结球 团 ， 巧 一 月 ， ， 段 东平 转底 炉直接 还 原 新工 艺 的实验 室 研 究 全 国直 接还 原铁 生产及应用 学术交流会论 文集 天 津 ， 勿 一 一 恤 尸万刀 ， 犬劝，环二 助 ， ， ， ， ， 沁 一 叩 叩 田 班 班 侧 斤 们以 班