铝合金热塑性变形流动应力及其数学模型

D0I:10.13374/j.issn1001-053x.1996.03.014 第18卷第3期 北京科技大学学报 Vol.18 No.3 1996年6月 Journal of University of Science and Technology Beijing Jm1996 铝合金热塑性变形流动应力及其数学模型 张少军周纪华高永生伦怡馨王再英 北京科技大学机械1工程学院，北京100083 摘要采用恒应变速率凸轮式压缩试验机.测定了4种铝合金材料在热状态下的流动应力，分析了应 变率、应变速率及变形温度对流动应力的影响规律，通过对多种结构型式流动应力数学模型的回归分 析比较，确定了计算精度较高、结构型式较简单、适合于现场计算机在线控制和工程计算的数学模 型· 关键词铝合金，塑性变形、流动应力，数学模型 中图分类号TG113.25.0242.1 在有色金属材料的塑性加工、有色金属塑性加工机械的设计与研究中，流动应力是必不可少 的参数·对用计算机控制的高精度轧机来说，材料流动应力的精度是轧制力数学模型计算精度至 关重要的因素，到目前为止，流动应力仍无理论解析式，只能通过诸如拉伸法、扭转法、压缩法 等实验的方法来求得，且一般都以曲线形式给出川，不便于计算机对塑性加工的在线控制.为 此，本文对铝合金热塑性变形下的流动应力及其数学模型进行了研究· 1试验 试验设备为恒应变速率凸轮式形变压缩试验机叫，试件端面上带凹槽.凹槽中充满不同润滑剂， 使压缩工具与试件接触表面间的摩擦影响趋于零，以使试件在压缩变形时呈单向压应力状态.因此、 润滑剂的选用是十分重要的.本次实验选用的润滑剂是，实验温度为200~350℃时，润滑剂为齿轮 窑脂加MoS2:400~450℃时，润滑剂为齿轮窑脂；500℃时，润滑剂为高纯度石墨.试件材料为 LF6,LY12,LC4.LD84种铝合金，冷拔成圆棒料，退火后加工成12mm×15mm圆柱形试件. 为了保证试件实验温度的准确性，把试件置于一专用保温装置中，一起放入电炉内加热：加 热后，一起放人试验机内对试件进行压缩实验，实验数据的采集是采用瞬态波形存储器（即记 忆示波器)和微机的高速数据采集系统来完城， 试验范围为：应变率e=ln(H/h)=0.05~0.69,其中H为试件原始高度，h为试件压缩 变形后高度；应变速率u为10~80s:试验温度t为200~500℃· 2试验结果分析 21应变率对流动应力的影响 应变率对流动应力的影响如图1所示，由图1可以看出，在不同变形条件下，曲线形状不尽 相同，应变率较小阶段，随着应变率的增大、流动应力均呈明显增大趋势.此后，有的曲线表明 1995-03-27收稿第-作者男37岁副教授 ◆有色总公司·八五”科技攻关项目

第 18 卷 第 3期 1 9 9 6 年 6 月 北 京 科 技 大 学 学 报 oJ u nr a l o f U n ive sr ity o f S e ine ec a n d T ec h n o l o g y Be ij i n g V O I . 1 8 N o . 3 J叨匡 19 96 铝合金热塑性变形 流 动应力及其数学模型 ’ 张少军 周纪华 高永生 伦怡馨 王再 英 北京 科技大学机 械工 程学 院 , 北京 1〕 犯83 摘要 采 用恒应变速 率凸轮式压缩试验机 , 测定 了 4 种铝合金材料在热状态下 的流 动应力 , 分析 了应 变率 、 应变速率及变形温度对流动应力的影响规律 . 通过对多种结构型式流动应力数学模型 的回归分 析比较 , 确定了计算精度较高 、 结构型式较简单 、 适合于 现场计算机在线控制和工程计算 的数学模 型 . 关键词 铝合金 , 塑性变形 , 流动应力 , 数学模型 中图分类号 T G l l3 25 , 0 24 2 . 1 在有 色金属材料的塑性加工 、 有色金属塑性加工机械 的设计 与研究 中 , 流动应力是必不 可少 的参数 . 对用计算机控制的高精度轧机来说 , 材料流动应力的精度是轧制力数学模型计算精度至 关重要 的因素 . 到 目前为止 , 流动应力仍无理论解析式 , 只能通过诸如拉伸法 、 扭转法 、 压缩法 等实验 的方法来求得 , 且一般都 以 曲线形式 给 出 ! ’ } , 不便 于 计 算机 对塑性 加工 的在线控 制 . 为 此 , 本 文对铝合金热塑性变形下的流动应力及其数学模型进行了研究 . 1 试验 试验设备为恒应变速率 凸轮式形变压缩试验视刀 , 试件端面上带凹槽 . 凹槽 中充满不 同润滑剂 , 使压缩工具与试件接触表面间的摩擦影响趋于 零 , 以使试件在 压缩变形时呈 单 向压应力状态 . 因此 , 润滑剂的选用是十分重要的 . 本次实验选用的润滑剂是 , 实验温度为 2 0 一 35 0 ℃ 时 , 润滑剂为齿轮 窑脂加 M 昭 : ; 中以〕一 4 50 ℃ 时 , 润滑剂 为齿轮窑脂; 珊 ℃ 时 , 润滑剂为高纯度石墨 . 试件材料 为 LF 6 , L Y 12 , L C4 , L O 8 4 种铝合金 , 冷拔成圆棒料 , 退火后加工成 中12 ~ x 巧 ~ 圆柱 形试件 . 为了保证试 件实验温度 的准确性 , 把试件置于一专用保温装置中 , 一起放入 电炉内加热; 加 热后 , 一起放入试验机 内对试件进行压缩实验 . 实验数据的采集 是采用 瞬态波形 存储器 ( 即记 忆示波器 ) 和微机 的高速数据采集系统来完成 . 试验范 围为: 应变率 : 二 1n( H 。 / h) = .0 05 一 .0 69 , 其 中 0H 为 试件 原始 高度 , h 为试 件 压 缩 变形后 高度 ; 应 变速率 。 为 10 一 80 5 ” ; 试验温 度 t 为 2 0 一 50 ℃ . 试验 结果分 析 应变率对流动应 力的影 响 应变率对流动应力 的影响如图 l 所示 . 由图 ! 可 以看出 , 在不同变形条件下 , 曲线形状不尽 相同 . 应 变率较小 阶段 , 随着应变率的增大 , 流动应力均 呈明显增大趋势 . 此后 , 有的曲线表 明 l卯 5 一 03 一 27 收稿 第 一 作者 男 37 岁 副教 授 . 有 色总公 司 “ 八 五 ’ 科技攻 关 项 「I DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 1996. 03. 014

·264 北京科技大学学报 1996年No.3 流动应力随应变率的增大而继续增大，有的曲线则呈下降趋势，曲线有蜂值存在，.对这些曲线分 析其特征得知，可用下列非线性函数拟合： K,=ye-0ε (1) 式中，K:应变率对材料流动应力的影响系数；Y、0:与材料有关的系数；C:与材料和变形温 度有关的函数， 22应变速率对流动应力的影响 在双对数坐标系中应变速率与流动应力的关系如图2所示.由图可见，在双对数坐标系中应 变速率与流动应力呈较好的直线关系，直线斜率与材质和变形温度有关.同一种材质，其斜率随 变形温度的增加而增大.因此可将应变速率与流动应力的关系用双对数表示为： ln(o/oo)=m·ln(u/uo) (2) 式中，o:材料流动应力，MPa;o。材料基准流动应力，MPa;u:应变速率，s;uo:应变 速率基数，s';m:应变速率指数（与材质和变形温度有关，m=∫(）， 当取4，=1时，(2)式可写为： /0o=um=K. (3) 式中，K,为应变速率对材料流动应力的影响系数，且(3)式又可表示为： K.=BuB (4) 式中，阝、B为与材质有关的系数， 300 300 250 200 200 -h 6150 6100 ▣▣ 100d :LD81=200C,u=32.158s 1:LD8,t=250℃，e=0.5 2:LY12.t=200℃，u=32.844s 2:LF6.t=350℃，e=0.4 50 3:LD8.t=300℃，u=34.773s 3:LY12.t=250℃，8=0.4 李898：u LY12.t=400℃.=35245s 生808 0 6LY12,t=450℃，e=0.3 0.2 0.4 0.60.7 10 2030 50 100 4/s1 图1流动应力与应变率的关系 图2流动应力与应变速率的关系 2.3变形温度对流动应力的影响 在单对数坐标系中变形温度与流动应力的关系如图3所示.由图可见，在单对数坐标系中 变形温度与流动应力则呈直线关系，因此变形温度与流动应力的关系可表示为： 0,=ae4r (5)

· M Z . 北 京 科 技 大 学 学 报 年 9 % b 1 N . 3 流动应力 随应变率 的增大而继续增大 , 有 的曲线则呈下降趋势 , 曲线有峰值存在 . 对这些曲线分 析其特征得知 , 可用下列非线性函数拟合: 长= 下。 c一 8 : ( l ) 式中 , 凡 : 应变率对材料流动应力的影响系数 ; 7 、 :0 与材料有 关 的系数; c : 与材料和变形温 度有 关的函数 . U 应变速率对流动应 力的影 响 在双对数 坐标系 中应变速率与流动应力 的关系如图 2 所示 . 由图可见 , 在双对数坐标系中应 变速率 与流动应力呈较好的直线关系 , 直线斜率与材质和变形温度有关 . 同一种材质 , 其斜率随 变形温度 的增加而增大 . 因此可将应变速率与流动应力的关系用双对数表示 为: I n ( a / 。 。 ) = m · I n ( u / u 。 ) ( 2 ) 式 中 , :a 材料 流动 应力 , M P a ; o0 : 材 料基准 流动 应力 , M aP ; :u 应 变速率 , s 一 ’ ; :u0 应 变 速率基 数 , s 一 ’ ; 沉 应变 速率指 数 ( 与材质 和变形 温度有 关 , m 二 f ()t ) 当取 “ 。 = 1 时 , ( 2) 式 可写为 : a / a 。 = u ’ = K 。 ( 3 ) 式 中 , K 。 为应变 速率 对材料 流动 应力 的影 响 系数 . 且 ( 3) 式 又可表 示为 : K “ = 刀 u B` ( 4 ) 式 中 , 刀 、 B 为 与材 质有 关的系 数 . 的50 气ú、乙, 户 一 州沙 心下 } } } 一一一一一习卜一 , 2 } 」匕奋l }{ l{曰 尸 尺r l 一L J山 - 目 一 心叫 ~ 卜卜卫卜 ~ 朴 . 工口曰日网自 一 一一~ ~ 一 ~七 一 望 户 J 、 创 , ~~ 户昌尸 . 占- 一~ 一一 - 一一 “ _ 一立 翎卜一 曰 - . 日 r 一一一一 尸川 r ~ 声 尸 尸一 尹卜 尸 户洲 ~ 尸尸户 双 户 _ 尸J 一 沪 「厂厂厂厂 、 一一 z 厂厂厂厂 厅 厂「尸 户沪 曰 厂厂厂 厂 :1 L D S , t 一 2匆 ℃ , ￡= 住5 厂「日 2 : L F 6 , t = 35() ℃ , ￡= 0 4 3 : L Y 12 , r = 2刃 ℃ , 。 = 0 4 :4 L 4C , t = 3印 ℃ , ￡ = 住 3 5 : L Y 12 , t = 3刃 ℃ , 。 = 0 4 6 : L Y 12 , r = 4刃 ℃ 厂厂厂 , ￡= 03 日日口 翔姗 , 曰 · 尸 少, , , 卜 · 口 介 , 奋 - 一 心 . ` O , O O 厂p ` 子 刀 洲 2 一 盛~ 一司卜~ - 劝一~ 山 尸尸产d 卜一一守一 P丫 吟 二 引 一 口 3 · ~ , X · ~ · 钾 o’,卢 _ 、 ` 一 、 乙 「~ 杯~ -L六 ’ 万 ’ , } 下 ` 一 》 。 州f 一 门} 4 1r 场气 心卜~ ~ 之卜一 n 产 产 卜O 一~ O ~ 之~ 尸。 一刃 ~ ~ ` 卜 -、 ~ 仁卜~ 一一习 ,们 U :1 L D S , t = 2(刃 ℃ , “ 二 32 . 15 8 5 ” :2 L 1Y 2 , t = 2仪) ℃ , u = 32 84 5 一 ’ :3 L D S , t = 3田 ℃ , “ = 34 . 7 35 1 4 : L Y 一2 , t = 引刃 ℃ , u = 35 . 0 83 5 ’ 5 : L Y 12 , r = 《 旧 ℃ , “ = 35 . 2 45 5 ’ 己一芝b 2o现 0 . 6 0刀 10 20 30 印 1的 E 图 1 流动应 力与应变率的关系 图 2 流动应力与应变速率的关系 .2 3 变形 温度 对流动 应 力的影 响 在单对数坐标系中变形温度 与流动应力的关系如图 3 所示 . 由图可 见 , 在 单 对 数 坐 标 系 中 变形温度 与流动应力则呈直线关系 . 因此变形温度 与流动应力的关系可 表示 为: a ` = , e A ` ( 5 )

Vol.18 No.3 张少军等：铝合金热塑性变形流动应力及其数学模型 265 式中，t:变形温度，℃；x、A:与材料有关的 300 系数. 200 3流动应力数学模型的建立与确定 2 乏150 铝合金流动应力主要与材质、应变率：、 6 05品 应变速率u以及变形温度t等变形条件有关，即 .e=0.5 100- 3LY12:w=20s,E=0.5 3 。是e、u及t的函数.根据上述分析，流动应 80L 力可用影响系数法表示为： 200 250 300350400450 t/℃ G=KKK0o (6) 图3变形温度与流动应力的关系 式中，o。基准变形条件下的流动应力，MPa, 即取t=300℃，u=10s,e=0.2时的流动应力；K。:应变率影响系数，e=0.2时取K。=1.0 K:应变速率影响系数，u=10s时取K.=1.0;K:变形温度影响系数，t=300℃时取 K,=1.0. 依据上述对数学模型的构思，在经大量分析所拟定的多个数学模型中，下列3个数学模型的 拟合结构较为合理，拟合精度较高，结构型式也较为简单，具有一定的实用价值 G=oexp[a,(T-1)lu/10)+4T[a,e/0.2)+aT+aw-(a,-1)/0.2] (7) o=oexp[a,(T-1)lu/10P+T[a,(e/0.2+aT-(a6-I)e/0.2] (8) o=oexp[a(T-1u/10°+ar[a,(e/0.2)°-(a5-1)e/0.2] (9) 式中，T=t/300;a,~a,为回归系数，其值取决于材质， 由实验数据对上述3种型式的数学模型之回归结果 表1各个数学模型的回归结果 知，模型（⑧）式拟合精度最好，模型(7)式次之， 数学模型 均方差 残余方差 (⑦)、（⑧）两式拟合精度相差不大，这与文献[3]所得 式(7) 3.4232 12632.10 结论相同，表1列出了LD8对应于各个数学模型的回 式(8) 3.4219 12634.38 归均方差和残余方差值.对4种铝合金材料的实验数据 式(9) 3.4295 12702.11 用数学模型(8)式回归所得的回归系数值列于表2. 表24种铝合金热塑性流动应力数学模型式(8)的回归系数 铝合金种类 o/MPa a 3 4 4 0 4 LF6 225.44 -0.969】 -0.0191 0.0373 0.3893-0.13281.2022 LY12 148.97 -0.7830 -0.0428 0.0991 0.4076-0.21351.1522 LC4 166.48 -1.1409 -0.1666 0.2107 0.3566-0.17331.1470 LD8 153.39 -1.3001 -0.0127 0.6729 0.4274-0.19861.1497 4结论 (1)在应变率、应变速率和变形温度这3个热塑性变形流动应力的主要影响因素中，变 形温度对热塑性变形流动应力的影响最大，应变率其次·变形温度与流动应力在单对数坐标 系中呈直线关系；应变速率与流动应力在双对数坐标系中呈直线关系

认) 1 . 18 N 6 . 3 张 少军等: 铝合金 热塑性变形流动应力及其数学模型 式 中 , :t 变形温度 , ℃ ; : 、 :A 与材料有关 的 系数 . 3 流动应 力数学模型 的建立与确定 铝合金流动应力 a 主要 与材质 、 应变率 。 、 应变速率 u 以 及变形温度 t 等变形 条件 有关 , 即 a 是 : 、 u 及 t 的函数 . 根 据上述 分 析 , 流动 应 力可 用影 响系数法表示 为: a = 犬 。 K 。 K ; , 。 ( 6 ) 式 中 , 叮 。二 基 准变形 条件下 的流 动应力 , M aP , 即取 t = 3 0 ℃ , u = 10 -5 ’ , ￡ 二 .0 2 时的流动 应力 ; uK ; 应 变 速率影 响 系 数 , u 二 10 5 一 ` 时 取 凡 二 1 . 众 K, = 1 . .0 疾 、 / l 冲龟 赶众 灭 ! : 。 。 1 “ 一、 s 一 1 ! ￡ _ : :3 2 L L 1Y 1Y 2 2 , , “ u = = 刃 20 s 5 一 一 l I , ,护￡ 拼 = 0 0 . . 5 5 _夸诱、 { … 己一乏七 t/ ℃ 图 3 变形温度与流动应力的关系 凡: 应 变率影 响系 数 , ￡ = .0 2 时取 长 = 1 . 伏 凡: 变 形 温 度 影 响 系 数 , t = 30 ℃ 时 取 依据上述对数学模 型的构思 , 在经大量分析所拟定的多个数学模型 中 , 下列 3 个数学模型的 拟合 结构较为合理 , 拟合精度较高 , 结构型式也较为简单 , 具有一定 的实用价值 . a = a 。 e x p 【 a l ( T 一 l )』( u / 10 ) a , + “ , T l a 7 ( 。 / 0 . 2 ) a 4 十 “ , T + “ ` “ 一 ( a 7 一 l ) : / 0 . 2 ] ( 7 ) 。 = 。 。 e x p 【 a l ( T 一 l )』( 。 / 10 ) “ , + “ , T 【a 6 ( 。 / 0 . 2 ) a · + “ , T 一 ( a 6 一 l ) 。 / 0 . 2 1 ( 8 ) a 二 。 。 e x p 【a ! ( T 一 l )』( u / 10 ) a , + a , T 【 a s ( 。 / 0 . 2 ) a 4 一 ( a s 一 l ) 。 / 0 . 2」 ( 9 ) 式 中 , =T t/ 姗 ; a , 一 a 7 为回归系数 , 其值取决于材质 . 由实验数据对上述 3 种 型式的数学模 型之 回 归结 果 表 1 各个数学模型的回归结果 知 , 模 型 (8 ) 式 拟 合精 度 最 好 , 模 型 (7 ) 式 次 之 , 不平履硕一下落奚一飞票买誓 (7) 、 (8) 两 式 拟合精度相差 不大 · 这与文献 【3 ] 所得 飞贬 一不丁一一万万云厄甲一石店五丽厂 结论相同 . 表 1列出 了 8DL 对应于 各 个数 学模型 的 回 式 (8) 3 42 19 12 634 . 38 归均方差和残余方差值 . 对 4 种铝合金 材料 的实验 数据 式 (9) 34 295 12 70 .21 1 用数学模型 ( 8) 式 回 归所得的 回归系数值列于表 2 . — 表 2 4 种铝合金热塑性流动应力数学模型式 (8) 的回归 系数 铝合金种类 几 /M aP a5 气 一 .0 % 9 1 一 0 . 783 0 一 1 . 140 9 一 1 .引刃 1 一 0 . 0 19 1 一 住供2 8 一 0 . 1肠 6 一 0 D 1 2 7 0刀37 3 .0 《芜旧 1 0 . 210 7 0 . 6 72 9 03 89 3 .0 4() 7 6 03 56 6 0 . 4 27 4 一 0 . 132 8 一 0 . 2 13 5 一 0 . 173 3 一 0 . 198 6 1 . 20 2 2 1 . 1 52 2 1 . 14 7 0 1 . 149 7 484973 25哪既153 ,` 4 结论 ( l) 在 应变率 、 应 变速 率和变 形温度 这 3 个 热塑性 变形 流动 应力 的主要影 响 因素 中 , 变 形温 度对热 塑性变形流 动应 力的影 响最大 , 应 变率其次 . 变形 温度 与流动 应力在 单对数坐标 系 中呈 直线关系 ; 应变 速率与流动应力在 双对数坐 标系 中呈直 线关 系

-266· 北京科技大学学报 1996年No.3 (2)得到的热塑性变形流动应力数学模型（式(8）)拟合精度较高，结构型式较简单， 适合于计算机在线控制和工程计算使用· 参考文献 1王祝堂，田荣璋主编.铝合金及其加工手册，长沙：中南工业大学出版社，1988411~413 2周纪华，管克智，金属塑性变形阻力.北京：机械工业出版社，1989.99~131 3周纪华等.铝合金流动应力数学模型.北京科技大学学报、1994,16(4)：351~356 Mathematical Model on Flow Stress of Aluminium Alloys in Hot Plastic Deformation Zhang Shaojun Zhou Jihua Gao Yongsheng Lun Yixin Wang Zaiying College of Mechanical Engineering.USTB.Beijing 100083.PRC ABSTRACT Using cam-type compression testing machine.four kinds of alumini- um-alloy materials are tested in hot process at constant strain rate.The affects of strain,strain rate and deformation temperature on flow stress are analysed.By regressing, comparing and analysing various form of mathematical models of flow stress,one model with higher calculation accuracy,simpler form and more suitable for on-line computer control and engineering calculation is determined. KEY WORDS aluminium alloys,plastic deformation.flow stress,mathematical model 以以以以以以以州以以以以州以以以以以以以以以以以州以长 专利摘要 锥形辊钢管斜轧延伸机 本实用新型为一钢管斜轧延伸机，适用于热轧元缝钢管生产，采用多段锥形轧辊、双弧 形固定导板和圆柱形芯棒的结构型式，该钢管延伸机，具有变形合理、结构简单、操作方 便、投资少、建设周期短等优点，可广泛应用于新建钢管机组的延伸工序，也可用于老机组 延伸工序的改造，以及向冷拔（轧）提供壁薄、精度好的坯料，减少冷拔（轧）道次·

2肠 北 京 科 技 大 学 学 报 199 6 年 N o . 3 ( )2 得到 的热塑性 变形 流动 应力数学模型 (式 ()8 ) 拟合精度 较高 , 结构型式 较简单 , 适 合于 计 算机 在 线控制 和工 程计算使 用 . 参 考 文 献 王祝堂 , 周纪华 , 周纪华等 田荣璋主 编 . 铝合金及 其加工手册 . 长沙二 中南工业 大学 出版社 , 198 . 4 1 一 4 13 管 克智 . 金属 塑性变形阻力 . 北京: 机械工业出版社 , 1989 . 卯 一 131 . 铝合金流动应力数学模型 . 北京科技大学学报 , 1奥科 , 16 (4) : 351 一 356 M a t he ma t i ca l M o de l o n F l o w S t r es s o f lA t l r n l in um lA l o yS i n Hb t P l a s t i e l 无fo r r n a t i o n Z h a n g S h a oj u n Z h o u J i h u a W a n g Z a iy i n g C o ll e g e o f M e c h a n i c a l G a o oY n g s h e n 夕 L u n Yi x i n E n g i n e e r i n g , U S T B , B e l j i n g 10 0 0 8 3 , P R C A B S T R A C T U s i n g e a m 一 t y P e co m P r e s s i o n t e s t i n g ma e h i n e , fo u r k i n d s o f a l u m i n i - u m 一 a ll o y m a t e r i a l s a r e t es t e d i n h o t P r o ces s a t e o n s t a n t s t r a i n r a t e . T h e a fe c t s o f s t r a i n , s t r a i n r a t e a n d d e fo r r n a t i o n t e m Pe r a t u r e o n fl o w s t r e s s a r e a n a l y s e d . B y r e g r e s s i n g , co m P a r i n g a n d a n a ly s i n g v a r i o u s fo r m o f m a t h e m a t i c a l m o d e l s o f fl o w s t r e s s , o n e m o d e l w it h h i g h e r ca l e u l a t i o n a e e u r a e y , s im P l e r fo r m a n d m o er s u it a b l e fo r o n 一 li n e e o m P u t e r e o n t r o l a n d e n g i n e e r i n g e a l c u l a t i o n 1 5 d e t e r m i n e d . K E Y W O R D S a l u m i n i u m a ll o y s , Pl a s t i e d e fo r m a t i o n , fl o w s t r e s s , m a t h e m a t i e a l m o d e l 李令毛李只 李令毛牛只 李只 g 孟李拭李只 李念弓李念毛李拭李拭李拭 李令弋李拭李拭李忿魂幸片 牛只 李念考李拭奈会毛g 肖李只 奈只李只李拭李拭李拭 李片 李令考李令毛李念毛条令毛名 专利摘 要 锥形辊钢管斜轧延伸机 本实 用新 型为 一钢管 斜轧 延伸机 , 适 用于热 轧 无缝钢 管生产 , 采 用多段锥 形轧 辊 、 双 弧 形固 定导板 和 圆柱形 芯棒 的结 构型 式 . 该 钢 管 延 伸 机 , 具 有 变 形 合理 、 结 构简单 、 操作 方 便 、 投 资 少 、 建 设周 期短 等优 点 , 可 广泛 应用 于 新建 钢管 机组 的延伸工 序 , 也可 用 于 老机组 延伸 工序 的改造 , 以 及 向冷拔 (轧 ) 提供 壁薄 、 精度 好 的坯 料 , 减少 冷拔 ( 轧 ) 道 次