对水雾化Si-Mn钢粉采用树脂涂层进行脱氧的研究

D0I:10.13374/j.issn1001-053x.1984.02.010 北京钢铁学院学报 1984年第2期 对水雾化Si-Mn钢粉采用树脂涂层 进行脱氧的研究 理化系廖为鑫 村料系解子章 吴成义相让 摘 要 本文用热力学原理分析了Si-M如氧化物还原的热力学条件，并根据其热力学分析结果，对水雾化Si-Mn 钢粉采用热塑性树脂涂层，在高纯氮气氛中进行脱氧的新工艺研究。使水雾文Si-M如钢粉在1280℃，1330℃ 温度下保温120分钟后，其含氧盘由3060P.P,M左右降至300P,P.M以下。同时测定了在还原脱氧过程 中，不同的树脂用量与还原后钢粉中含年垂之伯的)无。庆了含；M红签难还元势水雾化每粉非真空 脱氧问题。 一、前言 Si-M钢已发展成为新型钢类，由于它具有超高强的特性，已日益广泛地应用于现代 化的国防工业。同时，随着科学技术和国防工业的迅速发展，对Si-M钢性能的要求也越来 越高。到目前为止，所有的强度理论，认为只有细化晶粒、提高合金强度，对其韧性损失 最小。采用水雾化制粉，经热致密化处理，可获得偏析少，晶粒小的合金。但是水雾化法制得 钢粉，其含氧量较高。若用这样的钢粉进行一般烧结，其Si-M合金钢粉表面层的氧化物将 在合金组织内作为夹杂物而残留于烧结体中，它将影响制品质量。因此，一般采用真空碳 还原。 简化工艺，本文应用热力学原理对水雾化Si-M钢粉采用树脂涂层进行脱氧，并取得 较好效果。 根据Si-Mn的氧化物的标准生成自由能值均处于Ellingham-Richardson图之下 方，故S、M氧化物是比较难于被还原。它们不能被H2还原，但在一定条件下可以被碳 还原。根据MO的△G?一T线处于SiO2的△G°一T线之上，因此，讨论还原SiO2的热力 学条件，其条件对于MO的还原也必然满足。 本文采用雾化法制取Si-Mn钢粉，分布于粉末表面的Si、Mn很容易被氧化生成SiOz 和MnO并自成一相分布于钢粉表面。因此，本文通过从对比用碳还原SiO2、MnO的热力 学条件开始，进而寻求雾化Si-Mn钢粉表面层SiO2,MnO还原的热力学条件，然后讨论 采用树脂作还原剂的实验结果。 112

能 京 铜 铁 学 院 学 报 年 第 期 对水雾化 一 钢粉采用树脂涂层 进行脱氧的研究 理化系 廖为鑫 材料系 解子章 吴成义 相让 摘 要 本文用热力学原理分析了 卜 氧化物还原的 热力学条件 ， 并根据其热力学分析结果 ， 对水雾化 一 钢粉采用热塑 性树脂涂层 ， 在 高纯抓气氛中进行脱氧的新工艺 研究 。 使水雾文 卜 钢粉在 ， 温 度下保 温 分钟后 ， 其 含氧盘 由 。 左右降至 。 以 下 。 同时测定 了在还原 脱 氧 过 程 中 ， 不同的 树脂 用 与还 原后 钢粉 中 召荤 福之 ’ 挑 乡万 。 娜扶万含 别 等 双 还 场 元势水雾孔钗粉非真空 脱权问题 。 一 、 前 言 一 钢 已发展成为新型钢类 ， 由于 它具 有超高强 的特 性 ， 已 日益广泛 地应用于现代 化的国防工业 。 同时 ， 随着科学技术和 国防工业 的迅速发展 ， 对 一 人物钢性能 的要求也越来 越 高 。 到 目前为止 ， 所 有的强度理论 ， 认为只 有细化晶粒 、 提高合金 强度 ， 对其韧性损 失 彝小 。 采用水雾化制 粉 ，经热致密化处理 ， 可获得偏析少 ， 晶粒小的合金 。 但是水雾化法制 得 钢粉 ， 其含氧量较高 。 若用 这样的钢粉进行一般烧结 ， 其 一 合金钢粉表面层 的氧化物将 在合金组织 内作为夹杂物而 残留于烧结体 中 ， 它将影 响制 品质量 。 因 此 ， 一 般采用 真空 碳 还原 。 简化工艺 ， 本文应用热力学原理对水雾化 一 钢粉采用 树脂涂层进行脱氧 ， 并取得 较好效果 。 根据 一 的氧化物的标准生成 自由能值均 处 一 于 一 图 之 下 方 ， 故 、 氧化物是 比较难于被还原 。 它们不能被 还原 ， 但在一定条件下 可 以被碳 还原 。 根据 的△ ’ 一 线处于 的△ 。 一 线之上 ， 因此 ， 讨论 还 原 的热 力 学条件 ， 其条件对于 的还原也必 然满足 。 本文采用 雾化法制 取 卜 钢 粉 ， 分布于 粉末表面 的 、 很容易被氧化生成 和 并 自成一 相分布于 钢粉表面 。 因此 ， 本文 通过 从对 比用碳还原 、 的热力 学条件开始 ， 进而 寻求雾 化 一 钢粉表面层 ， 还 原的热力学条件 ， 然后讨论 采用树脂作还 原 剂的实验结果 。 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．1984．02．010

二、热力学分析 1。标准状态下的碳还原 用碳还原SiO2的反应式为 Si02+2C→Si+2C0 其反应的标准自由能变化 △G°=160900-82.1T 于是可得该反应的最低还原温度T。 T。=1959.8K 可见，T。已超过Si的熔点1423°C(1696K)。若于Si的熔点之下，在标准状态用碳还原 SiO2是根本不可能的。 2。非标准态下的碳还原 (1)在真空条件下的碳还原 用碳还原SiO:的非标准自由能变化 △G=△G°+RT1nP6o2 =160900+2RT1nP6o-82.1T 即得非标准状态下的最低还原温度 个= 160900 82,1-2RIn Pco 在工业生产中，一般采用的真空度为10-1~10-2mmHg,相当于1.32×104~1.32× 10~5大气压，因此 T′=1386.2~996.4K 可见，用碳还原SO2采用上述真空度使得其还原温度比在标准状态下的最低还原温度降 低670~960K左右。 (2)在真空条件下，以Si-Mn钢粉中的合金碳还原钢粉表面层的SiO:、MnO 以上考虑采用纯碳为还原剂。但是，高强度合金钢粉的还原，有时采用其合金中自身 的合金碳作为还原剂。 利用合金碳作为还原剂还原钢粉中的SiO2时，其反应式可写成 SiO2+2[C]+[Si]+2C0 其反应的自由能变化应为 △G=△G°+RTlnCl[s]+2 RTInPco-2RT1 nCl:c 相应的最低还原温度为 T=。 160900 82.1-RInCl[s:]-2RInPco+2RInClcc1 根据式(2)可见：若增大C1rc]、减小Po和C1[s值，都能使T"降低，这个改变对 于本文所采用的水雾化Si-M钢粉的脱氧是有利的。一方面为脱氧造就一个较好的热力学 113

二 、 热 力 学 分 析 卜 标 准状态下 的碳还 原 用碳还原 的反 应式为 ， 其反应 的标准 自由能变化 △ 。 一 于是 可得该反应 的最低还 原温度 。 。 可见 ， 。 已超过 的熔点 “ 。 若 于 的熔点之下 ， 在标准状态用碳 还 原 是根本不可能 的 。 非标准态下 的碳还原 在真空条件下 的碳还 原 用碳还原 的非标准 自由能变化 △ △ 。 乙 乙。 一 。 即得非标准状态下 的最低还原温度 。 一 乙。 卜 户 在工业生产中 ， 一般采用的真空度为 一 ‘ 一 ， 相 当于 一 ‘ “ “ 大气压 ， 因此 ， 可见 ， 用 碳还原 采用上述 真空度使得其还原温度 比在标准状态下 的最低还原温 度 降 低 左右 。 在真空 条件下 ， 以 卜 钢粉中的合金碳还原钢粉表面层的 、 以上考虑采用纯 碳为还原剂 。 但是 ， 高强度合金钢粉的还原 ， 有时采用其合金 中自身 的合金碳作为还原 剂 。 利用合金碳作为还原剂还原钢粉 中的 时 ， 其反应式可写成 〔 〕 ， 〔 〕 其反应的 自由能变化应为 △ △ “ 己。 一 〔 相应 的最低还 原温度为 ’ 一 门 一 乙。 玩示 根据式 ‘ 可见 若增大 〔。 〕 、 减小 肠和 〔 ， 值 ， 都能使 扩 降低 ， 这个改变对 于本文所采用 的水雾 化 一 钢粉的脱氧是 有利的 。 一 方面为脱氛造就一个较好的热力学

条件，另一方面在其最低的脱氧温度的基础上升高温度，造就脱氧的动力学条件。 但是，若减少Po,只有提高还原脱氧系统的真空度而已，这在实验室范周内是容易 达到的，然而，在工业生产中将增加工艺设备，从而带来许多不便。对于一定性能的合金 钢粉，要求其成份有确定范围，不仅其成份不宜随便变易，而且应当尽量确保合金成份在 脱氧过程中的稳定性。显然，如果利用合金碳作为还原剂还原钢粉表面层的SiO:、MO, 势必造成合金钢粉脱碳，从而影响合金性能。 基于上述原因，为了降低合金钢粉的最低还原脱氧温度，我们考虑采用确保合金中的 含碳量及其它合金成份，尽量提高还原反应碳的温度，并设法使其还原反应碳的温度 Clc=1,使还原反应碳在非真空条件下能将合金钢粉中表面层的SiO2、MnO还原成Si, M,从而保证合金钢粉中的合金组成，及使合金钢粉的烧结体中的合金组织尽量不存在 氧化物的夹杂，或将氧化物夹杂降低到最低限度。这种设想似乎不可能。因为在(1)中 我们已经分析了在S的熔点之下，用碳作为还原剂进行脱氧是不可能的，并在(2)一 (A)中分析了在真空条件下，以碳为还原剂，其最低还原温度应高于1368~996K时才有 可能进行还原。但是，实践又证明了(2)一(A)这种方式的还原效果并不理想。为了达 到上面所考虑的目的，我们研究了用热塑性树脂涂层为还原剂对S-M合金钢粉进行表面 层脱氧的新工艺。 (3)在高纯氮气氛中的非真空条件，对水雾化Si-M钢粉采用树脂徐层进行还原脱 氧。 在高纯氮气氛保护下进行非真空条件还原脱氧工艺，是基于高纯氮不断排出，并带走 还原产物CO及热塑性树脂所分解出的气体产物（如H2等），其效果视为与真空相当。同时 树脂涂层在加热过程中，因分解出碳而自成一相，并附于合金钢粉表面层，造就C1c=1的 条件。因此，其还原脱氧的反应式可写成 Si02+2C+[Si订+2C0 可得最低还原温度为 160900 T=82.1-RInCi(sn-2RInPco (3) 以高纯氮为载体，不断带走CO,若视式(3)中P(o值与式(1)中的真空度相当，且因 C1[s门<1，故T/<T'。根据本文所采用的水雾化合金钢粉含Si2.27%,换算成克分子 份数N[s1]=0.0397。如果为粗略估计T"/,近似假设C1[s1们=N[s],则得T"/=1208K。 如果说由于这样小的浓度，以纯物质为标准态，必将引起误差。为此，假设当正偏差时， 其活度C1s1=2Ncs,当负偏差时，其活度C1ts]=号Mts或更小，以此估计的最低 还原温度约为1220~1196K。可见当T/高于1220K时，用热塑性树脂涂层作为还原剂， 可使还原脱氧反应进行。 三、实验及其分析 本实验采用的Si-Mn合金钢粉系由水雾化所得，含氧量为3060P,P,M。,合金钢粉的 主要化学成份(%)如下， 114

条件 ， 另一方面在其最低的脱氧温度的基础上升高温度 ， 造就脱氧的动力学条件 。 但是 ， 若减少 如 ， 只 有提高还原脱氧系统的真空度而 已 ， 这在实验室 范周 内是 容易 达到的 ， 然而 ， 在工业生产 中将增加工艺设备 ， 从而带来许多不便 。 对于 一定性能的合金 钢粉 ， 要求其成份有确定范围 ， 不仅其成份不宜 随便变易 ， 而且应 当尽量确保合金成份在 脱氧过程 中的稳定性 。 显然 ， 如果 利用合金碳作为还原剂还原钢粉表面层 的 、 ， 势必造成合金钢粉脱碳 ， 从而影 响合金性能 。 基于上述原 因 ， 为 了降低合金钢粉 的最低还原脱氧温度 ， 我们考虑采用确保合金 中的 含碳量及其它合金成份 ， 尽量提高还原反应碳的温度 ， 并设法使其 还 原 反 应 碳 的 温 度 。 ， 使还原反应碳在非真空条件下能将合金钢粉中表面层 的 、 还原成 ， ， 从而保证合金钢粉中的合金组成 ， 及使合金钢粉的烧结体中的合金组 织尽量不 存 在 载化物的夹杂 ， 或将氧化物夹杂降低到最低限度 。 这种设想似乎不可能 。 因 为 在 中 我们 已经分析了在 的熔点之下 ， 用碳作为还原剂进行脱氧是 不 可 能 的 ， 并 在 一 中分析了在真空条件下 ， 以碳为还原剂 ， 其最低还原温度应高于 时才 有 可能进行还原 。 但是 ， 实践又证 明了 一 这种方式的还 原效果并不理想 。 为 了 达 到上面所考虑的 目的 ， 我们研究 了用热塑性树脂涂层为还原剂对 一 合金钢粉进行表面 层脱载的新 工艺 。 在 高纯 氮气氛中的非真空条件 ， 对水雾化 一 钢粉采用树脂涂层进 行 还 原 脱 载 。 在高纯抓气氛保护下进行非真空条件还原脱氧工艺 ， 是基 于 高纯 氮不断排 出 ， 并带走 还原产物 及热塑性树脂所分解出的气体产物 如 等 ，其效果视为与真空 相当 。 同时 树脂涂层在加热过程 中 ， 因分解出碳而 自成一相 ， 并附于合金钢粉表面层 ， 造就 。 二 的 条件 。 因此 ， 其还原脱氧的反应式可 写成 ， 〕 可 得最低还原温度为 ， ， 。 一 〔 一 乙。 以高纯氮为载体 ， 不断带走 ， 若视式 中 份 值与式 中的真空度 相当 ， 且因 〔 ，〕 ， 故 口尹 护。 根据本文所采用的水雾化合金钢粉含 ， 换算成 克 分 子 份数 。 如果为粗略估计 ， ， ， 近似假设 ‘ ， 则得 ， 尹 。 如果说 由于这样小的浓度 ， 以纯物质为标准态 ， 必将引起误差 。 为此 ， 假设 当正偏差 时 ， 其活度 〔 〕 〔 〕 ， 当负偏差 时 ， 其活度 〔 二 冬 〕或更小 ， 以此估 计 的 最 低 ‘ ” 一 一 一 ‘ 一 一 ‘ 一 ’ ‘ 、 ’ ” ， 子 产 、 ’ ” 一 “ 一 ‘ 一 一 ‘ 一 ’ 一 ’ 一 ’ 一 ” ” 一 ’ 一 还原温度约为 。 可见 当 才 ‘ 高于 时 ， 用热塑 性树脂涂层作为还原 剂 ， 可使还原脱氧反应进行 。 三 、 实验及其分析 本实验采用 的 一 合金钢粉系由水雾化所得 ， 含氧量为 ， ， 合金钢粉的 主要化学成份 如下 滚了

元素 C Si Mn Mo V % 0.40 2.27 1.91 0.47 0.25 将合金钢粉与事先用甲醇溶剂溶解的热塑性树脂（甲醇：树脂=1：10)均匀拌和，然 后加热使甲醇挥发，合金钢粉表面上的树脂即成涂层。将敷有树脂的合成钢粉压制成脱氧 试样后送入还原炉中，在高纯氮气氛保护下加热升温，进行还原脱氧。本实验采用500毫 克水雾化Si-Mn钢粉，用65毫克具热塑性树脂涂层为脱氧试样，分别于1280°C和1330°C 下，采取不同的保温时间，测定含氧量与保温时间的关系，所得结果如图1所示： 保温20分钟 65mg树脂 1330℃ 8 '330 1280℃ a 6 001Xd) 5 2 406080100120 20 60 80 保福时间min 树出用戴 血g 图1保温时间与钢粉含氧量的关系 图2树脂用量与钢粉含氧量的关系 由图1中曲线】、I可见：在一定量的树脂涂层的Si-Mn钢粉中 1.其含氧量随保温时间的增长而下降影 2,当其保温时间相同，其含氧量随温度升高而下降，它表明温度对脱氧速度的影响： 3.如果将1330°C的脱氧曲线延长至保温时间为120分钟，其含氧量可能降至300P.P.M 以下。 为了在一定温度下加速其脱氧速度，本文又测定了在500毫克合金钢粉中，采用不同 树脂量进行涂层，在1330°C时，在相同的保温时间进行还原脱氧，其测定结果为图2所 示。 从图2可见：当保温时间相同，合金钢粉中的含氧量随树脂用量的增加而下降。如果 对比图1中的温度为1330°C时的还原曲线，可以看到：在相同重量的试样中，用65毫克 的树脂量保温60分钟，使试样中的含氧量降低至500P.P.M.左右，而当将树脂用量：由65 毫克增至80毫克时，使试样的含氧量降低至低于500P.P.M.时却只需20分钟。这证明了 树脂用量对脱氧速度的作用。但是，如果树脂用量太大，它将引起合金钢粉增碳，甚至 出现游离碳，从而影响产品质量，如果其用量太少，不但影响脱氧速度，而且影响脱氧限 度，甚至造成试样脱碳。因此，必须根据合金钢粉的含氧量及碳氧比例关系(C=12O) 16 来计算所需的树脂用量。 热塑性树脂不仅起着脱氧的作用，而且由于本身具有热塑性，把它作为水雾化合金钢 115

将合金钢粉与事先用 甲醉溶剂溶解的热 塑 性树脂 甲醇 树脂 均匀拌 和 ， 然 后加热使 甲醇挥发 ， 合金钢粉表面上 的树脂即成涂层 。 将敷有树脂的合成钢粉压制成脱氧 试样后送入还原炉 中 ， 在高纯氮气氛保护下 加热升温 ， 进行还原脱氧 。 本实验采用 毫 克水雾化 一 钢粉 ， 用“ 毫克具热塑性树脂涂层为脱氧试样 ， 分别 于 。 。 和 下 ， 采取不 同的保温时间 ， 测定含氧量与保温 时间的关系 ， 所得结果如图 所示。 保温 分钟 ︹。工︺ 日 ·· ︺工︹ 、 、 ‘ 曰‘ 山 ‘ ‘ 保 温 时 问 注 树脂 用皿 图 保温时间 与钢粉含氧 的关系 图 树脂用 与钢粉含氧 的关系 由图 中曲线 、 可见 在一定量的树脂涂层的 卜 钢粉中 其含氧量 随保温时间的增长而下降， 。 当其保温 时 间相 同 ， 其含氧量随温度升高而下 降 ， 它表明温度对脱氧速度的影响， 。 如果将 “ 的脱氧 曲线延长至保温时间为 。 分钟 ，其含氧量可能降至 。 。 。 。 以下 。 为 了在一定温度下加速其脱氧速度 ， 本文又测定了在 毫克合金钢粉 中 ， 采用 不 同 树脂量进行涂层 ， 在 时 ， 在相同的保温时间进行还原脱氧 ， 其测定结果 为 ’ 图 所 示 。 从图 可见 当保温时间相 同 ， 合金钢粉中的含氧量随树脂用量 的增加而下 降 。 如果 ‘ 对比 图 中的温度为 。 “ 时的还原 曲线 ， 可 以看到 在相 同重量 的试样 中 ， 用 毫 克 的树脂量保温 分 钟 ， 使试样中的含氧量 降低至 左右 ， 而 当将树脂用量了由 “ 毫克增至 毫克 时 ， 使试 样的含氧量降低至低于 时却只 需 分 钟 。 这证明了 树脂用量对脱氧速度 的作用 。 但是 ， 如果树脂用 量太大 ， 它将引起合金钢粉增 碳 ， 甚 至 出现 游离碳 ， 从而影响产 品质量， 如果其用量太少 ， 不但影 响脱氧速度 ， 而且影 响脱氧限 度 ， 甚至造成试样脱碳 。 因此 ， 必须根据合金钢粉 的含氧量及碳氧比例关系 竺。 来计算所 需 的树脂用量 。 热塑性树脂不仅起着脱氧的作用 ， 而 且 由于本身具有热塑性 ， 把它作为水雾 化合金俐

粉的涂层，使在压实过程中，一方面起着粉末之间的润滑作用影另一方面起着粘结强化毛 坯的作用。由于它的成型性良好，倘若压坯烧结，可防止毛坯在烧结中破裂。在还原脱氧 过程中，因树脂受热分解，分解出的碳为新生活化的碳原子，其分解的处所恰在合金钢粉 的表面层，可直接与表面层的氧化物接触，使水雾化合金钢粉表面层的氧化物能直接被新 生活化的碳原子所还原。造就这样的还原脱氧动力学条件，要比借助一般的碳或合金中自 身的合金碳来进行还原脱氧的动力学条件优越得多。又由于树脂热分解后的碳在合金钢粉 表面自成一相，故从热力学考虑，其C1c=1,根据上面(=一(2)一(C)中)的估算，热 力学最低还原温度应在923°~935°C左右。而本实验采用的还原脱氧温度为1280°C和 1330°C,它比所估算的热力学最低还原温度高出350~400°C,对比(2)一(A)、(2)一(B) 中所能造就的还原脱氧动力学条件又要优越得多。 以上的分析就是我们为什么考虑采用热塑性树脂涂层作为水雾化S-M钢粉还原脱氧 的根据。我们按照新工艺所测得的结果也证实了这一点。 本研究不仅解决水雾化Si-M·钢粉非真空还原脱氧问题，而且对于采用粉末冶金方法 制取材料可以简化后续工序。 四、结 论 1,用树脂涂层对S-M·钢粉进行还原，解决了用治炼法生产该合金材料所不能达到 的工艺指标。 2.用树脂涂层对Si-M合金钢粉进行还原脱氧，其含氧量由3060P.P.M.降至300 P,P.M,左右的效果，这是采用非树脂涂层方法的还原脱氧所不能达到的。 3。树脂用量增加时，可以使还原脱氧速度加快，及使还原脱氧更趋彻底。但用量必 须控制适当，树脂用量太大将使合金增碳和出现游离碳。 4。用树脂涂层在氮气氛下对Si-M钢粉的脱氧工艺，对比在真空条件下用碳作还原 剂的还原脱氧工艺，不仅工艺操作方便，而且脱氧效果好。 5。采用本工艺进行还原脱氧的压坯，紧接着可将压坯进行粉末锻造为成品，使工艺 简化，节约能源，降低成本。 参考文献 1。「粉体上粉末怡金」第26卷第2号1979年3月 2。新金属材料1975年1期 Reduced oxygen on the surface of water-atomieed Sn-Mn steel powder with resin Liao weixin,Xie zizhang,Wu chengyi,Yang rang Abstraact We applied the thermodynamic principle to analyze the thermodynamic 116

粉的涂层 ， 使在压 实过程 中 ， 一 方面起着粉末之间 的润 滑作用 另一方面起着粘结强化毛 坯的作用 。 由于 它的成 型性 良好 ， 倘若压 坯烧结 ， 可 防止毛 坯在烧结 中破裂 。 在还原脱氧 过程 中 ， 因树脂受热分解 ， 分解出的碳为新生活化 的碳原子 ， 其分解的处所恰在合金钢粉 的表面层 ， 可直接与表面层 的氧化物接触 ， 使水雾化合金钢粉表面层 的氧化物能直接被新 生活化的碳原子所还原 。 造就 这样的还原脱氧动力学条件 ， 要 比借助一般 的碳或合金中 自 身的合金碳来进行还原脱氧的动力学条件优越得多 。 又 由于树脂热分解后 的碳在合金钢粉 表面 自成一 相 ， 故从热力学考虑 ， 其 ， 根据上面 一 一 中 的 估 算 ， 热 力学最低还原温度应在 。 左右 。 而本实验采用 的还 原 脱 氧 温 度 为 和 “ ， 它 比所估算的热力学最低还原温度 高出 ， 对 比 一 、 一 中所能造就的还原脱氧动力学条件又要优越得多 。 以上的分析就是我们为什么考虑采用热塑性树脂涂层作为水雾化 一 钢粉还原脱氧 的根据 。 我们按照 新工艺所测 得的结果也证实了这一 点 。 本研究不 仅解决水雾 化 一 钢粉非真空还原脱氧间题 ， 而且对 于采用粉末冶金方法 制取材料可 以简化后续工序 。 四 、 结 论 用 树脂涂层对 一 钢粉进行还原 ， 解决了用 冶炼法生产该合金材料所不能 达到 的工艺指标 。 用树脂涂层对 一 合金钢粉进行还原脱氧 ， 其含氧量 由 降 至 。 。 左右的效果 ， 这是采用非树脂涂层方法 的还原脱氧所不能达到的 。 树脂用量增加时 ， 可 以使还原脱氧速度加快 ， 及使还原脱氧更 趋彻底 。 但用 量 必 须控制适 当 ， 树脂用量太大将使合金增碳和 出现游离碳 。 用树脂涂层在撼气氛下对 一 钢粉的脱氧工艺 ， 对 比在真空条件下用碳作 还 原 剂的还原脱氧工艺 ， 不仅工艺操作方便 ， 而且脱氧效果好 。 采用本工艺进行还原脱氧的压 坯 ， 紧接着 可将压 坯进行粉末锻造为成品 ， 使 工 艺 简化 ， 节约能源 ， 降低成本 。 参 考 文 献 「粉体之 粉末冶金 」第 卷第 号 年 月 。 新金属材料 年 期 一 一 ， ， ， 扭 了 了了尽

condition for deoxidizing the oxide of Si-Mn.According to our result,we designed a new technigue,the surface of water-atomized Si-Mn steel powd- er deoxidized in pure N:with thermoset resin.With the steel powder main- tained at 1280C or 1330C about 120 minutes,the oxygen content can be decreased from about 3060 to 300P.P.M.In the meantime,we determined the relationship between the amount of the oxygen in steel powder and that of the resin in this reducing process.In this way,we solved the deoxidizing problem of water-atomized steel powder that contains Si,Mn and other di- fficult reduction elements undernon-Vacuum condition. 117

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