D0I:10.13374/1.issnl00103.2008.06.008 第30卷第6期 北京科技大学学报 Vol.30 No.6 2008年6月 Journal of University of Science and Technology Beijing Jun.2008 爆炸焊接界面波形参数的影响因素 王建民朱锡刘润泉 海军工程大学船舶与动力工程学院，武汉430033 摘要采用不同的爆炸焊接工艺爆炸复合了铝合金/纯铝/钢与铝合金/钢/钢复合板，并对其结合界面形态进行了显微观 察与分析，测量了爆炸焊接界面的波形参数，探讨了不同爆炸焊接工艺及不同材料对爆炸复合界面波形参数的影响·结果表 明：爆炸焊接界面波形受爆炸焊接工艺及材料性能的影响，当基、复板材料性能相差较大时，易形成平直界面，波形不明显：当 基、复板材料相同或相近时，界面易形成有规律的正弦波形。当焊接材料相同时，随着爆炸焊接装药密度的增加，界面波长、波 高均有所增加· 关键词铝合金：钢：爆炸焊接：结合界面；波形参数 分类号TG456.6 Influencing factors of wave parameters for the explosive welded bonding interface WA NG Jianmin:ZHU Xi,LIU Runquan College of Naval Architecture and Power,Naval University of Engineering.Wuhan 430033.China ABSTRACI Aluminum alloy/aluminum/steel and aluminum alloy/steel/steel cladding plates were exploded by different explosive welding technologies.The bonded interface's configuration was observed and analyzed,and the wave parameters were measured by optical microscope.The results show that the wave configuration of the bonded interface depends on the explosive welding technology and material properties.A line-straight bonded interface formed when the properties of the base plate and flyer plate were greatly dif- ferent.However,a regular sine wave shape was easily generated when the base plate and flyer plate were the same or their properties were similar.The wave length and the wave amplitude become bigger with increasing explosive density. KEY WORDS aluminum alloy:explosive welding:bonded interface:wave parameters:steel 爆炸焊接，又称爆炸复合，是以炸药为能源驱动 板的力学性能及使用性能，一般通常把爆炸焊接界 复板作高速运动，并与基板碰撞产生冶金结合的一 面结合形态分为三种方式，即连续的熔化层结合、波 种新型焊接方法，爆炸焊接作为一种进行金属间焊 状结合与直接结合，其中多数学者认为波状结合是 接和生产金属复合材料的新技术，是已知其他焊接 最佳的结合状态，其主要参数是界面波的波长 工艺所无法比拟的，它不仅能实现异种金属之间的 入和波高A·爆炸焊接波状结合的研究是目前从事 连接，而且具有工艺简单、操作方便及廉价高效等优 爆炸焊接研究人员最关心的问题之一，爆炸焊接界 点-).自20世纪40年代Carl发明爆炸焊接技术 面波形问题的解决不仅在理论上，而且在实践中都 以来，广大科研工作者对爆炸焊接进行了深入的研 具有重要的意义，直接影响到人们对爆炸焊接机理 究，然而，迄今爆炸焊接仍有诸多理论及实践问题 的认识 尚未得到很好的解决，爆炸焊接界面波形的研究就 是其中之一 1实验方法 爆炸复合界面的结合形态直接决定了爆炸复合 采用爆炸焊接方法对铝合金/纯铝/钢及铝合金 /钢/钢进行了复合，所用材料的主要化学成分及性 收稿日期：2007-04-09修回日期：2007-05-21 能分别见表1和表2. 作者简介：王建民(1979一)男，博士研究生：朱锡(1961一)，男， 爆炸焊接采用平行安装法，炸药选用2#岩石硝 教授，博士生导师，E-mail:zhxi816@163.com 铵炸药，分别以铝合金、工业纯铝、钢作为爆炸焊接
爆炸焊接界面波形参数的影响因素 王建民 朱 锡 刘润泉 海军工程大学船舶与动力工程学院武汉430033 摘 要 采用不同的爆炸焊接工艺爆炸复合了铝合金／纯铝／钢与铝合金／钢／钢复合板并对其结合界面形态进行了显微观 察与分析测量了爆炸焊接界面的波形参数探讨了不同爆炸焊接工艺及不同材料对爆炸复合界面波形参数的影响．结果表 明：爆炸焊接界面波形受爆炸焊接工艺及材料性能的影响当基、复板材料性能相差较大时易形成平直界面波形不明显；当 基、复板材料相同或相近时界面易形成有规律的正弦波形．当焊接材料相同时随着爆炸焊接装药密度的增加界面波长、波 高均有所增加． 关键词 铝合金；钢；爆炸焊接；结合界面；波形参数 分类号 TG456∙6 Influencing factors of wave parameters for the explosive welded bonding interface W A NG JianminZHU XiLIU Runquan College of Naval Architecture and PowerNaval University of EngineeringWuhan430033China ABSTRACT Aluminum alloy／aluminum／steel and aluminum alloy／steel／steel cladding plates were exploded by different explosive welding technologies．T he bonded interface’s configuration was observed and analyzedand the wave parameters were measured by optical microscope．T he results show that the wave configuration of the bonded interface depends on the explosive welding technology and material properties．A line-straight bonded interface formed when the properties of the base plate and flyer plate were greatly different．Howevera regular sine wave shape was easily generated when the base plate and flyer plate were the same or their properties were similar．T he wave length and the wave amplitude become bigger with increasing explosive density． KEY WORDS aluminum alloy；explosive welding；bonded interface；wave parameters；steel 收稿日期：2007-04-09 修回日期：2007-05-21 作者简介：王建民（1979—）男博士研究生；朱 锡（1961—）男 教授博士生导师E-mail：zhuxi816＠163．com 爆炸焊接又称爆炸复合是以炸药为能源驱动 复板作高速运动并与基板碰撞产生冶金结合的一 种新型焊接方法．爆炸焊接作为一种进行金属间焊 接和生产金属复合材料的新技术是已知其他焊接 工艺所无法比拟的它不仅能实现异种金属之间的 连接而且具有工艺简单、操作方便及廉价高效等优 点［1—2］．自20世纪40年代 Carl 发明爆炸焊接技术 以来广大科研工作者对爆炸焊接进行了深入的研 究．然而迄今爆炸焊接仍有诸多理论及实践问题 尚未得到很好的解决爆炸焊接界面波形的研究就 是其中之一． 爆炸复合界面的结合形态直接决定了爆炸复合 板的力学性能及使用性能一般通常把爆炸焊接界 面结合形态分为三种方式即连续的熔化层结合、波 状结合与直接结合其中多数学者认为波状结合是 最佳的结合状态［3—4］其主要参数是界面波的波长 λ和波高 A．爆炸焊接波状结合的研究是目前从事 爆炸焊接研究人员最关心的问题之一爆炸焊接界 面波形问题的解决不仅在理论上而且在实践中都 具有重要的意义直接影响到人们对爆炸焊接机理 的认识． 1 实验方法 采用爆炸焊接方法对铝合金／纯铝／钢及铝合金 ／钢／钢进行了复合．所用材料的主要化学成分及性 能分别见表1和表2． 爆炸焊接采用平行安装法炸药选用2＃岩石硝 铵炸药分别以铝合金、工业纯铝、钢作为爆炸焊接 第30卷 第6期 2008年 6月 北 京 科 技 大 学 学 报 Journal of University of Science and Technology Beijing Vol．30No．6 Jun．2008 DOI:10．13374／j．issn1001－053x．2008．06．008
第6期 王建民等：爆炸焊接界面波形参数的影响因素 .637. 表1实验材料化学成分（质量分数） Table 1 Chemical compositions of the test materials % 材料 C 吟 Mn Cu Mg Ti Q235 0.12-0.20 0.045 0.045 0.30 0.30-0.70 5083 0.50 0.300.60 0.10 4.80~5.50 0.15 1060 0.25 0.03 0.05 0.03 0.03 表2实验材料的力学性能 炸焊接工艺不同，改变装药密度（其装药密度分别为 Table 2 Mechanical properties of the test materials I:1.5gcm-2；Ⅱ：2.4gem-2；Ⅲ：2.9gcm-2). 材料 6/MPa G/MPa /% 硬度，HB 研究爆炸焊接工艺对界面波形参数的影响， 0235 310 465 30 160 5083 125 275 11 70 2实验结果及分析 1060 75 147 5 50 宏观观察表明，5083铝合金/1060工业纯铝界 面、Q235钢/Q235钢界面波形较明显，呈规则的正 材料.实验采用方案：(1)爆炸焊接工艺相同，爆炸 弦波状结合，波长、波高均较大；而1060工业纯铝/ 焊接材料不同.该方案采用相同的爆炸焊接工艺， Q235钢界面波形较扁平，波形不明显，近似呈直线 分别对5083铝合金与1060工业纯铝、Q235钢与 状结合（见图1）·表3为光学显微镜下测得的不同 Q235钢进行爆炸焊接，研究材料性能对复合界面波 爆炸焊接工艺及不同焊接材料爆炸复合界面的波形 形参数的影响，(2)该方案焊接材料相同，以1060 参数 工业纯铝及5083铝合金为复板，Q235钢作基板，爆 (b) 400Hm 400m d 400μm 300um (e) 600m 图1爆炸复合界面波形形貌.(a)5083铝合金/1060纯铝界面；(b)Q235钢/Q235钢界面：(c)工艺I获得的1060纯铝/Q235钢界面： (d)工艺Ⅱ获得的1060纯铝/Q235钢界面：(e)工艺Ⅲ获得的1060纯铝/Q235钢界面 Fig.1 Micrographs of explosive cladding bonding interfaces:(a)5083 aluminum alloy/1060 aluminum:(b)Q235 steel/Q235 steel:(c)1060 aluminum/Q235 steel bonding interface by Processing I:(d)1060 aluminum/Q235 steel bonding interface by Processing ll:(e)1060 alu- minum/Q235 steel bonding interface by Processing
表1 实验材料化学成分（质量分数） Table1 Chemical compositions of the test materials ％ 材料 C S P Si Mn Cu Mg Ti Q235 0∙12～0∙20 ≤0∙045 ≤0∙045 0∙30 0∙30～0∙70 — — — 5083 — — — 0∙50 0∙30～0∙60 0∙10 4∙80～5∙50 0∙15 1060 — — — 0∙25 0∙03 0∙05 0∙03 0∙03 表2 实验材料的力学性能 Table2 Mechanical properties of the test materials 材料 σs／MPa σb／MPa δ／％ 硬度HB Q235 310 465 30 160 5083 125 275 11 70 1060 75 147 5 50 材料．实验采用方案：（1）爆炸焊接工艺相同爆炸 焊接材料不同．该方案采用相同的爆炸焊接工艺 分别对5083铝合金与1060工业纯铝、Q235钢与 Q235钢进行爆炸焊接研究材料性能对复合界面波 形参数的影响．（2）该方案焊接材料相同以1060 工业纯铝及5083铝合金为复板Q235钢作基板爆 炸焊接工艺不同改变装药密度（其装药密度分别为 Ⅰ：1∙5g·cm —2 ；Ⅱ：2∙4g·cm —2 ；Ⅲ：2∙9g·cm —2）． 研究爆炸焊接工艺对界面波形参数的影响． 2 实验结果及分析 宏观观察表明5083铝合金／1060工业纯铝界 面、Q235钢／Q235钢界面波形较明显呈规则的正 弦波状结合波长、波高均较大；而1060工业纯铝／ Q235钢界面波形较扁平波形不明显近似呈直线 状结合（见图1）．表3为光学显微镜下测得的不同 爆炸焊接工艺及不同焊接材料爆炸复合界面的波形 参数． 图1 爆炸复合界面波形形貌．（a）5083铝合金／1060纯铝界面；（b） Q235钢／Q235钢界面；（c） 工艺Ⅰ获得的1060纯铝／Q235钢界面； （d） 工艺Ⅱ获得的1060纯铝／Q235钢界面；（e） 工艺Ⅲ获得的1060纯铝／Q235钢界面 Fig．1 Micrographs of explosive cladding bonding interfaces：（a）5083aluminum alloy／1060aluminum；（b） Q235steel／Q235steel；（c） 1060 aluminum／Q235steel bonding interface by Processing Ⅰ；（d） 1060aluminum／Q235 steel bonding interface by Processing Ⅱ；（e） 1060 aluminum／Q235steel bonding interface by Processing Ⅲ 第6期 王建民等： 爆炸焊接界面波形参数的影响因素 ·637·
.638 北京科技大学学报 第30卷 表3爆炸复合界面波形参数测量结果 随装药密度变化的曲线中可以看到随着装药密度的 Table 3 Wave parameters of explosive bonding interfaces 增加，复合界面的波长、波高均变大，一般认为随着 波长， 波高， 结合界面 炸药厚度的增加，爆速会逐渐变大（见图3）[.随 A/mm A/mm 着爆速的增加，基、复板在碰撞时产生的碰撞压力也 5083铝合金/1060工业纯铝 1.059 0.370 会随之增加：同时，由于复板对基板撞击时产生的侵 Q235钢/Q235钢 0.265 0.102 彻作用，在基板表面形成凹坑，压力越大，形成的凹 工艺I获得的1060工业纯铝/Q235钢 0.713 0.106 坑越深，在凹坑处就越容易聚集熔化的金属射流，从 工艺Ⅱ获得的1060工业纯铝/Q235钢 0.761 0.130 而使复合界面的波幅增加，影响爆炸复合界面波形 工艺Ⅲ获得的1060工业纯铝/Q235钢 0.892 0.182 参数的变化 3.4r 从图1及表3中的数据可以看到，在相同的爆 3.2 炸焊接工艺下，5083铝合金/1060工业纯铝结合界 面波形的波长与波高均比钢/钢结合界面波形参数 3.0 大·可见在相同装药密度下，强度、硬度相同或相近 2.8 的材料更易形成明显的波状结合，且波形参数较大， 而材料性能差异较大的材料波形不明显，不易形成 波状结合 2.21 当爆炸焊接材料相同时，焊接工艺对界面波形 2.0102030405060708090100 产生影响，可以看到在三种爆炸工艺条件下，1060 药厚mm 工业纯铝/Q235钢界面波形扁平且波形不明显，波 图32“岩石硝铵炸药爆速随厚度的变化 长较大，而波高较小.图2为1060工业纯铝/Q235 Fig-3 Curve of explosive velocity to explosive thickness with 2 钢复合界面波形参数随装药密度的变化曲线，可以 rock ammon-dynamite 看到：随着药量的增加，波长波高均变大，尤其是在 装药密度大于2.4gcm2时，波长、波高增幅明显 3,2爆炸焊接材料因素的影响 增加 爆炸焊接界面波形的形状和特征除了与爆炸焊 接工艺有关外，还与焊接材料的性质密切相关.多 0.88 0.20 数学者认为材料强度对波的形成有重要作用山， 0.84 0.18 0.80 但其影响规律尚未有系统研究，根据本文实验结果 0.16 0.76 分析可知，当采用相同的爆炸焊接工艺时，材料密 翦 0.72 0.14 焉 度、硬度相差较大者不易形成波状结合；而当材料相 0.68 0.12 同或相近时则容易形成规则的波状结合界面，此 0.64 0.10 外，当材料相同或相近时，强度、硬度较小的材料在 1.4 1.82.22.6 3.0 装药密度/kgm) 爆炸焊接时形成的波形波长、波高较大；而强度、硬 度较大的材料形成的波状界面波长、波高均较小 图2界面波形参数随装药密度的变化 分析认为：爆炸焊接界面波的形成主要取决于炸药 Fig.2 Curves of wave parameters with explosive density 波状荷载的侵彻作用，强度和硬度高、韧性和塑性低 的材料发生塑性变形的抗力较大，不易产生变形；相 3讨论 反，强度和硬度低、韧性和塑性好的材料具有较强的 塑性变形能力，易形成较大波形 3.1爆炸焊接工艺因素的影响 爆炸焊接工艺直接决定了爆炸复合界面的结合 4结论 形态，也决定了爆炸复合界面的波形参数，文献报 (1)爆炸焊接时爆炸复合界面产生波状结合， 道爆炸焊接安装角与基、复板安装间距均会对复合 其波形参数受焊接材料与爆炸焊接工艺等因素的影 界面波形参数产生影响)].根据本文的实验结果可 响，随着焊接材料和爆炸焊接工艺的变化，波形参 看到，在其他参数相同的条件下，改变装药密度，复 数也随之变化， 合界面波形参数将有明显变化，从图2中波形参数
表3 爆炸复合界面波形参数测量结果 Table3 Wave parameters of explosive bonding interfaces 结合界面 波长 λ／mm 波高 A／mm 5083铝合金／1060工业纯铝 1∙059 0∙370 Q235钢／Q235钢 0∙265 0∙102 工艺Ⅰ获得的1060工业纯铝／Q235钢 0∙713 0∙106 工艺Ⅱ获得的1060工业纯铝／Q235钢 0∙761 0∙130 工艺Ⅲ获得的1060工业纯铝／Q235钢 0∙892 0∙182 从图1及表3中的数据可以看到在相同的爆 炸焊接工艺下5083铝合金／1060工业纯铝结合界 面波形的波长与波高均比钢／钢结合界面波形参数 大．可见在相同装药密度下强度、硬度相同或相近 的材料更易形成明显的波状结合且波形参数较大 而材料性能差异较大的材料波形不明显不易形成 波状结合． 当爆炸焊接材料相同时焊接工艺对界面波形 产生影响．可以看到在三种爆炸工艺条件下1060 工业纯铝／Q235钢界面波形扁平且波形不明显波 长较大而波高较小．图2为1060工业纯铝／Q235 钢复合界面波形参数随装药密度的变化曲线．可以 看到：随着药量的增加波长波高均变大尤其是在 装药密度大于2∙4g·cm —2时波长、波高增幅明显 增加． 图2 界面波形参数随装药密度的变化 Fig．2 Curves of wave parameters with explosive density 3 讨论 3∙1 爆炸焊接工艺因素的影响 爆炸焊接工艺直接决定了爆炸复合界面的结合 形态也决定了爆炸复合界面的波形参数．文献报 道爆炸焊接安装角与基、复板安装间距均会对复合 界面波形参数产生影响［5］．根据本文的实验结果可 看到在其他参数相同的条件下改变装药密度复 合界面波形参数将有明显变化．从图2中波形参数 随装药密度变化的曲线中可以看到随着装药密度的 增加复合界面的波长、波高均变大．一般认为随着 炸药厚度的增加爆速会逐渐变大（见图3） ［6］．随 着爆速的增加基、复板在碰撞时产生的碰撞压力也 会随之增加；同时由于复板对基板撞击时产生的侵 彻作用在基板表面形成凹坑压力越大形成的凹 坑越深在凹坑处就越容易聚集熔化的金属射流从 而使复合界面的波幅增加影响爆炸复合界面波形 参数的变化． 图3 2＃岩石硝铵炸药爆速随厚度的变化 Fig．3 Curve of explosive velocity to explosive thickness with 2＃ rock ammon-dynamite 3∙2 爆炸焊接材料因素的影响 爆炸焊接界面波形的形状和特征除了与爆炸焊 接工艺有关外还与焊接材料的性质密切相关．多 数学者认为材料强度对波的形成有重要作用［7—11］ 但其影响规律尚未有系统研究．根据本文实验结果 分析可知当采用相同的爆炸焊接工艺时材料密 度、硬度相差较大者不易形成波状结合；而当材料相 同或相近时则容易形成规则的波状结合界面．此 外当材料相同或相近时强度、硬度较小的材料在 爆炸焊接时形成的波形波长、波高较大；而强度、硬 度较大的材料形成的波状界面波长、波高均较小． 分析认为：爆炸焊接界面波的形成主要取决于炸药 波状荷载的侵彻作用强度和硬度高、韧性和塑性低 的材料发生塑性变形的抗力较大不易产生变形；相 反强度和硬度低、韧性和塑性好的材料具有较强的 塑性变形能力易形成较大波形． 4 结论 （1） 爆炸焊接时爆炸复合界面产生波状结合 其波形参数受焊接材料与爆炸焊接工艺等因素的影 响．随着焊接材料和爆炸焊接工艺的变化波形参 数也随之变化． ·638· 北 京 科 技 大 学 学 报 第30卷
第6期 王建民等：爆炸焊接界面波形参数的影响因素 .639. (2)爆炸复合板界面波的大小取决于焊接参 less to a wave interface in explosive welding.Mater Sci Eng, 数，随着装药量的增加，爆炸复合界面的波长、波高 1987,91(9):217 [6]Zheng Y M.Explosive Welding and Metallic Composite and the 逐渐增加， Engineering Application.Changsha:Central South University (3)材料的物理、化学性能对爆炸复合界面波 Press,2002.61 形参数产生重要影响.，物理、化学性能差异较大的 (郑远谋，燥炸焊接技术和金属复合材料及其工程应用·长沙： 材料不易形成波状结合，波形扁平；物理、化学性能 中南大学出版社，2002：61) 形同或相近的材料在爆炸焊接时容易产生波状结 [7]Zheng Z M.Tan Q M.Mechanism of wave formation at the in 合.在相同的爆炸焊接工艺下，强度、硬度较高的材 terface explosive welding.Acta Mech Sin,1989.21(2):130 (郑哲敏，谈庆明.爆炸复合界面波的形成机理。力学学报 料在爆炸焊接时界面波形参数较小，反之则大， 1989,21(2):130) [8]Zhang D X,Li G H.Zhou Z H.et al.Effect of metal strength on 参考文献 forming process of explosive welding interface wave.Acta Mech [1]Minoru N.Zenichi M.Behavior of bonded interface of explosive Sim,1984,16(1):73 clad steel.Trans Ipn Weld Soc.1992.23(1):9 (张登霞，李国豪，周之洪，等。材料强度在燥炸焊接界面波 [2]Shao B H.Zhang K.Principle and Engineering Application of 形成过程中的作用.力学学报，1984,16(1)：73) Explosive Welding.Dalian:Dalian University of Science and [9]Szecket A.Inal OT.Vigueras DJ.et al.A wavy versus straight Technology Press.1987:1 in the explosive welding of aluminum to steel.IVac Sci Technol, (邵丙璜，张凯，爆炸焊接原理及其工程应用.大连：大连工 1985,3(6):2588 学院出版社，1987：1) [10]Jun HH.Jae P A.Myung CS.Effect of interlayer thickness on [3]Crossland B.Explosive Welding of Metals and Its Applications. shear deformation behavior of A5083 aluminum alloy/SS41 steel Oxford University Press,1982 plates manufactured by explosive welding Mater Sci.2003. [4]Xiong ZL.Zhang X H.Liu Y.Principle and technical application 38(1):13 of metal explosive welding-Cent South Inst Technol.1999. [11]Yang Y.Explosive Welding Technology of Metals and Physical 13(1):59 Metallurgy.Beijing:Chemical Industry Press,2006:42 (熊自立，张新华，刘永，金属爆炸焊接的原理和技术应用 (杨扬，金属爆炸复合技术与物理治金，北京：化学工业出版 中南工学院学报，1999,13(1)：59) 社，2006：42) [5]Jaramillo D.Szecket A,Inal O T.On the transition from a wave-
（2） 爆炸复合板界面波的大小取决于焊接参 数随着装药量的增加爆炸复合界面的波长、波高 逐渐增加． （3） 材料的物理、化学性能对爆炸复合界面波 形参数产生重要影响．物理、化学性能差异较大的 材料不易形成波状结合波形扁平；物理、化学性能 形同或相近的材料在爆炸焊接时容易产生波状结 合．在相同的爆炸焊接工艺下强度、硬度较高的材 料在爆炸焊接时界面波形参数较小反之则大． 参 考 文 献 ［1］ Minoru NZenichi M．Behavior of bonded interface of explosive clad steel．T rans Jpn Weld Soc199223（1）：9 ［2］ Shao B HZhang K．Principle and Engineering Application of Explosive Welding．Dalian：Dalian University of Science and Technology Press1987：1 （邵丙璜张凯．爆炸焊接原理及其工程应用．大连：大连工 学院出版社1987：1） ［3］ Crossland B．Explosive Welding of Metals and Its Applications． Oxford University Press1982 ［4］ Xiong Z LZhang X HLiu Y．Principle and technical application of metal explosive welding．J Cent South Inst Technol1999 13（1）：59 （熊自立张新华刘永．金属爆炸焊接的原理和技术应用． 中南工学院学报199913（1）：59） ［5］ Jaramillo DSzecket AInal O T．On the transition from a waveless to a wave interface in explosive welding． Mater Sci Eng 198791（9）：217 ［6］ Zheng Y M．Explosive Welding and Metallic Composite and the Engineering Application．Changsha：Central South University Press2002：61 （郑远谋．爆炸焊接技术和金属复合材料及其工程应用．长沙： 中南大学出版社2002：61） ［7］ Zheng Z MTan Q M．Mechanism of wave formation at the interface explosive welding．Acta Mech Sin198921（2）：130 （郑哲敏谈庆明．爆炸复合界面波的形成机理．力学学报 198921（2）：130） ［8］ Zhang D XLi G HZhou Z Het al．Effect of metal strength on forming process of explosive welding interface wave．Acta Mech Sin198416（1）：73 （张登霞李国豪周之洪等．材料强度在爆炸焊接界面波 形成过程中的作用．力学学报198416（1）：73） ［9］ Szecket AInal O TVigueras D Jet al．A wavy versus straight in the explosive welding of aluminum to steel．J V ac Sci Technol 19853（6）：2588 ［10］ Jun H HJae P AMyung C S．Effect of interlayer thickness on shear deformation behavior of A5083aluminum alloy／SS41steel plates manufactured by explosive welding．J Mater Sci2003 38（1）：13 ［11］ Yang Y．Explosive Welding Technology of Metals and Physical Metallurgy．Beijing：Chemical Industry Press2006：42 （杨扬．金属爆炸复合技术与物理冶金．北京：化学工业出版 社2006：42） 第6期 王建民等： 爆炸焊接界面波形参数的影响因素 ·639·
