FeNiCrAl合金的显微组织和力学性能.pdf_大学文库

0:10.13374/j.1ssn1001053x.1997.06.019 第19卷第6期北京科技大学学报 Vol.19 No.6 1997年12月 Journal of University of Science and Technology Beijing Dec.1997 FeNiCrAl合金的显微组织和力学性能* 张秀林)韩莉)李碚)范钢丽) 1)北京科技大学应用科学学院，北京，100083；2)冶金部包头稀土研究院，包头，014010 摘要对FeNiCrAl合金显微组织和力学性能的研究表明：[M]ICr]≥0.（摩尔比）的合金以y相为基体，[]/IC](摩尔比)=0.6~0.8和≤0.6的合金分别以y+a双相和a相为基体，合金在不同温度热处理后，由于相的析出或溶解，显示出不同的力学性能，关键词铁基合金，显微组织，力学性质/FeNiCrAl 中图分类号TG113.12,TG113.25 FeNiCrAl系合金是一类新型的耐热合金，其中一些合金的抗氧化性与FeCrAl合金相同，塑性、抗脆化能力、热强性和可焊性与C,合金相当)，本工作研究这类合金的力学性能与处理温度、试验温度及组织变化的关系. 1试验方法真空熔炼的Fe-(8~40)Ni-(10~30)Cr-(3~8)Al合金的加工工艺见文献[1].从Schaeffler 图)可知，这类合金的组织取决于镍摩表1试验合金的成分设计尔[Ni]与铬摩尔[Cr]之比，其中[Ni]= 设计相组成No.[N]/[Cr]Ni Cr Al Re Fe Ws +0.5wMn+30(Wc)[Cr]Wer+ 1.13 高中中微余量 2.5wu+1.5w,参照此图试验合金按基 2 0.92 中+低中微余量体组织设计成y相、y+a双相和a相3组 3 0.89 中+低中微余量 (表1). 4 0.88 中低低微余量直径为6和8mm的试料在700~ 5(铸造) 0.14 中低低微余量 1200℃（以100℃为间隔）和1250℃处 yta 0.71 中低中微余量理1h,在700和1200℃分别处理时间 7 0.64 中中中微余量 1000和300h,或经1200℃1h处理后 8 0.60 中+高高微余量再于475,700或900℃处理（最长1 9 0.41 低低低微余量 000h).处理后试样水冷，然后进行室温拉伸试验和硬度测定.由直径为20mm锻坯加工成试样，在1000和1200℃进行高温拉伸试验.用金相显微镜和PW-1700X射线衍射仪研究试样的组织变化. 1997-04-19收稿第一作者女55岁副散授 ◆国家自然科学基金资助项目

第 19卷第 6期 1 9 79 年 1 2月北京科技大学学报 JO u r n a l o f U n i v e r s ity o f Sc i e n e e a n d T e e h n o l o g y B e ji in g V 0 1 . 1 9 N 0 . 6 】k C . 19 7 协 F e N IC rA I 合金的显微组织和力学性能 * 张秀林 l) 韩莉 2) 李暗 2) 范钢丽 l) 1 )北京科技大学应用科学学院 , 北京 , 10 0 0 8 3 ; 2) 冶金部包头稀土研究院 , 包头 , 01 4 0 10 摘要对 eF 凡 C r A I 合金显微组织和力学性能的研究表明 : [两] [/ c r] 姿.0 9( 摩尔比 ) 的合金以下相为基体 , [瓦 M cr] ( 摩尔比) = .0 6一 .0 8 和 5 .0 6 的合金分别以 y + a 双相和a 相为基体 , 合金在不同温度热处理后 , 由于相的析出或溶解 , 显示出不同的力学性能 . 关健词铁基合金 , 显微组织 , 力学性质 / eF 凡 C 卜气1 中图分类号 T G l l 3 . 1 2 , T G l l 3 . 25 eF 瓦C r A I 系合金是一类新型的耐热合金 , 其中一些合金的抗氧化性与 eF C r A I合金相同 , 塑性、抗脆化能力、热强性和可焊性与 C orz 两 8。合金相当〔 , ” ] . 本工作研究这类合金的力学性能与处理温度、试验温度及组织变化的关系 . 1 试验方法真空熔炼的 eF 一 ( 8 一 4 0 )预一 ( 1 0一 3 0 ) C -r ( 3 一 8 ) A I合金的加 1 1 艺见文献 [ l ] . 从 S e h ae if e r 图3[] 可知 , 这类合金的组织取决于镍摩尔〔凡』与铬摩尔【C月之比 , 其中【瓦l = w 、 + 0 . s w * + 3 0 ( w C 十公 , [ C r] = w e r + 2 . 5 w 、 + 1 . s w s* . 参照此图试验合金按基体组织设计成y 相、下+a 双相和 a 相 3 组 ( 表 l ) . 直径为 6 和 8 ~ 的试料在 7 0 0一 1 2 0 0 0C ( 以 10 0℃ 为间隔)和 1 2 5 0℃ 处理 l h , 在 70 0 和 1 20 0 ℃ 分别处理时间 1 0 0 0 和 3 0 0 h , 或经 1 2 0 0℃ l h 处理后再于 4 7 5 , 7 0 0 或 g 0 0 0C 处理 ( 最长 l 0 0 h) . 处理后试样水冷 , 然后进行室温表 1 试验合金的成分设计设计相组成 No . 〔瓦』[/ C r] M C r IA 高中中余量余量余量余量余量余量余量余量余量一班微微 ù一电一申低中 ,气`Jn, I n,On … O- ǎ 0 5 (铸造 ) 下地 6 7 0 . 8 8 0 . 1 4 0 . 7 1 0 6 4 0 . 6 0 0 . 4 1 拉伸试验和硬度测定 . 由直径为 20 m m 锻坯加工成试样 , 在 1 0 0 和 1 2 0 ℃ 进行高温拉伸试验 . 用金相显微镜和 P W 一 17 0 O X 射线衍射仪研究试样的组织变化 . 19 9 7 一 0 4 一 19 收稿第一作者女 5 岁副教授 * 国家自然科学基金资助项目 DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 1997. 06. 019

·612+ 北京科技大学学报 1997年第6期图2No.l(a),No.6b)No.7(c)和No.8)合金在1200℃1h(水冷)+700C300h(水冷)处理后的金相组织 2.2室温力学性能与脆化现象关于FeNiCrAl合金的研究指出，y相合金有高塑性，双相合金和a相合金有高强度和高硬度等特征.它们的高温脆化和475℃脆化倾向随合金中α相数量域少而减弱15引，但y相合金在700℃有微弱的跪化1，本工作发现，y和B相的溶解一析出过程对合金的性能变化起决定作用.在不同基体类型的合金中，此过程产生完全不同的作用，引起相反的性能特征和性能变化规律. y相合金在475~900℃处理后析出细小的y‘和β相.其弥散强化作用使合金显示出强度和硬度升高，塑性降低的趋势.此过程在475℃发展极慢，时效1000五后性能变化微弱 (图3a):在700℃过程发展较强烈，性能变化较大，但处理100~300h后析出相的急剧长大使强度和硬度回落（图3）；在900℃析出相长大较快，性能变化减小，1~10h后强度和硬度回落，塑性几乎不再降低（图3）.随处理温度提高，析出相的急剧长大和溶解使强度和硬度降低，塑性升高（图4a).经1200~1250℃处理后，合金成为低硬度(HV=150~160).低强度 (a,=550~650MP),高塑性(6=35%~50%)材料，显示出cc金属的特性. 双相和α相合金在y相和B相的析出温度(？00~1000℃)处理后有相对低的强度和硬度，相对高的塑性（图4b),延长处理时间能使它们的强度和硬度进一步降低，塑性略微升高（图 36,c).提高处理温度至1200~1250℃时，虽然析出相大部或全部溶解，合金的强度和硬度却急剧升高，塑性明显降低（图4b),这些现象表明，在这些合金中较粗大的析出相（图2）未引起明显的强化，它们溶入基体后合金元素产生了强烈的固溶强化作用.合金中α相数量越多，力学性能越差这一规律暗示，强化主要发生在α相之中，但是，铝含量相似的单一α相的

v of . 19 掬.6 张秀林等 : Fe 冲 C内合金的显微组织和力学性能 . 6 13 . Fe C ArI 合金有明显较低的强度和硬度 , 较高的塑性 , 高温处理后只发生微弱的强化 81[ . 这表明 , 镍是强化a 相的主要元素 . 双相合金和 a 相合金在 9 0 ℃ 处理能获得相对最好的综合力学性能 . 但即便在这种条件下 , 合金的硬度 (VH = 3 0 0 一 3 5 0 )和强度 ( a b = 1 0 0 0一 1 1 50 M p a) 仍很高 , 塑性 ( d = 17 % 一 5 % )仍很低 . 这些合金较差的力学性能除了镍对a 相强烈的固溶强化作用外 , a 甲相界面强化也有重要贡献 . 里坛圣 245035021860150 40302100 越窗压 5050432100 主夕医国 6 5 0 5 5 0 4 5 0 3 5 0 2 5 0 15 0 1 3 0 0 1 10 0 9 0 0 7o 50 0 4 0 3 0 2 0 l 0 0 山芝目考岁、心 0 1 10 10 0 1 0 0 0 0 t/ h 10 l 0() 1 0 0() 5 0 0 4 0 0 3 0 0 2 0 0 10 0 1 2 0 0 1 10 0 8 0 0 6 0 0 4 0 0 4 0 3 0 2 0 l 0 0 10 10 0 t/ h t/ h 一 _ 7 / ~ 一丫尸丫产 ` 一一 “ 一二二岁一 5 ~ . 卜口一恤 , . 』一 _ 护一 ~ .舀己二翻目 .巴些刁 . . . . . . 曰 .巴一二二日二图 3 试验合金在 4 7 5℃ ( a ) , 7 00 ℃ (b ) , 90 0℃ ( e ) , 1 2 0 0℃ ( d )处理 (水冷 ) 后力学性能随加热时间的变化 y相合金一1 N o . l , 2 N o . 2 , 3 N o 3 , 4 N o . 4 ; 双相合金一5 N o . 6 , 6 N o . 7 ; a 相合金一7 N o . 8 , 8 N o . , ; 点线表示经 1 2 0 ℃ ( 1卜 , 水冷 )预处理的合金 a) 声. 、 1`一 .、、 , 山芝目 30 0 卜 } 尹 2 50 卜八主 60 0 5 50 5 00 4 50 4 00 3 50 3 00 2 50 50 40 3 0 2 0 l 0 0 梦考之乏产聆{ l 5 l 0 . ó芝、匕目n0 9015037050 40 nU00 , 、 ù,01 八一陌门尹’5 0 ù, 八Un 48 ù, O产 l ` .1 国李岁岁、乐心岁、心、 r 7 卜 7 504032 岁飞 W 6 0 0 1 0 0 0 4 0 0 8 0 0 1 20 0 0/ ℃ e/ ℃ W s oq _ 日/ C 2 0 0 6 00 0 0 0 8 /℃ 图 4 试验合金的力学性能随处理温度的变化 (加热 l h , 水冷; 横轴原点的W表示加工态 ) ( a 卜相合金 (1 N o . l , 2 N o . 2 , 3 N o . 3 , 4 N o . 4 ) ; (b )双相合金 ( 5 N o . 6 , 6 N o . 7) 和a 相合金 (7 N .o 8) (点线表示经 1 20 ℃ l h , 水冷预处理的合金 )

·614· 北京科技大学学报 1997年第6期 y和B相析出对475℃脆化有一定的作用.但双相合金和α相合金在475℃时效时脆化发展极快，时效1h后塑性便突然消失，而且合金的强度在时效100h内降低，然后又回升（图3），对FCrA1合金相似现象的研究证实，第一阶段是碳化物在晶界析出的结果，第二阶段是富铬 a相均匀析出的作用)，在y相合金的微量α相中，α相析出也会发生，并对脆化产生作用. 高温加热后冷却过程中碳化物析出是FeCrA合金高温脆化的重要原因I,但在fFNi. CrA1双相和α相合金中，此作用比高温处理引起的镍的固溶强化作用小得多.碳在y相合金中溶解度较高，扩散系数较低，作用更弱.晶粒长大对高温脆化也有贡献，它使合金在 1200℃长时间加热后强度和塑性缓慢降低（图3d. 从图3和图4可以看出，各类试验合金的性能与处理温度有相当好的对应关系：经1200℃ 预处理再于较低温度二次处理产生的性能与只在同样温度一次处理者相近；γ相合金在 700℃产生的脆性以及双相和α相合金严重的高温脆化和475℃脆化，均能用在最佳处理温度重新处理基本予以消除（表2），表2中S是断裂应力表2No.7合金力学性能与最终处理温度的对应关系处理条件 sr/MPa 0/MPa /% d/% HV 900℃1h 1061 43.6 16.7 304 1200℃1h 1321 1296 1.9 1.6 392 1200℃1h+900℃1h 1443 1009 32.6 15.8 317 1200℃1h+475℃100h 657 650 0 0 592 D+900℃1h 1363 1043 23.4 12.0 308 2.3 高温强度高温热强性是FeNiCrAl系合金的重要特性.高温拉伸试验结果（表3）表明，在1200℃， Y相合金和双相合金的强度分别与Cro 表3试验合金和对比合金的高温拉伸性能 Ni和0 CAl,合金相同，但铸态y相合金 1000℃ 1200℃ 的强度比CrzoNio高得多.在1000℃，Y相基体 No. o/MPa 6/% 0/MPa d/% 合金和双相、α相合金的强度分别明显高 80.5 61.5 22.0 102.5 于2种对比合金.在此温度B相是稳定的 2 2 89.5 43.5 20.5 79.5 ),它产生了弥散强化作用.本工作未测 5(铸造) 29.7 70.7 定合金在600~900℃的性能.在这些温 yta 个 63.5 71.5 8.0 96.0 度，y和B相更强烈的作用会使合金产生 8 58.0 112.0 更加优于对比合金的强度性能.Hamada 9 44.2 101.8 等指出，Fe-22Ni-30Cr-6A1合金在800℃ 对a0Cr2sAl5 12.7 8.8 的硬度高达HV=200. 比Y Cr2oNi2o 71.5 22.5 3结论 (1)[N][Cr]≥0.9的合金形成y相基体和少量α相.y和B相在475~900℃析出使强度和硬度缓慢升高，塑性略微降低，700℃处理后变化较明显.在1200~1250℃处理后析出相溶

· 61 4 · 北京科技大学学报 19 97 年第 6期尹和口相析出对 4 75 ℃ 脆化有一定的作用 . 但双相合金和a 相合金在 4 75 ℃ 时效时脆化发展极快 , 时效 l h 后塑性便突然消失 , 而且合金的强度在时效 10 h 内降低 , 然后又回升 ( 图 3 a) . 对 eF C r A I 合金相似现象的研究证实 , 第一阶段是碳化物在晶界析出的结果 , 第二阶段是富铬心 , 相均匀析出的作用 8[] . 在下相合金的微量 a 相中 , a’ 相析出也会发生 , 并对脆化产生作用 . 高温加热后冷却过程中碳化物析出是 eF C rA I合金高温脆化的重要原因 6[] , 但在 eF 瓦 - c rA I 双相和a 相合金中 , 此作用比高温处理引起的镍的固溶强化作用小得多 . 碳在下相合金中溶解度较高 , 扩散系数较低 , 作用更弱 . 晶粒长大对高温脆化也有贡献 , 它使合金在 1 20 0 ℃ 长时间加热后强度和塑性缓慢降低 ( 图 3d) . 从图 3 和图 4 可以看出 , 各类试验合金的性能与处理温度有相当好的对应关系 : 经 1 2 0 ℃ 预处理再于较低温度二次处理产生的性能与只在同样温度一次处理者相近 ; y 相合金在 70 0℃ 产生的脆性以及双相和a 相合金严重的高温脆化和 4 75 ℃ 脆化 , 均能用在最佳处理温度重新处理基本予以消除 ( 表 2) , 表 2 中踌断裂应力 · 表2 N .o 7合金力学性能与最终处理温度的对应关系处理条件 sf / aMP 氏 / aMP 例% 夕 % VH 9 0 0℃ 1 h 1 0 6 1 4 3 . 6 1 6 . 7 3 0 4 1 2 0 0 ℃ 1 h 1 3 2 1 1 2 9 6 1 . 9 1 . 6 39 2 1 2 0 0℃ l h + 9 0 0℃ 1 h 1 4 4 3 1 0 0 9 3 2 . 6 1 5 . 8 3 1 7 1 2 0 0℃ l h + 4 7 5℃ 10 0 h 6 5 7 6 5 0 0 0 5 9 2 D + 9 0 0℃ 1 h 1 3 6 3 1 0 4 3 2 3 . 4 12 . 0 3 08 .2 3 高温强度高温热强性是 eF 凡C rIA 系合金的重要特性 . 高温拉伸试验结果 ( 表 3) 表明 , 在 1 2 0 ℃ , 一%70 y 相合金和双相合金的强度分别与 C orz 瓦 8 。和 OC几lA 。合金相同 , 但铸御相合金的强度比 C orz 瓦 8 。高得多 · 在 1 0 0 ℃ , y相合金和双相、 a 相合金的强度分别明显高于 2 种对比合金 . 在此温度月相是稳定的 l3] , 它产生了弥散强化作用 . 本工作未测定合金在 6 0 0一 9 0 0℃ 的性能 . 在这些温度 , 叼和刀相更强烈的作用会使合金产生更加优于对比合金的强度性能 . H a m ad a 等[ 6 1指出 , eF 一 2 2两一 3 0C -r 6A I 合金在 S O0 oC 的硬度高达 H V = 2 0 0 . 表3 试验合金和对比合金的商温拉伸性能基体 N 6 . — — 时 M P a 占/ % 口了N于 a 占机 1 80 . 5 6 1 . 5 2 2 . 0 1 02 . 5 y 2 8 9 . 5 4 3 . 5 2 0 . 5 7 9 . 5 5( 铸造 ) - 下十“ 7 6 3 . a 8 5 8 · 0 1 12 . 0 - - 9 4 4 . 2 1 0 1 . 8 一一 OC 2t 5 AI , rCz 。两 2。 l 2 7 l aV 对比 ` 3 结论 i() 〔预 M C lr 七 .0 9 的合金形成 y 相基体和少量a 相 . 叼和声相在 4 75 一 9 0 ℃ 析出使强度和硬度缓慢升高 , 塑性略微降低 , 7 0 ℃ 处理后变化较明显 . 在 1 2 0 一 1 2 50 ℃ 处理后析出相溶

Vol.19 No.6 张秀林等：FeNiCrAl合金的显微组织和力学性能 ·615· 解，合金显示出f℃c金属低强度和硬度、高塑性的特性； (2)0.8≤[i][Cr]>0.6的合金形成y+a双相基体，[]LCr]≤0.6的合金形成α相基体和弥散的y相.相界面强化特别是镍对α相强烈的固溶强化作用产生很高的强度、硬度和较低的塑性.合金中α相越多，力学性能越差.在700℃特别是900℃处理后析出的y和B相较粗大，强化作用不明显；析出降低α相镍的浓度，使合金软化.提高处理温度产生相反的过程并引起高温脆化； (3)在双相和相合金中，微量碳化物析出是475℃时效第一阶段急速脆化的主要原因，对高温脆化也有一些贡献.α相析出在时效第二阶段起主导作用.α相较多的双相合金晶粒长大较强烈，它对高温脆化有微弱的影响； (4)Y相合金和双相合金在1200℃的强度分别与Croi0和0Cr5A1,合金相同.在 1000℃β相的弥散强化作用则使两类合金的强度分别明显高于它们的对比合金，参考文献 1李碚，韩莉.FeNiCrA1RE高使用温度耐热合金研制.稀土，1997,18(6)：45 2 Delaunay D,Huntz A M.Influence of Structural Parameters on Oxidation of Austenitic Fe-Ni-Cr-Al Alloys.J Mater Sci,1983,18:189 3 Mcgurty J A.High Temp Alloys and Design.Betheda Maryland,1984,4:9 4門智.高温酸化雾围气中℃A1,0,皮膜至生才石才一又于十亻卜.日本公开特许公报，昭5278612,1977 07-10 5 Davidson J H,Pivin J C.Behaviour of High Temperature.Alloys in Aggressive Envirments.Petten: The Netherlands,1980.769 6 Hamada T,Yamada S,Tsuhi E,et al.Fe-Cr-Ni-Al Ferritie Alloys.GB,2238317A.1991 7 Davidson J H.Alloy Resistant to High Temperature Oxidation.USP,4261767.1981 8李碚，吴双霞，膝云，碳和钇对FeCrA1合金500℃时效脆化的影响.金属学报，1996,32(9)：926 Microstructures and Mechanical Properties in FeNiCrAl Alloys Zhang Xiulin Hen li)Li Bei Fan Gangli 1)Applied Science Scool.UST Beijing,Beijing 100083,China 2)Baotou Research Institute of Rare Earth,Baotou 014010 ABSTRCT A study on microstructures and mechanical properties in FeNiCrAl alloys was accomplished.The results showed that,when the ratio of equivalent concentrations of Ni and Cr,[Ni]/[Cr],was higher than 0.9,the alloys formed y-phase matrix.The alloys with [Ni]/[Cr]ratios of 0.6~0.8 and s 0.6 formed a+y double phases and a -phase matrixes respectively.After treating at different temperature,the phase precipitation or phase dissolution was occured.Alloys were obtained different mechanical properties. KEY WORDS iron-base alloys,micro-structure,mechanicalproperties,FeNiCrAl alloy

v of . 19 No .6 张秀林等 : Fe 瓦C AIr 合金的显微组织和力学性能 . 6 巧 . 解 , 合金显示出 fe c 金属低强度和硬度、高塑性的特性 ; (2 ) 0 . 8 ` 〔预] [/ C lr >0 . 6 的合金形成 y +a 双相基体 , 〔瓦] [/ C r] ` 0 . 6 的合金形成 a 相基体和弥散的y 相 . 相界面强化特别是镍对a 相强烈的固溶强化作用汽生很高的强度、硬度和较低的塑性 . 合金中a 相越多 , 力学性能越差 . 在 7 0 ℃ 特别是 9 0 ℃ 处理后析出的犷和月相较粗大 , 强化作用不明显 ; 析出降低a 相镍的浓度 , 使合金软化 . 提高处理温度产生相反的过程并引起高温脆化; (3 ) 在双相和相合金中 , 微量碳化物析出是 4 75 ℃ 时效第一阶段急速脆化的主要原因 , 对高温脆化也有一些贡献 . 己相析出在时效第二阶段起主导作用 . a 相较多的双相合金晶粒长大较强烈 , 它对高温脆化有微弱的影响 ; ’() 下相合金和双相合金在 1 20 0℃ 的强度分别与 C 几。瓦 8。和 OC 乓S IA , 合金相同 . 在 1 0 0℃口相的弥散强化作用则使两类合金的强度分别明显高于它们的对比合金 . 参考文献 l 李暗 , 韩莉 . eF 瓦 C rAI RE 高使用温度耐热合金研制 . 稀土 , 1 99 7 , 1 8(6) : 45 2 eD l a u n o y D , H nU tZ A M . nI fl ue cn e of s nt l e t u alr P a n 盯n e et sr on o ix d a it on of A us et in ict eF 一瓦一 C卜 lA lA loy s . J N纽et r S e i , 19 8 3 , 1 8 : 1 8 9 3 M 心g t l iyr J A . 托g h eT m P lA loy s an d eD s ig n . B e het da M ayr l a n d , 1 98 4 , 4 : 9 4 阴智 · 高温酸化雾围气中t 1A 2 0 3皮膜奎生寸石才一又尹少布卜旧本公开特许公报 , 昭 5 2 一 7 8 6 12, 1 9 7 7 一 0 7一 1 0 S L姐 v l ds on J H , 乃v i n J C . B e h a v i our o f 托 g h eT m pe ar t u er . lA loy s i n gA g er s s i v e nE v i n n e n st . eP et n : Th e 卜七山e lr an d s , 1 9 8 0 . 7 69 6 】」剐n a d a T , Y 田叮 a d a s , sT u h 1 E , e t al . eF 一 C -r M 一 IA eF 币it e lA l o y s . G B , 2 2 38 3 1 7A . 19 9 1 7 L抽v i ds on J H . lA l o y 砒s i s ant t ot 任g h eT m pe ar tU er ox ida it o n . U SP , 4 2 6 1 7 6 7 . 1 9 8 1 8 李错 , 吴双霞 , 滕云 , 碳和忆对 eF C rAI 合金 5 0 ℃ 时效脆化的影响 . 金属学报 , 1 9% , 32 (9) : 9 26 M i e r o s trU e ut r e s an d M e e h an i e a l P r o P e rt i e s i n F e N IC rA I A l l o y s 及 a n g 万u zin l ) 价 n l ) A p li e d S e i e nc e S c o l , 21 2 ) 石及1 2 ) 凡 n G a n g zi Z ) U S T B e ij i n g , B e ij i n g 10 00 8 3 , C ih n a 2 ) B a o t o u 班 s e斌 h Ins it tu te o f R刁 re aE d h , B a o t o u 0 14 0 10 A B ’S f R C T A s t u d y o n 而 c or s t cru tu re s an d m e e h耐 e al Por pe in e s i n eF 瓦C rA I a ll o y s w as ac e o m Pli s h e d . T h e re s u lts s h ow e d ht at , w h e n ht e ar it o o f e q 证v a l e n t e o n e e n t ar t l o n s o f 预 an d C r , [两 ] / [C r] , w as ih g he r ht a n 0 . 9 , het al l o y s fo mr e d 夕一 p h as e m a tir x . Th e al l o y s w iht [饨 ] /[C r] ar it o s o f 0 . 6 一 0 . 8 a n d ` 0 . 6 fo mr e d a 勺 d o u b l e p h as e s a n d a 一 hP as e m a 州 x e s er s pe e it v e l y . A fot r etr a it n g a t d i fe er n t et m pe ar ut er , het P h as e P er e i iP at it o n or P h as e d i s s o l iut o n w as co e u er d . A ll o y s w e er o b面 n e d d i fe er n t m e c h a in c al P or pe in e s . K E Y W O R D S i or n 一 b as e a ll o y s , m i e or 一 s tr u c ut er , m e e h ian e al Por pe in e s , eF N C rA I al l o y