D0I:10.13374/j.issn1001-053x.2002.04.004 第24卷第4期 北京科技大学学报 Vol.24 No.4 2002年8月 Journal of University of Science and Technology Beijing Aug.2002 连铸过程中钢液增氨影响因素的试验研究 李 晶”张立》傅杰)宋宇宾) 汪钱强)于艳) 1)北京科技大学冶金学院，北京1000832)宝山钢铁公司技术中心，上海201900 摘要研究了中包覆盖剂及连铸结晶器保护渣对82B及35K钢液吸氮的影响，结果表明：只 要连铸钢液与大气接触就会增氨；熔点高于连铸钢液温度的中包覆盖剂不利于防止钢液吸氮； 在同样的条件下，35K钢液吸氨量比82B大 关健词连铸：覆盖剂；保护渣；钢液；吸氮 分类号TF703 生产中发现钢包出LF或VD时，钢液中的 原因，通过试验研究了连铸过程中间包覆盖剂 氮含量较低，而连铸钢液中的氮明显升高，这对 和结晶器保护渣对钢液增氮的影响， 于冶炼氨含量要求低的钢种（如热轧薄板钢、 82B等)是极为不利的.研究表明：钢液由钢包 1试验条件及步骤 到中间包过程，如果是长水口氩封保护浇注，钢 1.1试验设备及原材料 液吸氮量为3×106；钢液由中间包到结晶器采 试验在北京科技大学30 kg CONSARC真空 用浸入式水口及保护渣，增氮量小于2×10，因 感应炉上进行.坩埚由冶金镁砂用硼酸干法打 此在一定条件下，钢液在连铸过程的增氮量应 结而成，内径为150mm.试验钢种为82B和 为5×106，但在实际生产中远大于此值.为满足 35K,化学成分如表1所示 冶炼低氮钢的要求，弄清连铸过程钢液增氮的 表1试验钢的化学成分（质量分数） Table 1 Chemical composition for test steel % 钢种C Si S P Mn Ni Cr Mo V Cu As Sn Al Als Aloxy B Ca Fe Ti 82B0.6880.210.0040.0080.660.0370.1480.0030.0020.050.0040.0030.0180.0170.0010.000.001598.0830.006 35K0.3420.150.0020.0080.740.0040.0270.0000.0010.060.0040.0040.0310.0300.0010.000.001798.5820.004 钢液液相线温度可由式(1)计算： 气下进行感应熔炼，保持温度在1490-1540℃， T=1534-{73[C]+12[Si]+3Mn]+28P]+300[S]+ 每隔10min取样；(6)若有钢液裸露，补加少许 7[Cu]+3.5Ni1+[Cr]+3[A1]. 渣料；(7)70-80min后，倒出钢液铸锭. 将82B及35K的化学成分代入计算得钢液 相线温度分别为1478℃和1504℃.试验温度保 2试验结果及讨论 持在1490-1540℃.每炉钢液量为17-20kg,为 82B及35K钢液在裸露、中包覆盖剂及结 使渣能够完全覆盖钢液，渣量取钢液的5%. 晶器保护渣覆盖条件下吸氮情况如图1一图3 1.2试验步骤 所示.试样由国家有色金属及电子材料分析测 其体试验步骤为：(1)试样放人炉内；(2)通 试中心分析. 电熔化并抽真空；(3)在67Pa真空下保持20 min;(4)真空取样、加渣料，化渣破空；(5)在大 2.1连铸钢液在裸露条件下的吸氨 根据西华特定律和活度等知： KN=[%N]/(PM)2 (1) 收稿日期200103-28李晶男，35岁，讲师，博士
第 卷 第 期 年 月 北 京 科 技 大 学 学 报 〕 连铸过程 中钢液增氮影响因素的试验研究 李 晶 ” 张 立 ” 傅 杰 ” 宋宇宾 ” 汪钱强 ， 于 艳 ” 北京科技大学冶金学院 ，北京 宝山钢铁公司技术中心 ，上海 摘 要 研究了 中包覆盖剂及连铸结 晶器保护渣对 及 钢液吸氮的影 响 ， 结果表明 只 要连铸钢液与大气接触就会增氮 熔点高于连铸钢液温度的中包覆盖剂不利于 防止钢液吸氮 在 同样 的条件下 ， 钢液吸氮量 比 大 关键词 连铸 覆盖剂 保护渣 钢液 吸氮 分 类号 生 产 中发现钢包 出 或 时 ， 钢 液 中的 氮含量较低 ， 而连铸钢液 中的氮明显 升高 ， 这对 于 冶炼氮含 量要求低 的钢种 如热 轧薄板钢 、 等 是极 为不利 的 研究表 明 〔，， 钢液 由钢包 到 中间包过程 ， 如果是长水 口 氢封保护浇注 ， 钢 液 吸 氮量 为 ‘ 一 钢液 由中间包 到结 晶器采 用 浸 入式水 口 及保护 渣 ， 增 氮量小 于 一 因 此在一定 条件下 ， 钢液在连铸过程 的增氮量应 为 ‘ 一 ， 但在实 际生 产 中远 大于此值 为满足 冶炼低氮钢 的要求 ， 弄 清连铸过程钢液增 氮 的 原 因 ， 通 过试验研究 了连铸过程 中间包覆盖剂 和结 晶器保护渣对钢液增氮的影 响 试验条件及步骤 试验设备及原材料 试验在北京科技大学 掩 真空 感应 炉上进行 增涡 由冶金镁砂用硼 酸干法 打 结而成 ， 内径为 巧 试验钢种 为 和 ， 化学成分如表 所示 表 试验钢 的化 学成分 质 分数 钢种 钢液液 相线温度可 由式 计算 二 一 』 困 将 及 的化学 成分代人计算得钢液 相 线 温度分别为 ℃ 和 ℃ 试验温度保 持在 一 ℃ 每炉 钢液 量 为 一 ， 为 使渣 能够 完全覆盖钢 液 ， 渣 量取钢 液 的 试验步骤 具体试验步骤 为 试样 放人 炉 内 通 电熔 化并抽 真空 在 真空 下 保持 真空 取样 、 加渣 料 ， 化渣 破空 在 大 气下进行感应熔炼 ， 保持温度在 一 ℃ ， 每隔 取样 若有钢液裸露 ， 补加少许 渣料 一 后 ， 倒 出钢液铸锭 收 稿 日期 刁 一 李晶 男 ， 岁 ， 讲师 ， 博士 试验结果及讨论 及 钢 液在裸露 、 中包覆盖剂及结 晶器保护 渣 覆盖 条件下 吸氮情况如 图 一图 所示 试样 由国家有 色金 属及 电子材 料分析测 试 中心 分析 连铸钢液在裸露条件下 的吸氮 根据西华 特定律闭 和 活 度 等知 瓜 一 肺 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．2002．04．004
Vol.24 No.4 李晶等：连铸过程中钢液增氨影响因素的试验研究 ·401· ·钢液裸露 160 ·中包覆盖剂1 1g%N1=-(ls8+1.246+2gP、- 一。-中包覆盖剂2 一结晶器保护渣1 290-0.75le3 (4) 120 ◆结品器保护渣2 式中，Kx为反应式(1)的平衡常数；[%N]为钢液 中氮的活度；[%N门为钢液中氮的质量百分数； 80 尽为钢液化中氮的活度系数；P为与钢液中氮 平衡的气相氨分压力，Pa;T为钢液温度，K. 40 由式(4)计算的82B及35K钢液氮的溶解度 大于400×10%，而钢液中实际的氨含量远低于 0 0 20 40 60 8090 其平衡值，并且连铸钢液脱氧、脱硫良好，氧、硫 r/min 对钢液吸氮没有阻碍作用，只要钢液与大气接 图1不同中间包渣覆盖下82B钢液吸氨情况 触就会吸氨.如图1和图2所示，钢液吸氮严 Fig.1 Effect of tundish flux on nitrogen absorption of 82B 重，1h内82B钢液氮含量分别由48×10-%增至 liquid steel 100×10-%,而35K由46×10%增至120×10-%. 220 2.2渣熔点对钢液吸氨的影响 ·中包覆盖剂1 氮从气相通过渣层扩散到钢液，包括以下 180 -·一钢液裸露 -·中包覆盖剂2 几个过程： ,-保护渣1 140 ·保护渣2 (1)N2从气相内部向气相边界层扩散； (2)N2在气相边界层中向渣一气界面扩散； 100 (3)N,在渣一气界面发生化学反应 1/2N2+3/2(02-)=N3-)+3/402; (4)N)在渣中向渣一钢界面传质，并通过 20 0 1020304050607080 渣钢界面渣侧向界面扩散； t/min (5)N)在渣一钢界面发生渣钢反应 图2不同结晶器渣覆盖下35K钢液吸氨情况 N3-)+3/2[Oj=[N]+3/2(O2-)方 fig.2 Effect of mould slag on nitrogen absorption of 35K (6)N)在钢液边界层中扩散； liquid steel (7)】从钢液边界层向钢液内部传质 300 一般情况下，步骤(1)，(2)，(7)不可能是过程 250 的限制性环节；氨在渣一气界面和渣一钢界面 发生的化学反应在高温的条件一般也比较 200 快；3)，（⑤）也不是过程的限制性环节，相对于氮在 L0Ix/N] 150 ▲颗粒状覆盖剂 渣中的扩散，其在钢液内部的扩散速度较快；(6) ·粉状覆盖剂 也不应是过程的限制性环节，因此控制钢液吸 100 氮的限制性环节是氨在渣中的扩散，即步骤(4). 50 o 2030 4050 60 若钢液表面上的渣形成熔化层、软化层及 r/min 固体层3层结构，则会使得氮在渣中的扩散极 图3中包覆盖剂对35水钢液增氨影响的重复试验结果 为困难，可有效防止钢液吸氨.但采用覆盖剂1 Fig.3 Repeat experimental results for effect of tundish 时，82B特别是35K钢种，钢液却吸氮.这与覆 flux on nitrogen absorption of 35K liquid steel 盖剂1的熔点有关，中包覆盖剂与结晶器保护 渣的熔点如表2所示 因为 [%N]=[%N1fR (2) 1eK=-1g8-1246 覆盖剂1，熔点高，大于1580℃，在钢液温度 (3) 条件下，它不熔化，没有熔化层和软化层，氮在 由此得出氮在钢液中氮的溶解度与温度、 渣中扩散不再是限制性环节，大气中的氨通过 氮气分压及合金元素的关系式为m: 颗粒之间的空隙进人钢液，使钢液明显增氮，如 图3所示.·
】 一 一 李晶等 连铸过程 中钢 液增氮影 响 因素 的试 验研 究 钢液裸露 二 中包覆盖剂 一 、 中包覆盖剂 结晶器保护渣 结晶器保护渣 一一刁月 ，乙只 下之︻乙岁︻ 一 涪一 一 一 ‘ 一 一 一一一－ 上 一 一一一一 一 一口 川 图 不 同 中间包渣彼 盖下 钢 液 吸 氮情况 · 一一 中包覆盖剂 一一 钢液裸露 一‘ 一 中包覆盖剂 一， 一 保护渣 一 保护渣 ， ︸ ，‘ ︸ ‘汉︸ 丫岁洲之 巨 ‘ ， ， 匕 ‘ ‘ 一么一一一一‘ 曰‘ 曰 图 不 同 结 晶器渣 覆盖下 钢 液 吸氮情况 · 颗粒状覆盖剂 粉状覆盖剂 ︶，‘，乙内‘ 七‘ 弓︸二 亨之罗一︹己 一 自 龟二二二二一 一一‘ 二二二笠 一 一 一 二一 二 一 一」 图 中包 覆盖剂对 钢液增 氮 影 响 的重 复试验结 果 内 、、产尸色 ‘ 了、 因为 〔 」 ，刀， 、 月 ， 八 一 一 下二一 一 乙斗 由此 得 出氮在 钢 液 中氮 的溶解度 与温 度 、 氮气分压 及合金 元素的关系式 为 ‘ 。一 攀 十 · 号 缨 一 · ，，，‘ ， 式 中 ，瓜 为 反 应式 的平衡常数 「 〕为钢 液 中氮 的 活 度 〔 门为 钢 液 中氮 的质量百 分数 刀 为 钢液 化 中氮 的 活 度 系数 凡 为与钢液 中氮 平衡 的气相 氮分压力 ， 为钢液温度 ， 由式 计算 的 及 钢液 氮 的溶解度 大于 一 ， 而钢液 中实 际 的氮含量远低于 其平衡值 ， 并且连铸钢液脱氧 、 脱硫 良好 ， 氧 、 硫 对钢液 吸 氮没有 阻碍作用 ， 只要 钢 液与 大气接 触就会 吸 氮 ‘ 如 图 和 图 所示 ， 钢液 吸 氮严 重 ， 内 钢液氮含量 分别 由 增至 一 ， 而 由 一 增 至 一 渣熔点对钢 液吸氮 的影响 氮从气相 通过渣层 扩散 到钢液 ， 包括 以 下 几个过程 从气相 内部 向气相边界层 扩散 在气相 边界层 中 向渣一气界面扩散 在渣一气界面发生 化学反 应 ，一 伽 ，一 困 ，一 在渣 中 向渣一钢 界面传质 ， 并通过 渣 钢界面 渣侧 向界 面扩散 时 一 在渣一钢界 面 发生 渣钢反 应 」一 困 ，一 困 在 钢 液边 界层 中扩散 从钢液边 界层 向钢液 内部传质 一般情况下 ， 步骤 ， ， 不 可 能 是过 程 的 限制性环节 氮 在 渣一气界 面 和 渣一钢界面 发 生 的 化 学 反 应 在 高 温 的 条 件 一 般 也 比 较 快 ， 也不是过程 的限制性环节 ，相对于氮在 渣 中的扩散 ， 其在钢 液 内部的扩散速度较快 也不 应是过程 的 限制性环节 因此控制钢液吸 氮的限制性环节是氮在渣 中的扩散 ， 即步骤 若钢 液表面 上 的渣形 成熔化层 、 软化层 及 固体层 层 结构 ， 则 会使得氮在渣 中的扩散极 为 困难 ， 可 有效防止钢 液 吸氮 但采用 覆盖 剂 时 ， 特别是 钢 种 ， 钢 液却 吸氮 这 与覆 盖 剂 的熔点有 关 ， 中包覆盖 剂与结 晶器保护 渣 的熔点如表 所示 覆 盖剂 ， 熔点高 ， 大 于 ℃ ，在钢液温度 条件下 ， 它 不 熔化 ， 没 有 熔化层 和 软化层 ， 氮在 渣 中扩 散不 再是 限制性环 节 ， 大气 中的氮通 过 颗粒之间 的空 隙进人钢液 ， 使钢液 明显 增氮 ， 如 图 所示 二
402. 北京科技大学学报 2002年第4期 表2渣熔点的测定结果 应的△G减小或平衡常数增大，使氮进人渣的 Table 2 Measurement of slag melt temperature b 可能性增加；从动力学角度，有利于氨在渣中扩 渣种 h t药 散的速度常数增大，即式(9)中的K,和Do值增 保护渣1 1210 1230 1235 加，两者都为氨从气相扩散到钢液提供了有利 保护渣2 1100 1120 1130 条件，导致试样中的氨含量升高.如图4所示， 覆盖剂1 >1580 >1580 >1580 覆盖剂2 保护渣1的吸氨速度与钢液裸露时的吸氨速度 1300 1320 1340 注：一变形温度；一软化温度；t一流动温度 相近.覆盖剂1熔点高于钢液温度，不熔化，也 表现出与棵露条件下相近的吸氨速度 23钢种对钢液吸氨的影响 采用结晶器保护渣2试验时，无论对82B 250 还是对35K钢液中的氨几乎没有变化；对于82B 200 钢液，采用中包覆盖剂2及结晶器保护渣1时， 钢液不吸氨，1h内钢液氮几乎没有变，而35K 150 钢液中的氨略有升高，经重复试验得出相同的 结论，如图3所示；采用覆盖剂1,82B和35K钢 100 一·一钢液面裸露 ·一保护渣1 液都吸氮，在1h内82B钢液氨含量由64×104 50 ·一覆盖剂】 %上升72×10-%，35K钢液氮含量2次试验分别 0 10 2030405060 由44×10-4%上升至180×10-4%以上（图2）和67 t/min ×10%上升至300×10-%（图3），而82B钢液吸 图4渣熔点对钢液吸氨的影响 氨量明显低于35K钢液.钢液棵露条件下，也表 Fig.4 Effect of slag melt temperature on nitrogen absorp- tion of liquid steel 现出相同的吸氨规律.其原因可能有2个，一是 钢液中的溶解氧可能不同，二是82B的含碳量 高，而碳对氨的相互作用系数为正值，其含量增 3 结论 加，将提高钢中门的活度系数，降低氯在钢中 的溶解度.因此，对于不同的钢种应使用不同 (1)连铸钢液脱氧良好，应尽量避免与大气 的中包覆盖剂和结晶器保护渣 接触以减少钢液吸氨. 2.4渣温对钢液温度的影响 (2)应避免使用熔点高于连铸钢液温度的中 氨从气相通过熔渣扩散到钢液中，由于氨 包覆盖剂；熔点低于钢液温度的中包覆盖剂和 的扩散要穿过不流动的停滞区，可认为氨在渣 结晶器保护渣能形成熔化层、软化层和固体层 中的传质属于稳态扩散，有： 3层结构，可减少钢液吸氨 N=p8C-Coe） (5) (3)不同的钢种吸氮量不同，同样条件下，高 假设氮在渣中的溶解服从下面表达式： 碳钢比低碳钢吸氨少， Co0=K00VPN (4)渣温度对钢液吸氨有影响，呈液体状态 (6) 式（⑤）则可转换为下式： 或固体状态存在与呈3层结构的渣具有不同的 dl%N]WDooKo0(/P-P:) 吸氨规律，前者与钢液裸露条件下的吸氨规律 dr 1004P AZ (7) 相近 d%N_100Dkw4p(VF-√P) dr W△z (8) 参考文献 式中，P为气相的压力，P是钢液中的氮平衡分 压，上式可转化为： 1 Thomas J,Scheid C,Geiger G.Nitrogen Control during .1002-) EAF Steelmaking[J].I&SM,1993(4):1 W△z (9) 2曲英.炼钢学原理（第二版）M.北京：冶金工业出版 利用硅钼棒炉研究了渣温对钢液吸氨的影 社，1994.180 响.硅钼棒炉试验过程中，保护渣温度与钢液温 3刘光银钢液吸氨的热力学和动力学分析)四川治 金，1989(2)：23 度相同，渣呈液体状态，不形成3层结构，在这 种情况下，从热力学角度来说，渣中组元与氮反 (下转413页)
北 京 科 技 大 学 学 报 年 第 期 表 渣熔点的测定结果 代 渣种 保护渣 保护渣 毅盖剂 覆盖剂 注 一变形 温度 洲 一软化温度 一流动温度 应 的△了减小或平衡常数增大 ， 使氮进人渣 的 ℃ 可 能性增加 从动力学角度 ， 有利于氮在渣 中扩 散的速度常数增大 ， 即式 中的愉和 、 值增 加 ， 两者都为氮从气相扩散到钢液提供 了有利 条件 ， 导 致试样 中的氮含量升高 如 图 所示 ， 保护渣 的吸氮速度与钢液裸露时的吸氮速度 相 近 覆盖剂 熔点高于钢液温度 ， 不 熔化 ， 也 表现 出与裸露条件下 相 近 的吸氮速度 劝一 保护渣 一‘ 一 覆盖剂 勺山，， 亨。工︹乙岁 钢种对钢液吸氮的影响 采用结 晶器保护渣 试验时 ， 无论对 还是对 钢液 中的氮几乎没有变化 对于 钢液 ， 采用 中包覆盖剂 及结 晶器保护渣 时 ， 钢液不吸 氮 ， 内钢液氮几乎没有变 ， 而 钢液中的氮略有升高 ， 经重复试验得 出相 同的 结论 ， 如 图 所示 采用覆盖剂 ， 和 钢 液都吸氮 ， 在 内 钢液氮含量 由 又 一 ‘ 上升 一 ， 钢液氮含量 次试验分别 由 一 ‘ 上 升至 一 以 上 图 和 一 ‘ 上 升至 一 图 ， 而 钢液 吸 氮量明显 低于 钢液 钢液裸露条件下 ， 也表 现 出相 同的吸氮规律 其原 因可 能有 个 ， 一是 钢液 中的溶解氧可 能不 同 ， 二是 的含碳量 高 ， 而碳对氮的相互作用 系数为正值 ， 其含量增 加 ， 将提高钢 中困 的活度系数 ， 降低氮在钢 中 的溶解度 ‘习 因此 ， 对于 不 同的钢种应使用不 同 的 中包覆 盖剂 和 结 晶器保护 渣 渣温对钢液温度的影响 氮从气相通过熔渣扩散到钢液 中 ， 由于 氮 的扩散要穿过不流动 的停滞区 ， 可认为氮在渣 中的传质属 于稳态扩散 ， 有 、 一 噜 二 一 二 ， ‘ ， 假设氮在渣 中的溶解服从下 面表达式 饰 二 称 俩可 式 则 可转换为下式 侧 图 渣熔点对钢液吸氮 的影响 纽 沙 了 、、少声 吸 了、 巫黔儡动尧笋 、 《抓 一 掬 缨 里四德 型少 抓 一 掬 结论 连铸钢液脱氧 良好 ， 应尽量避免与大气 接触 以减少钢液吸氮 应避免使用熔点 高于连铸钢液温度 的 中 包覆盖剂 熔点低于钢液温度 的 中包覆盖剂 和 结 晶器保护渣能形成熔化层 、 软化层 和 固体层 层结构 ， 可 减少钢液 吸 氮 不 同的钢种 吸氮量不 同 ， 同样条件下 ， 高 碳钢 比低碳钢 吸氮少 侈 渣温度对钢液吸氮有影 响 ， 呈液体状态 或 固体状态存在 与呈 层结构的渣具有不 同的 吸 氮规律 ， 前者与钢液裸露条件下 的吸氮规律 相近 式 中 ，尸 为气相 的压力 ，几是钢液 中的氮平衡分 压 ， 上式可转化为 坦婴〕里凶鲁袭 坦边应 扭 一 附 ‘ 、 ” 一 ’ 黔凡 尹 利用硅钥棒炉研究 了渣 温对钢液吸氮的影 响 硅钥棒炉试验过程 中 ， 保护渣温度与钢液温 度相 同 ， 渣呈液体状态 ， 不形 成 层结构 ， 在这 种情况 下 ， 从热力学角度来说 ， 渣 中组元与氮反 参 考 文 献 ， ， ， ， 曲英 炼钢学原理 第二版 』北京 冶金工业 出版 社 ， 刘光银 钢液吸氮的热力学和 动力学分析 四 川冶 金 ， 下转 页
Vol24 No.4 黄鑫等：真空蒸馏疏磺渣提取元素硫 ·413· 部分21987,47：28 4戴永年，赵忠.真空冶金M].北京：冶金工业出版社， 3 Nesmeyanov A N.Vapor Pressure of the Chemical Ele- 1988 ments[M].Amsterdam,London,New York:Elsevier Pub- 5吴胜文，王书桓，金山同.转炉炉渣气化脱硫动力学) lishing Company,1963 北京科技大学学报，2000,22(3)：212 Recovery of Sulfur from Anode Slime of Nickel Sulfide Electrolysis by Vacuum Evaporation HUANG Xin,HE Zikai Department of Metallurgy,Kunming University of Science and Technology,Kunming 650093,China ABSTRACT The sulfur recovery from the pre-treated anode slime of nickel sulfide electrolysis by vacuum- evaporation.The results show that the vacuum evaporation-condensation method cangain element sulfur (a- style),and sulfur content in the slag decrease down by 15.10%,desulfuration ration is 97.08%. KEY WORDS vacuum distillation;anode slime of nickel sulfide electrolysis;sulfur (上接402页) 4凌天鹰，徐匡迪，浇注过程钢液吸氨的研究[).钢铁 社，1984 研究，1989,51(2)：7 6周世样.钢液脱氨机理及VD脱氮模型的研究D][博 5陈家样.炼钢常用数据手册M).北京：冶金工业出版 士学位论文1.北京：北京科技大学，1999. Experimental Study on the Effect Factors of Liquid Steel Nitrogen Absorption during the Continuous Casting Process LI Jing",ZHANG Li,FU Jie",SONG Yubing",WANG Yueqiang',YU Yan" 1)Metallurgy School,UST Beijing,Beijing 100083,China 2)Technical Centre of Shanghai Baosteel Group Crop,Shanghai 201900,China ABSTRACT Effect of tundish flux and mould slag on nitrogen absorption of 82B and 35K liquid steel during the continuous casting process has been studied.The results show that nitrogen in liquid steel will be increased when it is exposed at atmosphere,it is not good to prevent absorbing nitrogen when the melt-point of tundish flux is higher than the temperature of liquid steel,and the nitrogen absorption in 35K liquid steel is higher than that in 82B under the same condition. KEY WORDS continuous casting;tundish flux;mould slag;liquid steel;nitrogen absorption
一 黄鑫等 真 空蒸馏硫磺渣提取 元素硫 部分 ， ， 物 ， ， ， 戴永年 ， 赵 忠 真空 冶金 北京 冶金工业 出版社 ， 吴胜文 ，王 书桓 ，金山 同 转炉炉渣气化脱硫动力学 北京科技大学学报 ， ， 万乙月万 ， 刀 切唱从 钊 ， ， 一 一 ， 勿 ， 上 接 页 凌天鹰 ， 徐匡迪 浇注过程钢液吸氮的研究 钢铁 研究 ， ， 陈家祥 炼钢 常用 数据手册「 北京 冶金 工业 出版 社 ， 周世祥 钢液脱氮机理及 脱氮模 型 的研究「 博 士学位论文 北京 北京科技大学 ， 即 梦 ， 月月刃 ， “ ， 口 丫 ， 恻刀 刀宫 ， 】 飞 ， ， ， 即 ， ， ， 一 ， 们。 仅田