碳化铬/铁基自熔合金复合涂层真空反应钎涂

以纯铁粉、硅粉、硼铁粉、铬铁粉、胶体石墨及镍粉为原料,通过真空反应钎涂在低碳钢基体上制备了碳化铬/铁基自熔合金复合涂层,涂层表面光滑、平整且与基体为冶金结合。应用扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪及显微硬度计,研究了涂层的组织结构、成分分布和硬度分布。结果表明：涂层为复合结构,其组织由Fe-Ni固溶体基底和原位合成的六棱柱Cr3C2相组成。涂层与基体间存在过渡区,过渡区内元素和硬度呈梯度分布；涂层表面硬度可达85HR15N以上。

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0I:10.13374/i.issn1001053x.2006.01.012 第28卷第1期北京科技大学学报 Vol.28 No.1 2006年1月 Journal of University of Science and Technology Beijing Jan.2006 碳化铬/铁基自熔合金复合涂层真空反应钎涂裴新军1)黄继华1)张建纲1) 魏世忠2) 1)北京科技大学材料科学与工程学院，北京1000832)河南省耐磨材料工程技术研究中心，洛阳471003 摘要以纯铁粉、硅粉、硼铁粉、铬铁粉、胶体石墨及镍粉为原料，通过真空反应钎涂在低碳钢基体上制备了碳化铬/铁基自熔合金复合涂层，涂层表面光滑、平整且与基体为治金结合.应用扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪及显微硬度计，研究了涂层的组织结构、成分分布和硬度分布. 结果表明：涂层为复合结构，其组织由Fε-Ni固溶体基底和原位合成的六棱柱Cr3C2相组成.涂层与基体间存在过渡区，过渡区内元素和硬度呈梯度分布：涂层表面硬度可达85HR15N以上，关键词反应钎涂；碳化铬；复合涂层；铁基自熔合金分类号TG457.1 钎涂技术是利用液态钎料合金在基体金属上料中作为粘结相的钎料合金和作为硬质相的陶瓷润湿和铺展而在基体表面形成一种具有特殊性能相都是预先合成的，轩涂材料成本高，且涂层中的的涂层的材料表面加工技术1-3]，利用钎涂技术陶瓷相粗大、分布不均匀，陶瓷/金属结合过渡区既可以制备具有特定性能的金属涂层，也可以采易受污染，涂层性能不够稳定用陶瓷（如碳化物、硼化物、氧化物等）和金属（或本文以钛铁粉、硼铁粉、铬铁粉、硅粉、胶体石合金)的混合粉末作为钎涂材料方便地制备陶瓷/ 墨及镍粉等为原料，利用钎涂温度下原材料组元金属复合耐磨涂层，与传统的涂层技术相比，钎间的反应原位合成碳化铬和稳态液相铁基合金涂技术具有如下优点：(1)涂层与基体之间为冶金 (相当于液态钎料)，在低碳钢基体上反应钎涂了结合，结合强度高；(2)涂层中陶瓷相含量范围宽碳化铬/铁基自熔合金复合涂层，并用X射线衍 (0%~70%)且组织均匀、致密、孔隙率低；(3)可射、扫描电镜、能谱和显微硬度计分析了涂层的相制备的涂层厚度范围大，既可制备50~60um的组成、微观结构、成分分布和硬度分布. 薄涂层，也可获得3~4mm的厚涂层；(4)涂层表面光滑、质量好、加工精度高，对于一般应用只需 1实验材料和方法少量加工甚至无需加工；(5)材料利用率高.采用实验用原材料为硅粉、铁粉、胶体石墨、硼铁钎涂技术制备陶瓷/金属复合涂层所存在的主要粉（含B18.64%)、铬铁粉（含Cr70.05%)和镍问题是可供选择的涂层材料有限.虽然理论上钎粉，粉末粒度都在-300目以下.为了能在较低涂技术可以制备各种陶瓷/金属复合涂层，但由于温度下制备高硬度的碳化铬/铁基合金复合涂层，受到陶瓷硬质相与作为粘结相的钎料合金之间的涂层中粘结相（相当于轩料）成分按铁基自熔合金润湿性匹配和钎涂本身工艺特点的制约，实际上设计，增强相C3C2的理论含量按50%（体积分可用于钎涂的陶瓷与金属（合金）组合非常有限. 数)设计，经过优化所得到的涂层原料配比（质量目前用于钎涂的陶瓷相仅限于WC(包括钴包碳分数)为：铁，1.1%；硼铁，5.6%；铬铁，64.1%；石化钨WC一Co),Cr3C2等，钎料合金仅限于镍基钎墨，6.7%；硅粉，1.8%；镍，20.7%.原料粉末按料(BNi82 CrBSiB,BNi76CrP)等[39].另外，采用表1配料并添如适量有机粘结剂和酒精，经混合现有钎涂技术制备陶瓷/金属复合涂层时，钎涂材球磨（球料比为4：1）24h制备成料浆.钎涂实验基体材料为50mm×40mm×2mm的低碳钢板，收搞日期：2004-11-24修回日期：2005-05-27 钎涂表面经砂纸打磨去除氧化膜后用无水乙醇清基金项目：河南省杰出人才创新基金资助项目(No.0421001000) 作者简介：裴新军(1969一)，男，博士研究生；黄继华(1962一)，洗.将混合好的浆料均匀地涂覆在低碳钢板表教授，博士生导师面，涂覆厚度为0.4~1mm.涂覆好涂层原料的试样在烘干箱中烘干

第 2 8 卷第 1 期 2 0 0` 年 i 月北京科技大学学报 J o ur n a l o f U u i v esr i ty Of cS ie cen a n d T eC h on 卜唱y eB 劝i gn V o l . 2 8 N 0 . 1 J an . 2 0 0 6 碳化铬 / 铁基自熔合金复合涂层真空反应钎涂装新军 ` ) 黄继华` ) 张建纲 ` ) 魏世忠 2) 1 ) 北京科技大学材料科学与工程学院 , 北京 1 0 0 0 83 2) 河南省耐磨材料工程技术研究中心 , 洛阳 4 7 1 D03 摘要以纯铁粉、硅粉、硼铁粉、铬铁粉、胶体石墨及镍粉为原料 , 通过真空反应钎涂在低碳钢基体上制备了碳化铬 /铁基自熔合金复合涂层 , 涂层表面光滑、平整且与基体为冶金结合 . 应用扫描电子显微镜、能谱仪、 X 射线衍射仪及显微硬度计 , 研究了涂层的组织结构、成分分布和硬度分布 . 结果表明 : 涂层为复合结构 , 其组织由 F e 一 iN 固溶体基底和原位合成的六棱柱 sCr q 相组成 . 涂层与基体间存在过渡区 , 过渡区内元素和硬度呈梯度分布 ;涂层表面硬度可达 85 H R 1 5N 以上 . 关祖词反应钎涂 ; 碳化铬 ; 复合涂层 ; 铁基自熔合金分类号 T G 4 5 7 . 1 钎涂技术是利用液态钎料合金在基体金属上润湿和铺展而在基体表面形成一种具有特殊性能的涂层的材料表面加工技术〔’一利用钎涂技术既可以制备具有特定性能的金属涂层 , 也可以采用陶瓷 (如碳化物、硼化物、氧化物等 ) 和金属 (或合金 )的混合粉末作为钎涂材料方便地制备陶瓷 / 金属复合耐磨涂层 . 与传统的涂层技术相比 , 钎涂技术具有如下优点 : ( 1) 涂层与基体之间为冶金结合 , 结合强度高 ; ( 2) 涂层中陶瓷相含量范围宽 ( 0 % 一 7 0 % ) 且组织均匀、致密、孔隙率低 ; ( 3) 可制备的涂层厚度范围大 , 既可制备 50 一 60 拌m 的薄涂层 , 也可获得 3 一 4 m m 的厚涂层 ; ( 4) 涂层表面光滑、质量好、加工精度高 , 对于一般应用只需少量加工甚至无需加工 ; ( 5) 材料利用率高采用钎涂技术制备陶瓷 / 金属复合涂层所存在的主要问题是可供选择的涂层材料有限 . 虽然理论上钎涂技术可以制备各种陶瓷 / 金属复合涂层 , 但由于受到陶瓷硬质相与作为粘结相的钎料合金之间的润湿性匹配和钎涂本身工艺特点的制约 , 实际上可用于钎涂的陶瓷与金属 (合金 ) 组合非常有限 . 目前用于钎徐的陶瓷相仅限于 W C (包括钻包碳化钨 w C一 oC ) , C r3 q 等 , 钎料合金仅限于镍基钎料 ( B N is Z e 出s iB , B N i7 6 e r P )等 [ ” , ] . 另外 , 采用现有钎涂技术制备陶瓷 /金属复合涂层时 , 钎涂材收稿日期 : 2 0 0 4 一 1 1 一 2 4 修回 B 期 : 2 0 0 5 一 0 5 一 2 7 荃金项目 : 河南省杰出人才创新基金资助项目( N 。 , 0 4 2 10 01 0 0 0) 作者简介 : 裴新军〔19 6 9 一 ) , 男 , 博士研究生 ; 黄继华 ( 1 9 62 一 ) , 教授 , 博士生导师料中作为粘结相的钎料合金和作为硬质相的陶瓷相都是预先合成的 , 钎涂材料成本高 , 且涂层中的陶瓷相粗大、分布不均匀 , 陶瓷 / 金属结合过渡区易受污染 , 涂层性能不够稳定 . 本文以钦铁粉、硼铁粉、铬铁粉、硅粉、胶体石墨及镍粉等为原料 , 利用钎涂温度下原材料组元间的反应原位合成碳化铬和稳态液相铁基合金 (相当于液态钎料 ) , 在低碳钢基体上反应钎涂了碳化铬 / 铁基自熔合金复合涂层 , 并用 X 射线衍射、扫描电镜、能谱和显微硬度计分析了涂层的相组成、微观结构、成分分布和硬度分布 , 1 实验材料和方法实验用原材料为硅粉、铁粉、胶体石墨、硼铁粉 (含 B 1 8 . 6 4 % ) 、铬铁粉 ( 含 C r 7 0 . 0 5 % ) 和镍粉 , 粉末粒度都在一 3 0 目以下 . 为了能在较低温度下制备高硬度的碳化铬 /铁基合金复合涂层 , 涂层中粘结相 (相当于钎料 )成分按铁基自熔合金设计 , 增强相 C r3 q 的理论含量按 50 % (体积分数 )设计 . 经过优化所得到的涂层原料配比 (质量分数 ) 为 : 铁 , 1 . 1 % ; 硼铁 , 5 . 6 % ; 铬铁 , 64 . 1 % ; 石墨 , 6 . 7 % ; 硅粉 , 1 . 8 % ; 镍 , 2 0 . 7 % . 原料粉末按表 1 配料并添加适量有机粘结剂和酒精 , 经混合球磨 (球料比为 4 : 1) 24 h 制备成料浆 . 钎涂实验基体材料为 5 0 m m 义 4 0 m m x 2 m m 的低碳钢板 , 钎涂表面经砂纸打磨去除氧化膜后用无水乙醇清洗 . 将混合好的浆料均匀地涂覆在低碳钢板表面 , 涂覆厚度为 0 . 4 一 1 m m 涂覆好涂层原料的试样在烘干箱中烘干 . DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 2006. 01. 012

Vol.28 No.1 裴新军等：碳化铬/铁基自熔合金复合涂层真空反应钎涂 ·49· 钎涂在钽电阻丝加热的真空炉中进行，当抽宽度与六边形相差别不大.黑色六边形相形状为真空至炉内气压为3.0MPa时，以预定的加热规六边形或不规则的多边形，尺寸大小不一，最大的范加热.钎涂加热规范为：室温-1200℃加热时间120min,然后在1200℃保温30min,最后在真空炉内以20~25℃·min1的速率随炉冷却钎涂涂层经切片制备金相试样，采用扫描电镜(SEM)观察涂层显微组织，X射线衍射仪和能谱KEVEX Sigma分析系统(EDS)分析涂层的相组成；用显微硬度计测定涂层的硬度分布，载荷为 1.96N,加载时间10s;用光学表面洛氏硬度计测试涂层表面硬度围2涂层横截面的SEM照片 2 实验结果及分析 Flg.2 SEM micrograph of the cross-section of the coating 反应钎涂所得涂层颜色为银白色，表面光亮平整，无宏观裂纹和气孔，表明涂层原材料曾经形成了稳定的液态.由于涂层原材料为单质或合金粉末，理论上是按照在铁基自熔合金中添加体积分数为50%C3C2设计的；因此，在钎涂过程中，涂层原材料组元之间将会相互发生反应.反应产物中可能出现FeC,FeC,(Fe,Cr),C3,CrC, Cr3C2,Fe-Ni,(Fe,Ni)等，至于是哪种，主要取决于以上这些物质的生成自由能和热力学条件.图 1是经反应钎涂制备的涂层的XRD谱图.可以图3涂层典型组织的SEM照片看出，涂层主要由(Fe,Ni)固溶体和Cr3C2组成 Fig.3 SEM micrograph of the typical microstructure of the 由此可知，在本实验条件下，最有利于生成(Fe, coating Ni)和Cr3C2 在8um以上，最小的不足5um.结合XRD和 3500 EDS分析，可以推知黑色条状相和黑色六边形相 3000 B-(Fe,Ni) C-Cr;Cz 是相同的Cr3C2相，形状为六棱柱形.由于在涂层中的取向不同，因此在观察截面中表现为不同 2000 的形状和尺寸. 图4是反应仟涂制备的碳化铬/铁基自熔合 500 金复合材料涂层与基材结合区的SEM照片.图4 0上 2030405060708090100 显示，涂层与低碳钢基体之间存在着一薄层过度 20) 区，厚度约为40μm,不含Cr3C2只由白色粘结相图1涂层的XRD谱图 Fig.1 X-ray diffraction pattern of the sample coating 图2为反应钎涂制备的碳化铬/铁基自熔合金复合材料涂层横截面低倍SEM照片.从图2 可以看出，整个涂层组织均匀、致密、无气孔及无裂纹. 反应钎涂制备的碳化铬/铁基自熔合金复合材料涂层典型组织的SEM照片如图3所示，在背散射成像条件下涂层组织由白色相、黑色的条状及黑色六边形相组成.黑色条状相的长度大多图4涂层过渡区的SEM照片数在10-30um之间，最长的在30um以上，但其 Fig.4 SEM micrograph of the transition zone of the coating

V ol 。 2 8 N o . l 裴新军等 : 碳化铬 / 铁蕃自熔合金复合涂层真空反应钎涂钎涂在钮电阻丝加热的真空炉中进行 . 当抽真空至炉内气压为 3 . 0 M P a 时 , 以预定的加热规范加热 . 钎涂加热规范为 : 室温一 1 2 0 0 ℃ 加热时 I’ig 12 0 m i n , 然后在 1 2 0 0 ℃ 保温 3 0 m i n , 最后在真空炉内以 2 0 一 2 5 ℃ · m in 一 `的速率随炉冷却 . 钎涂涂层经切片制备金相试样 , 采用扫描电镜 (sE M )观察涂层显微组织 , X 射线衍射仪和能谱 K E V E x iS g m a 分析系统 ( DE )S 分析徐层的相组成; 用显微硬度计测定涂层的硬度分布 , 载荷为 1 . % N , 加载时间 10 5 ; 用光学表面洛氏硬度计测试涂层表面硬度 . 宽度与六边形相差别不大 . 黑色六边形相形状为六边形或不规则的多边形 , 尺寸大小不一 , 最大的 2 实验结果及分析反应钎涂所得涂层颜色为银白色 , 表面光亮平整 , 无宏观裂纹和气孔 , 表明涂层原材料曾经形成了稳定的液态 . 由于涂层原材料为单质或合金粉末 , 理论上是按照在铁基自熔合金中添加体积分数为 50 % c r3 q 设计的 ; 因此 , 在钎涂过程中 , 涂层原材料组元之间将会相互发生反应 . 反应产物中可能出现 F e C , F e几 , ( F e , C r ) 7马 , C 7t 几 , C 3r q , eF 一N i , ( F e , N i) 等 , 至于是哪种 , 主要取决于以上这些物质的生成自由能和热力学条件图 1 是经反应钎涂制备的涂层的 X R D 谱图 . 可以看出 , 涂层主要由( eF , N i) 固溶体和 C r3 q 组成 . 由此可知 , 在本实验条件下 , 最有利于生成 ( F e’ N i ) 和 C r 3 q · 图 2 涂层横截面的 sE M 照片叭 9 . 2 S E M 耐仁, 『 . p卜 of t触 c , 以明 ·别兄性诬ou of t触阴月叱图 3 涂层典型组织的 S E M 照片 F i息 . 3 SE M m i c刊卿m帅 o f t触 t冲i喇耐 c n 招t ucr t眼 o f t七e c。时 lug 3 5 0 0 3 0 0() 2 5 X() 2 0 0 0 1 50() 1 0 0 50 0 0 2 B一任 e ,N i) C一 C几 C Z 。科比图 l 涂层的 X R D 谱图 .x ar y dj f n’ a e t月曲 aP tt e r . of t触朋 . p l e 幽” 飞在 8 拌m 以上 , 最小的不足 5 拌 m . 结合 xR D 和 E D S 分析 , 可以推知黑色条状相和黑色六边形相是相同的 c r3 q 相 , 形状为六棱柱形 . 由于在徐层中的取向不同 , 因此在观察截面中表现为不同的形状和尺寸 , 图 4 是反应钎涂制备的碳化铬 / 铁基自熔合金复合材料涂层与基材结合区的 S E M 照片 . 图4 显示 , 涂层与低碳钢基体之间存在着一薄层过度区 , 厚度约为 40 拌m , 不含 c r3 q 只由白色粘结相撼七侧嗽ǎà 3 0 4 0 50 6 0 7 0 8 0 90 10 0 2创 0 ) 图 2 为反应钎涂制备的碳化铬 /铁基自熔合金复合材料涂层横截面低倍 SE M 照片 . 从图 2 可以看出 , 整个涂层组织均匀、致密、无气孔及无裂纹 . 反应钎涂制备的碳化铬 /铁基自熔合金复合材料涂层典型组织的 S E M 照片如图 3 所示 . 在背散射成像条件下涂层组织由白色相、黑色的条状及黑色六边形相组成 . 黑色条状相的长度大多数在 10 一 30 拌m 之间 , 最长的在 30 拌m 以上 , 但其图 4 涂层过渡区的 s EM 照片 F五9 . 4 SE M m 奋c 找甩r a p h Of t肠e t r a n 目i t i o . oz ne of t恤湘 t ign

北京科技大学学报 2 0 0 6 年第 1 期 ( F e , N i) 构成 . 涂层过渡区中各种元素的能谱线扫描分析结果如图 5 所示 . 结果表明 , 在过渡区内 , N i , C r 和 iS 这三种元素的含量从涂层到基体都呈现下降的趋势 , iS , C r 含量变化比较平缓 , 而 N i 含量的变化较大 . F e 含量的变化与 N i 、 C r 和 is 相反 . F e , iN , C : 和 iS 含量在过渡区的变化反映出 , 过渡区是由钎徐过程中基体中的 F e 向涂层中扩散而形成的 . 图 5 涂层过渡区线扫描 sE M 照片 F i g . 5 S EM 耐 c or 歹a P卜s o f t卜e iat e fr a ce o f t址咖 t igU 初 t h C r , N i , S i a n d eF K . X · , y li配 s c a n n i呢低碳钢表面反应钎涂制备的碳化铬 /铁基自熔合金复合材料涂层沿层深方向的显微硬度分布曲线如图 6 所示 . 图 6 中的曲线按照变化趋势可分为三段 , 即涂层区、过渡区和基体区 . 过渡区内显微硬度的变化与合金元素的分布相似 , 也呈明显的梯度分布 . 过渡区中显微硬度的这种分布有利于降低涂层与基体之间的应力 , 提高其结合强涂层表面宏观硬度值在 85 H R 15 N 以上 . 结论一 ( 1) 以钦铁粉、硼铁粉、铬铁粉、胶体石墨和镍粉等为原料 , 通过反应钎涂技术于低碳钢基体上制备了碳化铬 /铁基自熔合金复合涂层 . 涂层表面光滑平整 , 与基体为冶金结合 . ( 2) 涂层组织由 F e 一 N i 固溶体基底和原位合成的六棱柱 c r3 q 相组成 . ( 3) 涂层与基体之间存在一过渡区 , 过渡区内的元素和显微硬度呈梯度分布 . 涂层的表面硬度达到 8 5 H R 1 5 N 以上 . 主 . 侧写招叫距界面距离 /林m 图 ` 涂层沿层深方向显徽硬度分布 F ig . ` M i c r o b ar d n e S P or n l e o f t h e e o a t l n g 参考文献【I J 张启运 , 庄鸿寿 . 钎涂手册 . 北京 : 机械工业出版社 , 19 9 : 4 4 9 [ 2 」 D u s t co r M R , Mos ok w i t z L N . A n e w p r oc es s f o : c u s t om 踢de c o a t i n g s T h i n oS li d F II猫 , 1 98 3 , 1 0 8 ( 1 ) : 2 9 [ 3 」 L im s C , G u p t a M , 肠h Y s , e t a l . w e a : r es i s t a n t w e 一 co e o m阳 s i t e h ar d co a t i n g s . S u fr E ng , 1 9 9 7 , 13 ( 3 ) : 2 47

Vol.28 No.1 裴新军等：碳化格/铁基自熔合金复合涂层真空反应仟涂 ·51· [4]Lu S P,Kong O Y.Microstructure and bonding strength of [7]陆善平，郭义，陈亮山.WC一Co/WC一N/WC钎涂徐层 WC reinforced Ni-base alloy brazed composite coating.Surf 耐磨性研究.表面技术，1999,28(3)：19 Coat Technol,2002,153(1):40 [8]陆善平，董秀中，吴庆，等，NiCrBSi--WC耐磨纤涂涂层 [5]Lu S P,Kong O Y,Guo Y.Wear behavior of brazed WC/ 的制备.金属学报，1999,35(1)：82 NiCrBSi(Co)composite coatings.Wear,2003,254:421 [9]陆善平，郭义，陈亮山.(wC-Co/NiCrBSi)钎焊涂层结合 [6]陆普平，郭义.钎涂工艺对WC一Co/NiCrBSi复合涂层性机制及磨损性能研究.材料科学与工程，1999,17(2)：46 能的影响.材料研究学报，1999,13(2)：187 Chromium carbide/Fe-based self-fluxing alloy composite coatings produced by vacuum reactive braze coating PEI Xinjun,HUANG Jihua,ZHANG Jiangang,WEI Shizhong?) 1)Materials Science and Engineering School,University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083,China 2)Henan Engineering Research Center for Wear of Material,Luoyang 471003,China ABSTRACT Using carbon,iron,silicon,ferrochromium,ferrotitanium and nickel powder as the raw ma- terials,chromium carbide/Fe-based composite coatings with an even and smooth surface were prepared by vacuum reactive braze coating,which combined with a mild steel substrate by a metallurgical bonding.The phase structure,composition distribution and hardness distribution of the coatings were studied by means of scanning electron microscopy (SEM),energy dispersive spectrum(EDS),X-ray diffraction (XRD)and microhardness testing.The results showed that the coating had a composite structure,and the microstruc- ture of the coating consists of an Fe-Ni solid solution matrix and in-situ synthesized hexagon prismy CraC2. There was a transition zone between the coating and the substrate,in which chemical elements and micro- hardness had a gradient distribution.The surface hardness of the composite coating was high up to 85HR15N. KEY WORDS reactive braze coating;chromium carbide;composite coating;Fe-based self-fluxing alloy

V o l . 2 8 N o . 1 装断军等 : 碳化铭 /铁荃自熔合金复合涂层真空反应钎涂 [ 4 〕 L u S P , K o gn 0 Y . M ic ors t ru e t u re an d ob n d i吃 s t re n g t h of W C r e i n of r e de N i ~ b as e al l o y b池 e d co m p o s i t e e o a t ign S u r f C oa t l ’ c 七. 目 , 20 0 2 , 15 3 ( l ) : 4 0 L u S P , K o 叩 O Y , G ou Y . Waer b e h a v ior o f b arze d W C / N IC r B S i ( oC ) e o m p o s l t e c o a t i呢 5 . w aer , 2 0 0 3 , 2 54 : 4 2 1 陆善平 , 郭义 . 钎涂工艺对 W C一0 州N IC r BS i 复合涂层性能的影响 . 材料研究学报 , 19 9 , 1 3 ( 2) : 1 57 陆普平 , 郭义 . 陈亮山 . w C一众/ w C 一iN / w C 钎涂涂层耐磨性研究 . 表面技术 , 19 9 , 2 8( 3) : 19 陆善平 , 童秀中 , 吴庆 , 等 . NI C迁巧i一w C 耐磨钎涂涂层的制备 . 金属学报 , 19 9 9 , 35 ( i ) : 5 2 陆菩平 , 郭义 , 陈亮山 . ( WC e oC / N ic r BS i ) 钎焊涂层结合机制及磨摄性能研究 . 材料科学与工程 , 19 9 , 17 ( 2) : 46 , J., J. 、`J es 78 r .`尸LL. r.L 0护 , . ,J. 气ú`O ù.L r. C h r o m i u m c a r b id e / F e 一 b a s e d s e lf 一 fl u x i n g a ll o y e o m p o s it e e o a t i n g s P r o d u e e d b y v a e u u m r e a e t i v e b r a z e e o a t i n g 咫I 爪nj u n l ) , H以N G J￡入u a l ) , Z HA N G J i a n 邪 n g l ) , w E z s 人1 2 入o n g Z ) 1 ) M a t e ir al s 阮i e cn e an d E gn i n e n n g cS h o l , U in v e r s i t y of cS i e cn e a n d T ce h n o l o g y Be ij i飞 , 压劝i嗯 10 0 0 8 3 , Cih an 2 ) H aen E昭 i n er i n g R aes r e h eC n t e r of r W ae r of M a t e ir al , L u o y a n g 4 7 10 0 3 , C b i n a A B S T R A C T U s i雌 e a r b o n , i r o n , s i li e o n , f e r or e h or m i u m , f e r or t i t a n i u m a n d n i e k e l 卯w d e r as t h e r a w m a - t e r i al s , C h or m i u m e a r b i d e / F e 一 b as e d e o m p o s i t e e o a t i眼 5 w i t h a n e v e n a n d s mo t h s u fr a e e we r e p r e p a er d b y v a e u u m r e a e t i v e b r a z e e o a t i飞 , w h i e h e om b i n e d w i t h a m ild s t e el s u b s t r a t e b y a m e t a ll u r g i e al b o n d in g . T h e p h a se s t r u e t u r e , e o m p o s i t i o n d i s t r ib u t i o n a n d h a r d ne s s d i s t r i b u t i o n o f t h e e o a t i n g s w e r e s t u d i e d b y m e a n s o f s e a n i n g e l e e t or n m i e or s e o p y ( SE M ) , e n e r g y d i s p e r s i v e s p e e t r u m ( E D S ) , X 一 r a y d if f r ac t i o n ( X R D ) a n d m i e or h a r d n es s t e s t i飞 . T h e r es u l t s s ho w e d t h a t t h e e o a t i n g h a d a e o m 卯ia t e s t r u e t u r e , an d t h e m i e or s t r u e - t u r e of t h e e o a t i n g co n s i s t s of a n F e 一 N i so li d so l u t i o n m a t r i x a n d i n 一 s i t u s y n t h e s i ez d h e x a g o n P ir s m y C几 q . T h e er w as a t ar n s i t i o n oz n e b e t we n t h e co a t i n g a n d t h e s u b s t r a t e , i n w h i e h e h e m i e a l el e m e n t s a n d m i e -or h a r d n e s s h a d a g ar d i e n t d i s t r i b u t i o n . hT e s u fr a e e h a r d n e s o f t h e co m p o s i t e e oa t i昭 w a s h ig h u p ot 8 5 H R 15 N . K E Y W O R D S r e a e t i v e b r a z e co a t i飞 ; e h r o m i u m e a br i d e ; e om p os i t e e o a t i n g ; F -e b as e d se lf 一 fl u x i飞 a ll o y

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