双区流化床粉煤气化区间的气固掺混

D0I:10.13374/i.issn1001053x.1989.05.020 第11卷第5期 北京科技大学学报 Vol,11 No.5 1989年9月 Journal of University of Science and Technology Beijing Sept.1989 双区流化床粉煤气化区间的气固掺混 郭 峰倪学梓· (热能工程系) 摘要：本工作在三区速化床粉煤气化的基础上，对双区花化床粉煤气化区间气、固抄 混进行了冷态研究。实验结果表明，三区流化床改为双区方案是可行的，在原三区的基础上适当 提高流化指数可满足燃烧区和气化区热交换的要求，且能减少煤气和烟气的检混；分区流化宋 粉煤气化以薄料层操作，有助于提高煤气的发热值：此外，还考察了床内纵向构件和固休粒度分 布对区间气体垫混的影响，非内我向构件可减少两区的气体挣混，进一步提高煤气的发热值。 关键词：流化宋，煤气化 The Gas and Solid Exchanges between Both Areas of Fluidized Bed Used for Coal Gasification Guo Feng Ni Xuezi ABSTRACT:Based on the fluidized bed divided into three areas,the excha- nges of gas and solid between the both areas of fluidized bed were studied through a cold model.Experiments showed that it is feasible to reform three areas in fluidized bed to both areas,which is helpful to operating and decreasing the investment of fluidized bed.If fluidization index is properly raised,the heat exchange between combustion and gasification areas will meet the needs of operating,and the heat value of gas will also increase.A vertical device in fluidized bed will help to increase the heat value of gas. KEY WORDS:fluidized bed,coal gasification 煤炭气化是克服煤炭直接利用的许多缺点，如热效率低、环境污染严重、劳动强度大、 运输量大等的有效途径之一，得到了世界各国的重视。自1979年以来，倪学梓，张先棹，苍 大强等人合作开发了一种新的粉煤气化方法一分区流化床法【1]。这种方法即具有一般流 1987一09一09收稿 ·参加实验的还有陈冰，李迎莉，乐正，赵含桥等同学 413

第 卷 第 与期 北 京 科 技 大 年 月 学 学 报 双区流化床粉煤气化区 间的气固掺混 郭 峰 倪 学梓 ， 热能 工 程 系 摘 要 本 工 作 在 三区流化 床粉 煤气化 的基础上 ， 对 双 区流化 床粉 煤 气化 区 间 气 、 固 捧 混 进 行 了冷 态 研究 。 实验 结果 表 明 ， 三 区流化床改 为 双 区 方案是可 行 的 ， 在 原三区的基 础上 适 当 提高流化指数可满足 燃烧 区和 气化 区 热 交换 的要求 ， 且能减少煤气和 烟 气的 掺 混 分 区流化 床 粉 煤气化 以薄 料层 操 作 ， 有助于 提 高 煤气 的 发热 值 此 外 ， 还 考察 了床 内纵 向构件和 因 体粒 度 分 布对 区 间气体抒 混 的影 响 ， 床 内纵 向 构件可 减 少 两 区的 气体掺 混 ， 进 一 步提 高 煤气 的 发 热 依 。 关 键 词 流化 宋 ， 煤 气化 气 了 万“ ， 一 一 ， · ， ， 一 、 · 七 · ， 煤 炭气化是 克服煤 炭直接利 用 的许多缺点 ， 如 热效 率低 、 环 境污 染严重 、 劳动强 度大 、 运输量 大等 的有效途径之 一 ， 得到 了世界各 国的重视 。 自 年 以来 ， 倪学梓 ， 张先掉 ， 苍 大强 等 人合作 开发 了一种新 的粉煤气化方法 — 分区流化床 法 〔 ’ 〕 。 这 种方法即具有 一 般 流 一 一 收 稿 参加 实验 的还 有陈 冰 ， 李 迎莉 ， 乐正 ， 赵含桥 等同学 DOI ：10．13374／j ．issn1001—053x．1989．05．020

化床法的生产率高、污染小、结构简单、操作方便等特点，又克服了一般流化床法烟气煤 混合在一起，降低煤气发热值的缺点。它可以川空、水蒸汽为气化介质，产儿热值在 7500~8500kJ/m3（约1800~2000kcal/m3)的煤'气.直接用于工业炉容。这是一般流化床 法，在不富氧的情况下难以做到的。 分区流化床粉煤气化方法的原理如图1所 Coinbustion area 1 示。它是在同一流化床中同时实现气化和燃烧 Gasification 反应，反应产物自然地分开，从而可以获得有 area 较高发热值的煤气。近年来，国外也相继出现 了类似的装置，用于煤的气化或其它目的 〔2'31。很明显，这种方法的成立是基于以下 Steam 两个前提： (1)燃烧废气和煤气在床内分区界面上的 -Air 摻混是少量的； 图1分区流化床粉煤气化方法原理图 (2)床内炭粒子有着足够的剧烈运动，能 Fig.1 Sketch of area divided fluidized 满足放热的燃烧区和吸热的气化区之间的热交 bed for coal gasification 换要求，从而维持操作的连续性。 上述前提在冷态和热态试验中得到了充分证明【1,451。半工业性试验在1986年11月 通过了专家论证会，认为分区流化床粉煤气化方法在理论和技术上都是可行的，可进一步的 进行工业性试验。目前分成三区的流化床，在半工业试验中也暴露了-一些弱点，如煤气收集 装置的设计、维修困难，流化床的操作复杂等等，为此提出了将三区改为两区的方案。炭粒 子在两区间的交换，由于路径相应加长，能否满足两区间的热交换要求，以及烟气和煤气的 摻混规律如何，都需要进一步的研究。另外，床内纵向构件和拉度分布对两区间的气体叁混 影响如何，能否进一步成少气体掺混，这对于分区流化床粉煤（化的进一步扩大试验，都具 有很重要的意义。 1实验装置及方法 实验采用冷态模拟的方法，在一个464mm ×232mm的矩形流化床中进行，布分板为喷 4D2157/g 嘴式，开孔率为1.1%。布分板下的风箱沿长 度方向分成两区：一个区通入空气，另一个区 通入富何空气，通过测定床内的氧浓度，研究 两区'（体在床内的掺混情况。实验装置如图2 所示。'（样用SP2304A(相色谱仪分析。 床内粒子为氧化铝空心球，其物性如表1 所示。 图2实验装置 固体掺混是通过染色粒子示踪方法，测定 Fig.2 Experimental equipment 其在床内泥匀时间进行研究的。 414

化 康 法的生 产率高 、 污染小 、 结构简单 、 操作 方便 等特点 ， 又 克服 了一 般 流 化 床 法烟 气和煤 ， 一 心混 合在 一起 ， 降 低煤气发 热值 的 缺点 。 它 可以 川 空 气 、 水 蒸 汽 为气化介质 ， 生 产 出热值 在 一 饥 约 一 ‘ 的 煤 气 ， 直接 用于 工 业炉 岔 。 这 是 一 般 流化 床 法 ， 在 不富氧 的情 况 下难 以做 到 的 。 分区流 化 床 粉煤 气化 方 法的原 理 如 图 所 示 。 ‘ 已是在 同 一流 化床 中同时实现气化 和燃烧 反应 ， 反 应 产物 自然 地 分 开 ， 从 而 可以获得 有 较高发 热 值 的煤 气 。 近年来 ， 国 外也相继 出现 了类似 的装置 ， 用 于媒 的 气 化 或 其 它 目 的 ” “ ’ 。 很 明显 ， 这 种方 法的成立 是 基于 以 下 两个前 提 燃烧废 气和煤气在床 内分区 界面 上 的 掺混是 少量 的 床 内炭 粒子 有着足够 的剧烈运 动 ， 能 满足放热 的燃烧 区 和 吸热 的气 化 区之 间的热 交 换要求 ， 从 而 维持 操作 的连续性 。 一 产 件 、 一。 旧 ‘ 一 一 图 分区 流化宋粉 煤气化 方祛 原 理 图 呈 ·· 上 述前提在冷态 和热态试 验 中得到 了充 分证 明 ‘ ’ ‘ ’ 。 半工 业性试 验 ’ 在 年 月 通 过了专家论 证会 ， 认 为分区流 化床 粉煤气化方 法在理论 和技 术上 都是 可 行的 ， 可进 一步的 进 行工 业性试验 。 目前分成三 区的流 化 床 ， 在半 工业 试验 中也 暴露 了一些 弱点 ， 如煤气收 集 装置的 设 计 、 维修困难 ， 流化 床 的 操作 复杂 等等 ， 为此提 出 了将三 区改 为两 区 的方案 。 炭粒 子 在两 区 间的交 换 ， 由于 路径相 应 加 长 ， 能 否满 足 两 区间的热交换 要 求 ， 以及 烟 气和煤气的 掺 混规律 如何 ， 都需要 进 一 步 的研究 。 另 外 ， 床 内纵 向构 件和粒度 分布对 两区 间的气 体 掺混 影 响如 何 ， 能 否进 一步 咸 少老 体掺混 ， 这 对于 分区流化 床粉 煤气化 的进 一步 扩 大试验 ， 都具 有很重 要 的意 义 。 实验装置 及 方法 、 丫 丸， ， 、 ， 弓 ‘ ，八 摇 ‘ 丫 、 “ 令 户 。 、 。 ， 『 ‘ 图 实验 装 笠、 曰 实验 采用冷态 模拟 的方 法 ， 在 一 个 的矩 形 流 化床 中进 行 ， 布分板 为 喷 嘴 式 ， 开孔 率为 。 。 布 分板 下的风 箱沿长 度方 向 分成两区 一 个区通 入 空 气 ， 另 一 个区 通入 常氧 空 一 毛 ， 通 过测定床 内的氧浓 度 ， 研究 两区 产 〔 体在 床 内的掺 混情况 。 实验 装置 如 图 所 示 。 产 〔样 川 〕 产 相 色谱 仪 分析 。 床 内粒 一 子为氧化铝 空心 球 ， 其 物性 如表 所示 。 体 掺混 是通 过染 色粒 子 示踪 方 法 ， 测 定 共在 床 内混 匀时间进 行研究的

表1氧化铝空心球的物性 Table 1 Physica!properties of hollow aluminum oxide ball 种类 ig,mm e,kg/m3 。(空隙率) Lmf(实验值，m/s) A 0,38 1652 0.476 0.11 B 0.69 174 0.480 0.14 2实验结果及分析 2.1流化速度的影响 在床高180mm,保持两区流化速度一致的情况下，分别研究了流化速度的改变对两区 间的气体遂混和固体掺混的影响。 (1)流化速度对气体渗混的影响不同的流化指数(n=4“m:)下，床面上的氧浓度分 布如图3所示。图3的纵坐标为相对浓度，C。一空气氧浓度，C:一富氧空气初始氧浓度， C:一实测氧浓度。 两区的氧增量△O21为 ao:=∫(8：-8）dA×u ∫(&)lw =△S;Lu 因而两区的气体掺混率GMR为 △021 △S: GMR-(A0)=(AS:+AS.) 式中△S:为曲线下的面积，L为床的长度，4为气流通过床的速度，A为床的面积，△S1为 空气区曲线下的面积，△S,为富氧区曲线下的面积，△O21,△O21分别为空气区和富氧区的 氧增量。 Mathod I 1.2 17 1.13 Method 2 1.0 n=1.57 16 0.8 -50,21一 15 0.6 0.69mn Heu-of soie in 14 0.2 13 0.0 -100-8060-40-20020406080100 Distaice 1:.the interfare of both vs,mm 1.33 2.00 2.67 Fluidized index 图8次度分布曲找 图4区间气体鉴混与流化指数的关系 Fig.3 Dist:ibution of oxygen Fig.4 Relation of fluidized index with gas mixing ratio between both areas 415

种 类 王 表 氧 化 铝 空 心 球 的 物 性 ， ， 空 隙 率 二 实验 值 ， 。 。 。 。 凌 。 。 实验结 果 及分析 。 流 化 速度 的影 响 在床高 ， 保持 两 区 流化速度 一致 的情况 下 ， 分别 研究 了流 化速 度 的改 变对 两 区 、 间 的气体掺混和 固体掺 混 的影响 。 流化速度对气体 掺混 的 影响 不 同 的流 化指数 。 下 ， 床面上 的氧浓 度 分 布 如 图 所示 。 图 的纵 坐标 为相对浓 度 ， 。 一 空 气氧浓 度 ， 一富氧 空 气初始 氧 浓 度 ， 一 实测氧浓度 。 两 区的氧增量△ 为 乙 二 丁 吕 一 吕寸 ， 二 二 丁佘会 二 · ‘ ’ “ 二 ， 。 “ 因而 两 区 的 气体掺 混率 为 入 二 △ 八 △ △ 一 么 工， 式 中么 为 曲线 下的面 积 ， 空 气 区 曲线 下的 面 积 ， △吕 氧 增 量 。 为 床的长度 ， 为气流通 过床 的速 度 ， 为 床 的面 积 ， △ 为 为 富 氧 区 曲线 下 的面 积 ， △ ， ， △ 工分别 为 空气 区和富氧 区 的 ‘ · 匕社 一了一 乍 日 卜， 兹洲 不 尸一 。卜 ﹃一目﹄团的已 卜」一气二 八红 引 」 — 刀 二 月 二 ， ， 下 ’ …… 竿资招翼 戈尹 ︵占认﹄助。 胃之一菩︸。司﹄。 兰 一 一 卜 丁菠 图 级 女度 分 布 曲 线 了 ， 一 图 区间气体掺混 与流化 指数 的关 系

图4为两区的气体掺混事与流化指数的关系。图中除了由氧浓度分布曲线求得的掺混率 (称为方法1)，还包括用一个丁字形气体取样装置，直接测定通过两区的气体平均氧浓度 而得到的数据（称为方法2）。两种方法测定的结果基本一致。 从图4可以看到：①在实验范围内，两区间的气体掺混率几乎成线性增加。流化速度从 1.33增大到2.67，掺混事增加约30~40%；②在较大的流化指数下，气体掺混率仍不大于 20%。对于正常情况，粉煤气化的流化指数在1,5左右，其两区的气体掺混率仅在13~14%。 以单位分区界面计，这个结果与三区流化床的试验结果是基本上一致的[)。因此，有理由 推断，如果三区流化宋改为两区，气体掺混率可望减少一半。这无疑对提高煤气发热值是很 有意义的。 关于聚式流化床的研究结果表明【。·7」，气体在流经床层时可分为两部分，其中一部分 以临界流化速度U。,保持大致层流状态，经粒子间空隙流过，而超出床层临界流化所需气体 的部分气体则以气泡形式通过床层。气泡在床内上升的过程中，不断的长大、分裂、汇聚。可 以认为在分区流化床中，气泡是两区气体接混的主要因素。随着流化速度的增加，气泡增 多，气泡分裂、汇聚的机率也相应增加，使得两区气体掺混量也随之增加。 (2)流化速度对固体捻混的影响任前述试验条件下，通过染色粒子示踪，测定了固体 粒子的混匀时间，研究了流化速度对固体掺混的影响。实验结果如图5所示。 可以看出，因体粒子的混匀时间随流化指数的增大迅速的减少。如果三区流化床改为两 区，固体粒子从一个区的中心运动到另一个区的中心，其挤伦增长不足一倍，完全可以通过 适当提高流化指数，使其在一定时间内，达到三区流化宋问样的混合。如对于d。=0.69mm 的粒子，如果三区流化床的流化指数为1,3左右，那么两区流化床的流化指数只要提高到 1.6左右，即完全可以达到与三区同样的混合程度。当然，随着流化指数的增加，两区的气 体掺混率也相应地增加，但从前面的实验结果可以看山，流化指数由1.3增至1.6，气体掺 混率仅由原来的13%左右增至14%左右，远小于因减少一个界面气体掺混率的减少（三区 和两区流化床的单位界面的捻混率约相同)。综上分析，将三区流化咔改为两区的方案从冷 态的试验结果来看是可行的，且可望区间的气体掺混率有所减少。 dp=0.39mm 225 a心p0.69mm 16r ·Method1 195 14 -o-Method 2- o 12 165 10 135 105 的 100 130 160 190 1.331.672.0 H,mm Fluidized index 图5固体混匀时间与流化指数的关系 阁6区间气体搀混与床层厚度的上系 Fig.5 Relation of fluidized index with Fig.6 Relation of gas mixing ratio bet- solids mixing time ween both arcas with height of solid in the bed 416

图 为两区 的 气体掺混率与流化指数的关系 。 图 ，卜除 了由氧浓 度分布 曲线 求 得的掺 混率 称 为方法 ， 还包括 用 一 个丁 字形 气体 取样装 置 ， 直接测 定通 过两区 的气 体平 均氧浓 度 而 得到 的数 据 称 为 方法 。 两种 方法测定 的结 果 基本 一致 。 从 图 可 以看到 ①在实验范 围 内 ， 两区 间的气体掺混率几 乎成线性增加 。 流化速 度从 增大到 。 ， 掺混率增加 约 一 ②在 较大 的流 化指数 下 ， 气 体掺混率仍 不大 于 。 对于正 常情 况 ， 粉煤气化 的流 化指 数在 。 左 右 ， 其 两 区的气体 修混率 仅在 一 。 以单位 分区界面 计 ， 这 个结果 与三 区流 化末 的试 验结 果是 基本上 一致 的 ‘ 。 因此 ， 有 理 由 推断 ， 如果三 区流 化 宋改 为两 区 ， 气体掺混 率可 望减 少一半 。 这 无 疑 对提 高煤 气发热值是 很 有 意义 的 。 关于 聚式流化 床 的研究结果表 明 〔 ’ 〕 ， 气体在流 经床 层时可 分为两部分 ， 其 中一 部 分 以临 界流化速度 二 ， 保持 大致 层流状态 ， 经粒 子间空 隙流 过 ， 而超 出床层临界流 化所 需气体 的部 分气体 则以气 泡形 式通 过床层 。 气泡在 床 内上 升的 过程 中 ， 不 断 的长大 、 分裂 、 汇 聚 。 可 以 认 为在 分区流 化床 中 ， 气泡 是 两 区 气体修混 的主 要 因素 。 随 着流 化速度 的 增 加 ， 气 泡 增 多 ， 气饱分 裂 、 汇 聚 的机 率也相应 增加 ， 使 得两 区 气体掺混量 也随 之增加 。 流 化速度 对 固体接混 的影响 在前述 试验条 件下 ， 通 过染 色粒 子示踪 ， 测 定 了 固 体 粒 子 的混 匀 时间 ， 研究 了流 化 速度对 固体修混 的影 响 。 实验结 果如 图 所 示 。 可 以 看出 ， 固 体粒 子的 混 匀时间随 流 化指数 的增大迅 速 的减 少 。 如果 三 区流 化 床改 为 两 区 ， 固体粒 子从 一 个 区 的 中心 运动 到 另 一 个区 内 中心 ， 少七路 径增 长不尼 一 倍 ， 完全 可以通 过 适 当提高流 化指数 ， 使其 在 一 定时间 内 ， 达 到三 区 流 化 床 同样 的 混 合 。 如 对 于 的粒 子 ， 如 果三 区流 化床 的流 化指数 为 左 右 ， 那 么 两区流 化床 的流化指数 只 要 提 高 到 左 右 ， 即 完全 可 以达 到 与三 区 同样的 混 合程 度 。 当然 ， 随 着流 化指数 的增加 ， 两区 的 气 体掺混率 也相 应地增 加 ， 但从 前 面的实验结 果 可 以 看 出 ， 流 化指 数 由 增 至 ， 气体 掺 混率 仅由原来 的 左 右增 至 左 右 ， 远 小 于 因减 少一 个 界面气 体掺 混率 的 减 少 三 区 和两区流化 床的单位 界面 的接混率约相 同 。 综 上分析 ， 将三 区流 化 宋改 为两 区 的 方案从 冷 态 的试 验结果来 看是 可 行的 ， 且 可望 区间的 气体掺 混 率 有所减 少 。 ‘ 一 一 飞 卜 卞习 尹 一 一 卜 十阅心 — 『 尸 ‘ 属 一 ‘ 妇三习工切。目﹄ 。 图 固体 混 匀 时 间与流化 指数 的关 系 一 万， 图 区间气体掺 混 与床 层 厚度 的 关 系 砚

2,2床层厚度的影响 在流化指数n=1.67时，测定了平均粒度d。=0.69mm的固体粒子两区间的气体掺混率 与床层厚度的关系，如图6所示。 图中两条曲线分别为两种不同的方法测定的。两种方法测试的结果有些误差，但变化趋 势是一致的，这可能是分析的系统误差引起的。由图中可以看出，床层厚度对气体掺混率有 明显影响。床层厚度由100mm增厚到180mm,掺混率大约增加了1倍。气体掺混率随床层 厚度增加而增大的现象在粉茱分区流态化气化的半工业性试验中也得到了证实。可见，粉煤 分区流态化气化采用薄料层操作，将有助于提高煤气的发热值。 前面曾经提到，在分区流化床中，气体的掺混主要原因是气泡的分裂、汇聚、漂移。显 然，料层厚度提高，气泡的这种分裂、汇聚、漂移的机会也会相应的增加，从而获得气体掺 混率大大增加。 14 Having a vertical device o-No device 2,3床内构件的影响 12 床内构件可分为纵向构件、横向构件及纵 g 10 横联合构件，考虑到粉煤分区流态化气化总希 望有尽可能少的气体掺混和尽可能大的固体渗 混，我们选用了纵向构件，实验结果见图T。 wumf=1.67mm 在分区界面附近设立纵向构件后，气体的 dp=0.67mm 掺混率比无构件时减少了约50%左右，这可能 是由于纵向构件限制了气泡的长大和漂移，减 130 150 180 H,mm 少了气泡分裂和汇聚的机会。 图7宋内缴向构件对气体掺混的彩响 这个实验结果提供了一个减少分区流化床 FIg,7 Influence of a vertical device in the bed on gas mixing ratio 气体掺混的有效方法。有关合适的管束密度、 betwcen both areas 管子直径和设置方法等问题有待于进一步的研究。虽然在分区界面附近设置纵向构件可以大 大减少气体掺混，但也增加了设计和操作的困难，如何解决这些困难也有待子进一步研究。 3结 论 (1)三区流化床改为两区，从冷态实验结果看是可行的，在原三区流化床的基础上， 适当提高流化指数，可满足燃烧区和气化之间热交换的要求，而且区间的气体掺混将有所降 低。 (2)薄料层操作有助于减少区间气体掺混。 (3)在分区界面附近设置纵向构件能明显地减少区间的气体掺混。 参考文献 1张光掉。粉煤流态化气化论文集，译文集，内部资料，1985：20 2 Caplin P B.Fluidized Bed Method and Apparatus for Producing a Co- mbustible gas,U.S.Patent,1981;(4):482,359 417

。 珠层厚度的影响 在流化指数 。 二 时 ， 测定 了平 均粒 度 。 的 固体粒子两 区间的气体掺 混 率 与床 层厚度的关系 ， 如 图 所示 。 图 中两条 曲线 分别 为两 种 不 同的方法测定 的 。 两种 方法毗试的结果 有些 误差 ， 但 变化趋 势 是 一致 的 ， 这 可 能是 分析 的系 统 误差 引起 的 。 由图 中可 以看 出 ， 床层厚 度对气体掺混率 有 明 显 影响 。 末 层厚 度由 的 二 增 厚到 ， 掺混 率大约增 加 了 倍 。 气体掺混率随床 层 厚度增加 而增大 的现象 在粉 煤 分 区流态 化气化 的半 工业性试验 中也 得到 了证 实 。 可 见 ， 粉煤 分区流态 化气化 采用 薄料 层操作 ， 将有助于提高煤气的 发热值 。 前面 曾经提到 ， 在 分区流化床 中 ， 气体的掺混主要原 因是气 泡的分裂 、 汇聚 、 漂移 。 显 然 ， 料层厚度提高 ， 气泡 的这 种分裂 、 汇聚 、 漂移 的机会 也会相 应 的增加 ， 从而 获得气 体掺 混率大大增加 。 床 内构件 的影 晌 床 内构件可 分为纵向构 件 、 横向构件及纵 横联 合构 件 ， 考虑到 粉煤分 区流态化气化总 希 望 有尽 可 能 少 的气体掺混和尽 可 能大 的 固体掺 混 ， 我们选 用 了纵 向构件 ， 实验结果 见 图 。 在分 区 界面 附近设 立纵 向构 件后 ， 气体的 掺混率 比无 构件时减 少 了约 左 右 ， 这 可 能 是 由于 纵 向构件限制 了气泡 的长大和 漂移 ， 减 少 了气抱 分裂和汇聚 的机 会 。 这 个实 验结果提 供 了一 个减 少分 区流化床 气体掺混 的 有效 方法 。 有关 合适 的管束密度 、 管子直径和设置方法等问题有待于进 一步 的研究 。 大减少 气体掺混 ， 但也增加 了设计和操作 的困难 ， 畏万 ，“ 玉 吐 ’ 夕 — 厂了 厂 尸声 ‘ 产 尸 ‘了 一 吸 犷产 川 二 ‘ · ” “ ‘ 一 万 二 · 一︸三卫一。恤﹂刃三 ， 图 床 内纵 向构件对 气体掺混 的影 响 五 虽 然 在分区 界面 附近设置纵 向构件可 以大 如何解决 这 些 困难也 有待于进 一步 研究 。 结 论 三 区流 化床改 为两 区 ， 从 冷态实验 结果看 是 可 行 的 ， 在原 三 区流 化床 的基 础 上 ， 适 当提高流 化指数 ， 可满 足 燃烧区和气化之 间热交换的要 求 ， 而 且区 间的气体掺混将 有所降 低 。 薄料层操作 有助于减 少区 间气体掺混 。 在分区 界面附近设置纵 向构件能 明 显 地减 少 区 间的气体掺混 。 参 考 文 张 光掉 粉煤 流态 化气化论 文 集 ， 译 文集 ， · ‘之 献 内部资料 ， 之‘ ‘ 夕 乙 合 夕 ， 比 ，

3 Chong Y O,Nicklin D J.Proceedings of the First Infernational Confe- rence on Circulating Fluidized Beds,Halifax,Canada,1985 4苍大强。分区流化床气、固二相掺混情况的初步探讨，北京钢铁学院硕士论文，1982 5北京钢铁学院等。关于粉煤分区流态化气化方法论证报告，内部资料，1986 6 Davidson J F,Harrson D.流态化，中国科学院化L冶金研究所等译。科学出版社， 北京：1981 7国井大藏，Levenspiel O.流态化L程，华东石油学院等译，石油化学工业出版社， 1977:10 8米张米米米米米米米米米米米浅米张米焱米米米米米案莱米米米米米茶米球米紊米%米燕，米3菜米米3张米条米米米 高速钢中碳化物相的定量分析一一X射线衍射仪法国家标准 高速钢具有良好的耐磨性与红硬性而得到广泛应用。这种耐磨性与红硬性的获得主要 取决于钢中碳化物的类型、数量、形貌和分布。因此，通过定量测定钢中各碳化物含量，研 究其溶解、析出规律，不论是对提高高速钢的使用寿命或是研制、开发新型高速钢都具有十 分重要的现实意义。尤其在世界各国都正在取代高合金的W18C4V型高速钢的今天，则更 有其巨大的潜在经济效益。 该标准的适用范围明确，测试程序简明，是目前因内外高速钢中碳化物X射线定量相分 析的唯一标准。 该标准涉及的是用微量粉未样品对高速钢中少量-微址相进行定量测定的规范方法。该 标准达到的分析精度与国际水平一致。为保证达到标准所规定的精度，不仅需要使用80年代 国际先进的X射线衍射仪，而且还必须掌握当前国内外X射线衍射的先进测试技术。 该标准在研究和起草过程中积累了大量数据，在指导生产实践，新产品开发与研制过程 中起到了积极作用，取得了明显的社会和经济效益。例如重庆特钢生产的M2(V6Mo5Cr4V2) 钢丝在赶超日本SKH9的过程中，应用该标准的规范，对退火、谇火、问火过程中的碳化物 析出规律进行了研究，提供了重要的实验数据理论根树，为M2钢丝获“部优”产品作出 了贡献。 418

， · 。 夕 件 ‘ “ 夕 之 ， 、 ， ， 苍大强 分 区流 化床 气 、 固二 相掺 混情况 的 初步探 讨 ， 北 京 钢 铁学 院 硕 士 论 文 ， 北京钢铁 学 院 等 关 于粉煤 分 区流态 化气化方法论 证报 告 ， 内部资料 ， ， 流 态 化 ， 中国 科学 院 化 工冶 金研究所 等译 科 学 出版社 ， 北京 国井大藏 ， 。 。 。 、 流态 化工程 ， 华 东 石油学院 等译 ， 石 油化学 工 业 出 版 社 ， 高速钢 中碳化物相 的 定 分析一一 射线衍射仪法国家标准 高速钢具 有 良好 的耐 磨性与红硬 性而 得到广 泛 应 川 。 这 种 耐 磨 性 与红硬性 的获 得主 要 取决于 钢 中碳化物 的 类型 、 数量 、 形 貌 和 分布 。 因此 ， 通过 定量侧定钢 中各碳化物含量 ， 研 究其溶解 、 析 出规律 ， 不论 是对提高高速 钢 的使用 寿 命或是 研制 、 开发 新型高速钢 都具 有十 分重要 的现实意义 。 尤其在世 界各国都正 在取代高合金 的 型高速钢 的今 天 ， 则更 有其 巨 大的潜在 经济效 益 。 该标准的 适用范围 明确 ， 测试 程 序简明 ， 是 目前 国 内外高速钢 中碳 化物 射线 定量相 分 析的 唯一标准 。 该标准 涉 及 的是 用 微 量 粉 末样品 对高速钢 中少量 一 微 量相进 行 定量溉定 的规范 方 法 。 该 标 准达 到 的 分析精 度与 国际水 平一致 。 为保 证达到标 准 所 规定 的精 度 ， 不 仅需要 使 用 年代 国际 先 进 的 射 线 衍射 仪 ， 而 且还 必须 掌握 当前 国 内外 射线 衍射 的先 进测 试技 术 。 该标准在研究 和起草过 程 中积累 了大量 数据 ， 在指 导生 产实践 ， 新产品 开发 与研制过 程 中起到 了积极作用 ， 取得 了明显的社 会和 经济效 益 。 例 如重 庆特 钢 生 产 的 钢丝 在赶超 日本 的过 程 中 ， 应 用该标 准 的规范 ， 对 退 火 、 淬 火 、 回火过 程 中的碳 化物 析 出规律进 行 了研 究 ， 提供 了重 要 的 实验 数据 和理 论根拐 ， 为 钢丝 获 “ 部优 ” 产品 作出 了贡献 。 渊斌米米联米浓沐 妮联嵌米嵌浓举渊 浓澎米米 溉米井派沐渊 联来来浓羚笼夯米狱米嵌米浓琳琳米狠系 来米》 举米米试〔米浓二长斧米举来兴浓滩浓溉长浓渊 浓派 半米炭长嵌狠炭米舞沐浓东 声