D0I:10.13374/1.issnl00103.2008.05.002 第30卷第5期 北京科技大学学报 Vol.30 No.5 2008年5月 Journal of University of Science and Technology Beijing May 2008 CVC热连轧机支持辊不均匀磨损及辊形改进 李洪波)张杰) 曹建国) 何俊丽)张树山)王强) 1)北京科技大学机械工程学院，北京1000832)马鞍山钢铁股份有限公司，马鞍山243003 摘要非对称的CVC工作辊与对称支持辊辊形配置易导致下游机架支持辊辊形自保持性差.利用ANSYS有限元软件分 析F4机架常规支持辊磨损对轧机板形调控性能及辊间接触压力分布的影响，发现严重的支持辊不均匀磨损会影响轧机的板 形控制稳定性，并导致支持辊剥落增加辊耗·基于有限元分析提出一种新的支持辊辊形，实验证明新辊形具有良好的自保持 性，可在整个服役期内稳定发挥其性能，并在支持辊服役后期缓解辊间接触压力尖蜂的出现 关键词热连轧机：CVC:支持辊；磨损；自保持；有限元方法 分类号TG333.7+1 Characteristics of backup roll wear contour in a CVC continuous hot rolling mill LI Hongbo),ZHA NG Jie),CAO Jianguo),HE Junli),ZHA NG Shushan2),WANG Qiang2) 1)School of Mechanical Engineering.University of Science and Technology Beijing Beijing 100083.China 2)Maanshan Iron and Steel Co.Ltd..Maanshan 243003.China ABSTRACI The confiquration of dissymmetrical CVC work roll contour and symmetrical conventional backup roll contour results in bad self-maintenance of backup rolls in downstream stands.After the analysis on the effects of backup roll wear contour in No.4 stand on the profile control and roll contact pressure distribution by ANSYS finite element method,it was found that the severe wear of the backup roll affected the controllability of the mill for the profile and flatness of products,and led to the spalling accident of the backup roll,which may increase roll consumption.Based on the ANSYS analysis,a new backup roll contour was proposed,which was proved of good self-maintenance by experiment,and could work well during the whole service period.especially could mitigate the roll con- tact pressure peak of backup roll wear contour. KEY WORDS continuous hot rolling mill:CVC:backup roll:wear:self-maintenance:finite element method 国内近年新建的宽带钢热连轧机精轧机组多采 则出现与CVC相配的S形磨损，局部磨损量较大， 用四辊CVC机型，工作辊采用可士(100~150)mm 尤以F4、F6和F7最为严重.支持辊服役期较长，约 窜辊的CVC辊形，支持辊为端部200mm采用两段 2~4周，服役期内与不同磨损状态的工作辊配合使 圆弧倒角的对称平辊.轧辊磨损是热轧中比较关心 用，对板形调控性能及辊间接触压力都将产生持续 的问题]，而这种非对称的CVC工作辊与对称支 变化的影响[] 持辊配置可能带来的问题以及轧制过程中支持辊辊 在局部磨损严重的F4、F6和F7机架中，F4机 形变化对板形的影响目前缺乏系统的研究， 架以凸度控制为主，且F4机架工作辊服役期约为 热连轧机七个机架(F1~F7)轧辊的工作条件 F6,F7机架工作辊的2倍，板形控制变化复杂，本文 不同，导致磨损形式及其对板形的影响也不尽相同， 以F4机架为例进行研究， 在对某CVC热连轧机F1~F7共140支支持辊下 机辊形进行统计分析后得出：上游机架(F1~F3)支 1支持辊磨损对板形调控性能的影响 持辊辊形自保持性[3)相对较好，下游机架(F4~F7) 支持辊的不均匀磨损不仅带来了较大辊耗)]， 收稿日期：2007-03-31修回日期：2007-05-28 另外也使轧机的板形调控性能发生变化，对图1所 基金项目：北京科技大学科技发展专项基金项目(N。.20050311890) 示F4机架的两支具有代表性的支持辊下机辊形 作者简介：李洪波(1982-)：男，博士研究生：张杰(1960-)：男， (BRw1BRw2),利用ANSYS有限元软件进行辊缝 教授，博士生导师，E-mail:jzhang @me.ustb:cdu,cn 凸度调节域及辊缝横向刚度的分析，建模时采用了
CVC 热连轧机支持辊不均匀磨损及辊形改进 李洪波1） 张 杰1） 曹建国1） 何俊丽1） 张树山2） 王 强2） 1）北京科技大学机械工程学院北京100083 2）马鞍山钢铁股份有限公司马鞍山243003 摘 要 非对称的 CVC 工作辊与对称支持辊辊形配置易导致下游机架支持辊辊形自保持性差．利用 ANSYS 有限元软件分 析 F4机架常规支持辊磨损对轧机板形调控性能及辊间接触压力分布的影响发现严重的支持辊不均匀磨损会影响轧机的板 形控制稳定性并导致支持辊剥落增加辊耗．基于有限元分析提出一种新的支持辊辊形实验证明新辊形具有良好的自保持 性可在整个服役期内稳定发挥其性能并在支持辊服役后期缓解辊间接触压力尖峰的出现． 关键词 热连轧机；CVC；支持辊；磨损；自保持；有限元方法 分类号 TG333∙7＋1 Characteristics of backup roll wear contour in a CVC continuous hot rolling mill LI Hongbo 1）ZHA NG Jie 1）CA O Jianguo 1）HE Junli 1）ZHA NG Shushan 2）W A NG Qiang 2） 1）School of Mechanical EngineeringUniversity of Science and Technology BeijingBeijing100083China 2）Maanshan Iron and Steel Co．Ltd．Maanshan243003China ABSTRACT T he configuration of dissymmetrical CVC work roll contour and symmetrical conventional backup roll contour results in bad self-maintenance of backup rolls in downstream stands．After the analysis on the effects of backup roll wear contour in No．4stand on the profile control and roll contact pressure distribution by ANSYS finite element methodit was found that the severe wear of the backup roll affected the controllability of the mill for the profile and flatness of productsand led to the spalling accident of the backup rollwhich may increase roll consumption．Based on the ANSYS analysisa new backup roll contour was proposedwhich was proved of good self-maintenance by experimentand could work well during the whole service periodespecially could mitigate the roll contact pressure peak of backup roll wear contour． KEY WORDS continuous hot rolling mill；CVC；backup roll；wear；self-maintenance；finite element method 收稿日期：2007-03-31 修回日期：2007-05-28 基金项目：北京科技大学科技发展专项基金项目（No．20050311890） 作者简介：李洪波（1982—）男博士研究生；张 杰（1960—）男 教授博士生导师E-mail：jzhang＠me．ustb．edu．cn 国内近年新建的宽带钢热连轧机精轧机组多采 用四辊 CVC 机型工作辊采用可±（100～150） mm 窜辊的 CVC 辊形支持辊为端部200mm 采用两段 圆弧倒角的对称平辊．轧辊磨损是热轧中比较关心 的问题［1—2］而这种非对称的 CVC 工作辊与对称支 持辊配置可能带来的问题以及轧制过程中支持辊辊 形变化对板形的影响目前缺乏系统的研究． 热连轧机七个机架（F1～F7）轧辊的工作条件 不同导致磨损形式及其对板形的影响也不尽相同． 在对某 CVC 热连轧机 F1～F7共140支支持辊下 机辊形进行统计分析后得出：上游机架（F1～F3）支 持辊辊形自保持性［3］相对较好下游机架（F4～F7） 则出现与 CVC 相配的 S 形磨损局部磨损量较大 尤以F4、F6和F7最为严重．支持辊服役期较长约 2～4周服役期内与不同磨损状态的工作辊配合使 用对板形调控性能及辊间接触压力都将产生持续 变化的影响［4—5］． 在局部磨损严重的 F4、F6和 F7机架中F4机 架以凸度控制为主且 F4机架工作辊服役期约为 F6、F7机架工作辊的2倍板形控制变化复杂本文 以 F4机架为例进行研究． 1 支持辊磨损对板形调控性能的影响 支持辊的不均匀磨损不仅带来了较大辊耗［6］ 另外也使轧机的板形调控性能发生变化．对图1所 示 F4机架的两支具有代表性的支持辊下机辊形 （BRw1、BRw2）利用 ANSYS 有限元软件进行辊缝 凸度调节域及辊缝横向刚度的分析．建模时采用了 第30卷 第5期 2008年 5月 北 京 科 技 大 学 学 报 Journal of University of Science and Technology Beijing Vol．30No．5 May2008 DOI:10．13374／j．issn1001－053x．2008．05．002
第5期 李洪波等：CVC热连轧机支持辊不均匀磨损及辊形改进 .559 辊系结构的1/4，主要计算参数如表1所示 磨损对凸度调节域的影响大致相当，而严重磨损的 0.3 支持辊下机辊形BRw2对凸度调节域的影响远远大 于工作辊磨损，可以说严重的支持辊磨损大大改变 0.3 了轧机的凸度调节性能.CVC工作辊辊形与弯辊 -0.6 配合具有较强的二次凸度调节能力，但可以看到，支 0.9 -o-BRw] BRw2 持辊和工作辊的磨损会改变辊缝的凸度调节域，支 1.2 000 -500 0 500 1000 持辊辊形的不断变化加之其服役期内与新旧工作辊 距辊身中点位置mm 的交替配合工作，会导致支持辊服役期内板形控制 图1F4支持辊下机辊形 性能的反复波动，造成板形控制不稳定；尤其在支持 Fig.I Wear contour of the backup roll in No.4 stand 辊与工作辊服役后期，CVC工作辊的轴向窜动与弯 表1主要计算参数 辊的配合已经难以补偿轧辊磨损对凸度调节能力的 Table 1 Main calculating parameters 影响，会导致带钢凸度偏大，造成板形不良， 参数 数值 600 BRg WRw BRw2&WRg 工作辊规格 $700mm×2000mm 400 支持辊规格 1450mm×1800mm 且200 0 弯辊力F.范围kN 0-2000 -200 BRg WRg -BRwl WRg 窜银行程/mm -100100 BRwl&WRw BRw2 &WRw 25 293133 35 弯辊力加载中心距/mm 2900 27 C,μm 支持辊约束中心距/mm 2900 图2轧辊服役初期与后期的凸度调节域.BRg为服役初期的支 1.1凸度调节域 持辊：BRw1为支持辊下机辊形1：BRw2为支持辊下机辊形2： 求解辊缝凸度调节域就是分析不同弯辊力、不 WRg为服役初期的工作辊；WRw为工作辊下机辊形. 同CVC窜辊量工况下的辊系变形，通过求解二次凸 Fig.2 Contrast of the variations of roll gap profile adjusting area be- tween original contours and wear contours of the rolls 度C.和四次凸度Ch的最大调节范围，反映了承载 辊缝调节柔性】.采用支持辊和CVC工作辊不同 1.2承载辊缝横向刚度 辊形的组合数据，可分别研究支持辊和CVC工作辊 辊缝调节域表明了辊缝的调节柔性；辊缝刚度 在服役前期与后期的凸度调节域，分析轧辊磨损对 特性则表明了辊缝在轧制压力变动时的稳定性8]. 凸度调节域的影响 轧辊磨损带来的承载辊缝横向刚度K的变化如 从图2看出，支持辊下机辊形BRw1与工作辊 表2所示. 表2刚度特性变化 Table 2 Variations of roll gap stiffness characteristics K/(kN-Pm) K下降率/% 弯辊力调节 辊形 F.=0kN F.=2000kN F.=0kN F.=2000kN 范围/凸m BRg &WRg 89.87 94.99 一 121.6 BRg &WRw 85.49 93.50 4.87 1.57 121.4 BRw1&.WRg 89.29 93.52 0.64 1.54 119.6 BRwl&.WRw 84.18 89.95 6.33 5.30 119.0 BRw2&.WRg 88.90 89.40 1.07 5.88 122.1 BRw2&.WRw 87.31 83.20 2.85 12.41 118.5 在新一代高技术宽带钢轧机中，CVC机型属低 从改进支持辊辊形入手提高辊缝刚度 刚度辊缝型10，而支持辊的磨损又将导致承载辊缝 2 刚度的小幅下降；但通过数据可以看出，支持辊磨损 支持辊磨损对辊间接触压力的影响 对刚度的影响小于工作辊的磨损，所以为保证辊缝 辊间接触压力通过两种方式影响支持辊的疲 刚度，一方面要及时安排工作辊换辊，另一方面可以 劳：接触压力的峰值和接触压力的变化幅度叮.通
辊系结构的1／4主要计算参数如表1所示． 图1 F4支持辊下机辊形 Fig．1 Wear contour of the backup roll in No．4stand 表1 主要计算参数 Table1 Main calculating parameters 参数 数值 工作辊规格 ●700mm×2000mm 支持辊规格 ●1450mm×1800mm 弯辊力 Fw 范围／kN 0～2000 窜辊行程／mm —100～100 弯辊力加载中心距／mm 2900 支持辊约束中心距／mm 2900 1∙1 凸度调节域 求解辊缝凸度调节域就是分析不同弯辊力、不 同 CVC 窜辊量工况下的辊系变形通过求解二次凸 度 Cw 和四次凸度 Ch 的最大调节范围反映了承载 辊缝调节柔性［7—9］．采用支持辊和 CVC 工作辊不同 辊形的组合数据可分别研究支持辊和 CVC 工作辊 在服役前期与后期的凸度调节域分析轧辊磨损对 凸度调节域的影响． 从图2看出支持辊下机辊形 BRw1与工作辊 磨损对凸度调节域的影响大致相当而严重磨损的 支持辊下机辊形 BRw2对凸度调节域的影响远远大 于工作辊磨损可以说严重的支持辊磨损大大改变 了轧机的凸度调节性能．CVC 工作辊辊形与弯辊 配合具有较强的二次凸度调节能力但可以看到支 持辊和工作辊的磨损会改变辊缝的凸度调节域支 持辊辊形的不断变化加之其服役期内与新旧工作辊 的交替配合工作会导致支持辊服役期内板形控制 性能的反复波动造成板形控制不稳定；尤其在支持 辊与工作辊服役后期CVC 工作辊的轴向窜动与弯 辊的配合已经难以补偿轧辊磨损对凸度调节能力的 影响会导致带钢凸度偏大造成板形不良． 图2 轧辊服役初期与后期的凸度调节域．BRg 为服役初期的支 持辊；BRw1为支持辊下机辊形1；BRw2为支持辊下机辊形2； WRg 为服役初期的工作辊；WRw 为工作辊下机辊形． Fig．2 Contrast of the variations of roll gap profile adjusting area between original contours and wear contours of the rolls 1∙2 承载辊缝横向刚度 辊缝调节域表明了辊缝的调节柔性；辊缝刚度 特性则表明了辊缝在轧制压力变动时的稳定性［8］． 轧辊磨损带来的承载辊缝横向刚度 K 的变化如 表2所示． 表2 刚度特性变化 Table2 Variations of roll gap stiffness characteristics 辊形 K／（kN·μm —1） K 下降率／％ Fw＝0kN Fw＝2000kN Fw＝0kN Fw＝2000kN 弯辊力调节 范围／μm BRg ＆ WRg 89．87 94．99 — — 121．6 BRg ＆ WRw 85．49 93．50 4．87 1．57 121．4 BRw1＆ WRg 89．29 93．52 0．64 1．54 119．6 BRw1＆ WRw 84．18 89．95 6．33 5．30 119．0 BRw2＆ WRg 88．90 89．40 1．07 5．88 122．1 BRw2＆ WRw 87．31 83．20 2．85 12．41 118．5 在新一代高技术宽带钢轧机中CVC 机型属低 刚度辊缝型［10］而支持辊的磨损又将导致承载辊缝 刚度的小幅下降；但通过数据可以看出支持辊磨损 对刚度的影响小于工作辊的磨损．所以为保证辊缝 刚度一方面要及时安排工作辊换辊另一方面可以 从改进支持辊辊形入手提高辊缝刚度． 2 支持辊磨损对辊间接触压力的影响 辊间接触压力通过两种方式影响支持辊的疲 劳：接触压力的峰值和接触压力的变化幅度［11］．通 第5期 李洪波等： CVC 热连轧机支持辊不均匀磨损及辊形改进 ·559·
,560 北京科技大学学报 第30卷 过有限元分析可以看出，对称支持辊与CVC工作辊 在支持辊和工作辊的服役后期（图3(b),这种辊间 的配合使得辊间接触压力分布不均匀，而支持辊和 接触压力尖峰会使支持辊承受较大的冲击载荷，是 工作辊的磨损又都将导致辊间接触压力分布发生一 加重支持辊疲劳磨损，导致支持辊剥落的主要原因 定的变化，并在支持辊辊身端部200~400mm的区 之一 域内形成辊间接触压力尖峰（如图3(a)所示）：尤其 3.0 (a) -BRg WRg (b) BRg WRw 1341 BRg WRw -BRwl WRg -BRw1 WRw BRw2 WRg 1.0 0.5 000 500 500 1000 i000 -s00 500 1000 距锟身中点位置mm 距辊身中点位置mm 图3轧辊服役初期与后期的辊间接触压力分布 Fig-3 Roll contact pressure distribution on original contours and wear contours of the rolls 在及时更换工作辊的基础上，合理的支持辊辊 损更为均匀，辊形端部设计具有VCR辊形特点，可 形设计也可以改善辊间接触状态，提高支持辊的自 在一定程度上提高辊缝刚度13]， 保持性，缓解接触压力尖峰的出现 新辊形在某CVC热连轧机上连续进行生产实 3支持辊辊形的改进及应用效果 验，轧制量达50万t.新辊形上机前后的辊形测量 结果见图5，辊身磨损不均匀性有明显改善.计算分 在轧机机型确定的情况下，辊形成为带钢板形 析表明，与BRw1、BRw2磨损辊形相比，新辊形服役 控制最直接、最有效的手段12] 后期(MBRw)辊间接触压力峰值可降约30%（如图 由于常规支持辊辊形存在以上问题，本文提出 6所示)，辊缝二次及四次凸度调控性能变化幅度分 了如图4所示MBR支持辊辊形，其特点是中部非 别下降了76.04%和64.03%以上，可在整个服役期 对称的S形设计可以改善辊间接触状态，使辊身磨 内稳定发挥其性能 CON 。-MBR +上辊上机前+上辊下机后 一下辊下机前一下辊上机后 -1000 -500 0 500 1000 -1000 -500 0 500 1000 距辊身中点位置mm 距辊身中点位置mm 图4MBR支持辊辊形曲线 图5MBR支持辊服役前后辊形曲线 Fig.4 Contrast between conventional backup roll contour and MBR Fig.5 Curves of MBR back up roll original contour and wear con- backup roll contour tour 3.0 3.0 25 (a) MBRw WRg (b ◆MBRw&WRw ■-BRwI&WRg 2.5 -o-BRwl WRw 2.0 o-BRw2 WRg 2.0 BRw2 &WRw 9 000 -500 500 1000 000 -500 0 500 1000 距辊身中点位置/mm 距银身中点位置mm 图6支持辊服役后期的辊间接触压力分布 Fig.6 Roll contact pressure distribution on conventional backup roll wear contour and MBR backup roll wear contour
过有限元分析可以看出对称支持辊与 CVC 工作辊 的配合使得辊间接触压力分布不均匀而支持辊和 工作辊的磨损又都将导致辊间接触压力分布发生一 定的变化并在支持辊辊身端部200～400mm 的区 域内形成辊间接触压力尖峰（如图3（a）所示）；尤其 在支持辊和工作辊的服役后期（图3（b））这种辊间 接触压力尖峰会使支持辊承受较大的冲击载荷是 加重支持辊疲劳磨损导致支持辊剥落的主要原因 之一． 图3 轧辊服役初期与后期的辊间接触压力分布 Fig．3 Roll contact pressure distribution on original contours and wear contours of the rolls 在及时更换工作辊的基础上合理的支持辊辊 形设计也可以改善辊间接触状态提高支持辊的自 保持性缓解接触压力尖峰的出现． 3 支持辊辊形的改进及应用效果 在轧机机型确定的情况下辊形成为带钢板形 控制最直接、最有效的手段［12］． 由于常规支持辊辊形存在以上问题本文提出 了如图4所示 MBR 支持辊辊形其特点是中部非 对称的 S 形设计可以改善辊间接触状态使辊身磨 图4 MBR 支持辊辊形曲线 Fig．4 Contrast between conventional backup roll contour and MBR backup roll contour 损更为均匀辊形端部设计具有 VCR 辊形特点可 在一定程度上提高辊缝刚度［13］． 新辊形在某 CVC 热连轧机上连续进行生产实 验轧制量达50万 t．新辊形上机前后的辊形测量 结果见图5辊身磨损不均匀性有明显改善．计算分 析表明与BRw1、BRw2磨损辊形相比新辊形服役 后期（MBRw）辊间接触压力峰值可降约30％（如图 6所示）辊缝二次及四次凸度调控性能变化幅度分 别下降了76∙04％和64∙03％以上可在整个服役期 内稳定发挥其性能． 图5 MBR 支持辊服役前后辊形曲线 Fig．5 Curves of MBR back-up roll original contour and wear contour 图6 支持辊服役后期的辊间接触压力分布 Fig．6 Roll contact pressure distribution on conventional backup roll wear contour and MBR backup roll wear contour ·560· 北 京 科 技 大 学 学 报 第30卷
第5期 李洪波等：CVC热连轧机支持辊不均匀磨损及辊形改进 .561. 北京科技大学，2000：123) 4结论 [6]He A R.Zhang Q D.Zhang J.et al.Non-uniform wear of backup rolls in hot strip rolling and its solution measurement.Shanghai (1)严重的支持辊磨损改变了轧机的凸度调节 Met,2000,22(2):19 域，并会导致承载辊缝横向刚度小幅下降 (何安瑞，张清东，张杰，等板带钢热轧支持辊不均匀磨损及其 (2)严重的支持辊磨损将使辊身端部200~ 解决措施-上海金属，2000,22(2)：19) 400mm的区域内出现较大的接触压力尖峰，是导致 [7]Zhang Q D.Chen X L.Flatness control strategy for CVC 4-high 支持辊剥落的主要原因之一， cold rolling mill.J Univ Sci Technol Beijing.1996.18(4):347 (张清东，陈先霖.CVC四辊冷轧机板形控制策略.北京科技大 (3)MBR支持辊辊形可以改善辊间接触状态和 学学报，1996.18(4)：347) 辊间接触压力，具有较好的辊形自保持性，可在整个 [8]Chen X L.Flatness control in new generation high-tech mills for 服役期内稳定发挥其性能，并在支持辊服役后期缓 wide strip rolling.JUniv Sci Technol Beijing.1997,19(A02):1 解辊身接触压力尖峰的出现， (陈先霖，新一代高技术宽带钢轧机的板形控制，北京科技大学 学报，1997,19(A02):1） 参考文献 [9]Jia S H,Cao J G,Zhang J,et al.Effect of smart crown work roll [1]Chen L S.Lian JC.Study on roll wear on hot strip rolling mill. wear contour pattern on controllability of profile and flatness in 1 ron Steel,2001,36(1):66 tandem cold rolling mills.J Univ Sci Technol Beijing.2006.28 (陈连生，连家创热带钢轧机轧辊磨损研究.钢铁，2001,36 (5):468 (1):66) (贾生晖，曹建国，张杰，等.冷连轧机SmartCrown轧辊磨损辊 [2]Lian J C.Huang C Q,Chen L S.Roll wear on finishing train of 形对板形调控能力的影响，北京科技大学学报，2006,28(5)： 2050 CVC hot strip mill.Iron Steel.2002,37(3):24 468) (连家创，黄传清，陈连生.2050CVC热连轧机精轧机组轧辊磨 [10]Chen X L.Zhang J.Zhang Q D.et al.Development in profile and 损的研究.钢铁，2002,37(3)：24) flatness control system of hot strip mills.Iron Steel,2000.35 [3]Cao J G.Chen X L.Zhang Q D.et al.Roll wear pattern and ap- (7):28 praisal of roll contour in hot wide strip mill.J Unin Sci Technol (陈先霖，张杰，张清东，等.宽带钢热连轧机板形控制系统的 Beijing,1999,21(2):188 开发.钢铁，2000.35(7)：28) (曹建国，陈先糅，张清东，等，宽带钢热连轧机轧辊磨损与辊形 [11]He A R.Cao J G.Wu Q H.et al.Study on comprehensive func- 评价.北京科技大学学报，1999,21(2)：188) tion of varying contact-length backup roll in finishing mill of hot [4]He A R.Zhang Q D.Cao JG.et al.Effect of back up roll profile in rolling.Shanghai Met.2001.23(1):14 hot wide strip mill on the strip profile and flatness.J Unie Sci (何安瑞，曹建国，吴庆海，等.热轧精轧机组变接触支持辊综 Technol Beijing.1999.21(6):565 合性能研究·上海金属，2001,23(1)：14) (何安瑞，张清东，曹建国，等.宽带钢热轧支持辊辊形变化对 [12]Cao J G.Zhang J.Chen X L.et al-Selection of strip mill configu- 板形的影响.北京科技大学学报，1999,21(6)：565) ration and shape control.Iron Steel.2005.40(6):40 [5]He A R.Study on Roll Contour in Finishing Trains of Hot Wide (曹建国，张杰，陈先霖，等.宽带钢热连轧机选型配置与板形 Strip Mills [Dissertation].Beijing:University of Science and 控制.钢铁，2005,40(6)：40) Technology Beijing.2000:123 [13]Chen X L.Yang Q.Zhang Q D.et al.Varying contact back-up (何安瑞.宽带钢热轧精轧机组辊形的研究[学位论文]·北京： ro for improved strip flatness//Steel Technology International. London:Sterling Publications Limited,1994/1995:174
4 结论 （1）严重的支持辊磨损改变了轧机的凸度调节 域并会导致承载辊缝横向刚度小幅下降． （2）严重的支持辊磨损将使辊身端部200～ 400mm的区域内出现较大的接触压力尖峰是导致 支持辊剥落的主要原因之一． （3）MBR 支持辊辊形可以改善辊间接触状态和 辊间接触压力具有较好的辊形自保持性可在整个 服役期内稳定发挥其性能并在支持辊服役后期缓 解辊身接触压力尖峰的出现． 参 考 文 献 ［1］ Chen L SLian J C．Study on roll wear on hot strip rolling mill． Iron Steel200136（1）：66 （陈连生连家创．热带钢轧机轧辊磨损研究．钢铁200136 （1）：66） ［2］ Lian J CHuang C QChen L S．Roll wear on finishing train of 2050CVC hot strip mill．Iron Steel200237（3）：24 （连家创黄传清陈连生．2050CVC 热连轧机精轧机组轧辊磨 损的研究．钢铁200237（3）：24） ［3］ Cao J GChen X LZhang Q Det al．Roll wear pattern and appraisal of roll contour in hot wide strip mill．J Univ Sci Technol Beijing199921（2）：188 （曹建国陈先霖张清东等．宽带钢热连轧机轧辊磨损与辊形 评价．北京科技大学学报199921（2）：188） ［4］ He A RZhang Q DCao J Get al．Effect of back-up roll profile in hot wide strip mill on the strip profile and flatness．J Univ Sci Technol Beijing199921（6）：565 （何安瑞张清东曹建国等．宽带钢热轧支持辊辊形变化对 板形的影响．北京科技大学学报199921（6）：565） ［5］ He A R．Study on Roll Contour in Finishing T rains of Hot Wide Strip Mills ［ Dissertation ］．Beijing：University of Science and Technology Beijing2000：123 （何安瑞．宽带钢热轧精轧机组辊形的研究［学位论文］．北京： 北京科技大学2000：123） ［6］ He A RZhang Q DZhang Jet al．Non-uniform wear of backup rolls in hot strip rolling and its solution measurement．Shanghai Met200022（2）：19 （何安瑞张清东张杰等．板带钢热轧支持辊不均匀磨损及其 解决措施．上海金属200022（2）：19） ［7］ Zhang Q DChen X L．Flatness control strategy for CVC 4-high cold rolling mill．J Univ Sci Technol Beijing199618（4）：347 （张清东陈先霖．CVC 四辊冷轧机板形控制策略．北京科技大 学学报199618（4）：347） ［8］ Chen X L．Flatness control in new generation high-tech mills for wide strip rolling．J Univ Sci Technol Beijing199719（A02）：1 （陈先霖．新一代高技术宽带钢轧机的板形控制．北京科技大学 学报199719（A02）：1） ［9］ Jia S HCao J GZhang Jet al．Effect of smart crown work roll wear contour pattern on controllability of profile and flatness in tandem cold rolling mills．J Univ Sci Technol Beijing200628 （5）：468 （贾生晖曹建国张杰等．冷连轧机 SmartCrown 轧辊磨损辊 形对板形调控能力的影响．北京科技大学学报200628（5）： 468） ［10］ Chen X LZhang JZhang Q Det al．Development in profile and flatness control system of hot strip mills．Iron Steel200035 （7）：28 （陈先霖张杰张清东等．宽带钢热连轧机板形控制系统的 开发．钢铁200035（7）：28） ［11］ He A RCao J GWu Q Het al．Study on comprehensive function of varying contact-length backup roll in finishing mill of hot rolling．Shanghai Met200123（1）：14 （何安瑞曹建国吴庆海等．热轧精轧机组变接触支持辊综 合性能研究．上海金属200123（1）：14） ［12］ Cao J GZhang JChen X Let al．Selection of strip mill configuration and shape control．Iron Steel200540（6）：40 （曹建国张杰陈先霖等．宽带钢热连轧机选型配置与板形 控制．钢铁200540（6）：40） ［13］ Chen X LYang QZhang Q D．et al．Varying contact back-up roll for improved strip flatness∥ Steel Technology International． London：Sterling Publications Limited1994／1995：174 第5期 李洪波等： CVC 热连轧机支持辊不均匀磨损及辊形改进 ·561·
