含钛钢的奥氏体晶粒粗化与再结晶参数

D0I:10.13374/i.issn1001053x.1993.01.014 第15卷第1期 北京科技大学学报 VoL15 No.1 1993年1月 Journal of University of Science and Technology Beijng. Jan.1993 含钛钢的奥氏体晶粒粗化与再结晶参数 黎秀球◆崔文暄· 摘要：研究了3种不同含Ti量(0.04%-0.16%T)钢奥氏体晶粒粗化温度及热轧后奥体再结晶 的行为。在950-1200℃加热，含0.04%Ti钢奥氏体晶粒最小，其晶粒开始粗化祖度在1150℃ 以上。得出含Ti钢开始再结品的临界形变本()与原始奥氏体晶粒直径(D、轧制温度(T刀间 定量关系。 关键词：奥氏体晶粒，再结晶，临界形变量，轧制温度 Austenite Grain Coarsening and Recrystallization Parameters of Steel Containing Titanium Li Xiuqiu'Cui Wenxuan" ABSTRACT:The temperature of austenite grain coarsening and recrystallization parameters in steels containing 0.04%-0.16%Ti have been investigated.Experimental re- sults show that after heating at 950-1 200C,austenite grain size in 0.04%Ti-steel was the finest,and the temperature of grain coarsening was above I 150C.The quantitative rela- tionship between the critical reduction for austenite recrystallization e and initinal austenite grain size Do at rolling temperature T has been obtained KEY WORDS:austenite grain,recrystallization,critical reduction,rolling temperature 钛有细化奥氏体品粒、准迟奥氏体再结晶作用，热轧后经适当冷却可以获得细小的铁 素体品粒，并能改善其混晶现象1)。钛对奥氏体再结晶动力学作用及其作用机制，已 进行了研究5)。但从工程应用角度，对含钛钢热轧时的再结晶临界形变量、再结晶数量 及再结晶或热轧后晶粒大小等更感兴趣。本文重点研究了上述再结晶参数间关系及含钛钢 奥氏体晶粒粗化温度。 1试验方法 试验用钢成分见表1。其中的碳一锰钢用来与含钛钢对比。 1992-06-17收稿 ·材料科学与工程系(Department of Materials and Science and Engineering). 第一作者黎秀球女55副教授

第 lS 卷 第 l 期 19 93 年 1 月 北 京 科 技 大 学 学 报 J o u m a l o f U . iv e sr ity o r Sc i . n e e a n d T . e h . o l o gy B e i户n g . V o l 一 1 5 N o . l J朋 . 1 9 3 含钦钢 的 奥氏体晶粒粗化与再结晶参数 黎秀球 ` 崔文 暄 ’ 摘要 : 研究 了 3 种不 同含 Ti t (0 . 04 仑` 一 0 . 16 % Ti )钢奥 氏体 晶较 粗化温度 及热 轧后 奥体再结 晶 的行为 。 在 905 一 1 20 0℃ 加热 , 含 .0 04 % iT 钢 奥氏体晶拉最小 , 其 晶粒开始粗 化温度在 1 1 50 ℃ 以 上 。 得出含 iT 钢开 始再结 晶的临界形变率(习与原始奥 氏体 晶粒 直径 (D o) 、 轧制温 度 ( 力 间 定 t 关 系 。 关键词 : 奥 氏体 晶粒 , 再结 晶 , 临界形变 t , 轧制温度 A u s t e n i t e G r a i n C o a r s e n i n g a n d R e e r y s t a lli z a t i o n P a r a m e t e r s o f S t e e l C o n t a i n i n g T i t a n i u m L i X i u 叮i u ’ C u i 附 e n x u a n A B S T R A C T : T h e t e m P e r a t u r e o f a u s t e n i t e g r a i n e o a r s e n i n g a n d r e e r y s t a lli z a t i o n p a r a m e t e r s i n s t e e l s c o n t a i n i n g 0 0 4 % 一 0 . 16 % T i h a v e b e e n i n v e s t i g a t e d . E x p e ir m e n t a l r e - s u lt s s h o w t h a t a ft e r h e a t i n g a t 9 5 0 一 1 2 0 0 ,C , a u s t e n i t e g r a i n s i z e i n 0 . 0 4 % T i一 s t e e l w a s t h e if n e s t , a n d t h e t e m p e r a t u r e o f g r a i n e o a r s e n i n g w a s a b o v e 1 1 5 0℃ . T h e q u a n t i t a t i v e r e l a - ti o n s h ip b e t w e e n t h e c ir ti e a l r e d u c t i o n fo r a u s t e n i t e r e e r y s t a lli z a ti o n ￡。 a n d i n it i n a l a u s t e n it e g r a i n s i z e D 。 a t r o lli n g t e m p e r a t u r e T h a s b e e n o b t a i n e d K E Y W O R D S : a u s t e n it e g r a i n , r e e r y s t a lli z a t i o n , e ir t i e a l r e d u e t i o n , r o lli n g t e nr p e r a t u r e 钦有细 化奥 氏体 品粒 、 推迟 奥 氏体再结晶作 用 , 热轧后 经适 当冷 却可以 获 得细 小的 铁 素体 晶粒 , 并能改 善 其混 晶现 象 〔 ’ 一 ` 〕 。 钦 对奥 氏体再 结晶 动 力学 作用 及 其 作用机 制 , 已 进 行 了研究 〔5〕 。 但 从 工程 应用 角度 , 对 含钦 钢热轧时 的再结 晶临 界形 变量 、 再 结晶数量 及 再结 晶或热 轧后 晶粒大小 等更感 兴趣 。 本文 重点 研究 了上 述再 结晶参数间关 系及 含钦 钢 奥氏体 晶粒粗化 温度 。 1 试验方 法 试验用 钢成 分见 表 1 。 其中的 碳一锰 钢用 来与含钦钢对比 。 19 92 一 0 6 一 17 收 稿 . 材 料科学与工程 系(D e p a r rm e n t o f M a t e r i a l s a n d S c i e n c e a n d E n g i n e e ir n g ) 第 一作者 黎秀球 女 5 副教授 DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 1993. 01. 014

Voi.15 No.1 含钛钢的奥氏体晶粒粗化与再结晶参数 ·83· 表1试验用钢成分，% Table 1 Composition of steels, 钢号 C Si Mn P A! 7 0 0.12 0.38 1.45 0.G07 0.048 0.071 0.12 0.41 1.44 0.007 0.042 0.074 0.04 2 0.12 0.41 1.45 0.006 0.043 0.083 0.03 3 0.12 0.39 1.43 0.005 0.042 0.083 0.16 试验用钢在120kg非真空感应炉中治炼，烧铸成30kg锭子，经锻造加工成不同尺寸 的阶梯试样。试样加热至】250℃，保温30in后采用两道次轧制。第1道次的轧制温度 为1150℃，形变量10%-50%，轧后保福至完成再结晶。第2道次轧制后，在同一试样 上不同部位由于压下量不同，可获得不同的奥氏体晶粒。其晶粒平均直径为 344m-152μm。将此奥氏体晶粒作为不同大小的原始奥氏体晶粒，再经第2道次轧制，轧 制温度为1100-800℃，形变量分别为10%、20%、30%和50%。轧后直接淬火，淬火 后切取金相试样，用点算法测定奥氏体再结晶百分数，用截线法测量奥氏体再结晶晶粒平 均直径，测量数据相对误差为5%，置信水平为95%。 2 试验结果及分析 2.1热轧后奥氏体晶粒尺寸 4种钢的奥氏体晶粒直径与加热温度的关系如图1所示在不冈加热温度下，钛含量 为0.04%时晶粒最细，晶粒突然粗化的温度大于1150℃，随钛含量的增加晶粒粗化温度 180 160 160 轧前温度1100” C-n网 140 unf/ 120- Q.6%一完成算结晶 120 使 未毫威再结晶 109% T 100 玩 80 30% 80 60 武 0-二 30% 40 40 8 80% 20 0 0 0 40 120 160 900 1000 1100 1200 1300 克前奥氏本晶粒直径jm T/c 图】加热温度对奥氏体晶粒直径的影响 图2原始奥氏体粒直径对后奥氏体宝控的影响 Fig.I Effect of heating temperature on austenite Fig.2 Effect of initial aastemite grain size o grain size austenite grain size after roling different reduction 降低。因为含钛量较高的钢，在浇铸后的凝固过程中，随着温度的下降，TN的浓解度 降低，可能从固溶体中析出。在本试验用钢中观察到较多呈方形（或三角形等）粗大 TN质点。这些粗大的TN质点对奥氏体晶粒的细化作用甚微。车前奥王体最粒大小

V o l . 15 N o . 1 含钦钢的奥 氏体晶粒 粗化 与再结晶参数 表 1 试验 用钢成分 ,% 钢号 Q 0 0 7 0 一 0 0 7 0 . 0 0 6 0 0 0 5 p A ! T i 0 0 4 8 0 ` 0 7 1 一 0 _ 04 2 0 . 0 7 4 0 . 0 4 0 一 04 3 0 . 0 8 3 0 . 0 8 0 . 0 4 2 0 . 0 8 3 0 . } 5 试 验用 钢在 1 2 o k g 非真空感应 炉 中冶 炼 , 烧铸成 3 o k g 锭 子 , 经锻 造加 工成不 同尺寸 的阶 梯试样 。 试样加热 至 1 2 50 ℃ , 保温 3 Om in 后采用 两道次轧 制 。 第 1 道次的轧制 温度 为 1 15 0℃ , 形 变 量 10 % 一 50 % , 轧后保温 至完 成再 结 晶 。 第 2 道 次轧 制后 , 在 同一 试样 上 不 同 部 位 由 于 压 下 量 不 同 , 可 获 得 不 同 的 奥 氏 体 晶 粒 。 其 晶 粒 平 均 直 径 为 、 3 4拜m 一 1 5 2环m 。 将 此奥 氏体 晶粒作 为不 同大小 的原 始奥 氏体 晶粒 , 再 经第 2 道 次轧 制 , 乳 制 温 度为 1 10 一 80 0℃ , 形 变量 分 别 为 10 % 、 20 % 、 3 0 % 和 50 % 。 轧 后直 接淬火 , 淬火 后切取金 相试样 , 用 点算法侧定奥氏体再结 晶百分数 , 用截 线法 测量 奥氏体 再结 晶晶粒平 均直径 , 测量数据 相对 误差为 5 % , 置信水平为 95 % 。 2 试验结果及分析 .2 1 热轧后奥氏体晶粒尺 寸 4 种钢的 奥 氏体 晶 粒直径 与加热 温 度的 关 系如 图 1 所示 . 在不 冈 加热温 度下 , 钦含量 为 0 . 0 4 % 时 晶粒 最细 , 晶粒 突然 粗化 的温 度大 于 1 150 ℃ 、 随钦含 量的 增加 晶粒粗化温度 一 p Z 厂 ’ 初滋俪 分 !一 C 一 咖 例 { 卜一 匕 .0 飞6仑公n 一 完丘再 结 禾 宅或再 结晶 印20 砂 一 / 一 卜只 ` / 二 ’ 。 } “ 洲gù必侧宾暖琴虹斟\峻解 之侧卒鼻谁续匕粼且 轧前奥氏沐晶粒直径尹`口n T/ ℃ 图 l 加热温度对奥氏体晶粒直径 的影晌 图 2 原始奥氏体晶粒直衡琳沂淇妖体直径的和向 F i g · 1 E fe e t o f h e a t i n g t e m 少r a 亡u er o n a u “此n i t e F i g · 2 r fet e t 。; f i俐 i柱a 孟 。 。 ; , 。 “ 言t e g r a i n s i z e 。 国 g r a i n s 让e a u s t e垃 t e gr a in 气乙z e a 几e r r o l了室n g d二fe r e n t r e d七 c 之i o n 降 低 。 因为 含钦量较 高 的钢 , 在浇铸后的 疑 固过程 中 , 随 着温 度 的 于降 , IT N 的 溶浑 度 降 低 , 可能 从 固溶体 中析出 。 在 本试 验 用 钢 中观 察到 较 多 呈 方形 ( 或三 角形等 ) 粗太 IT N 质点 。 这些 粗 大 的 IT N 质 点 对奥 氏体 晶粒 的 细 化 作用 甚微 。 戴 前奥 夭体 晶脸 J弋小

▣84· 北京科技大学学报 1993.No.1 在一定程度上决定了轧后再结晶晶粒大小。轧制温度相同、0.04%Ti钢的再结晶晶粒总比 016%Ti钢的要细些。又如图2所示，无论是C-Mn钢或Ti钢，在轧制温度和保温时间 相同时，轧前奥氏体晶粒粗大，则轧后奥氏体晶粒亦较粗大。奥氏体再结晶体积分数随压 下率的增大而增加，而在相同的轧制工艺下随含Tⅰ量增加，再结晶体积分数减少（图 3)。热轧后奥氏体晶粒直径随压下率的增加而减少，当压下率大于30%时，这种变化趋 于缓和（图2)。0.04%Ti钢热轧奥化体晶粒最细，而0.08%Ti和0.16%Ti钢热轧后奥氏 体晶粒尺寸比C-Mn钢还粗大（图4）： 当轧制温度为1100℃时，热轧奥氏体品粒直径(D)与原始奥氏体晶粒直径(D)、形 变率（ε）关系，经回归分析，C-Mn钢和含Ti钢均符合以下公式： DA=ADC) 式中，A、B、C、∫为试验常数。 120 1100℃轧制 100 100 4=741m d04%行钢 2 电 是16 Q08%T五明 60 轧制湛度1000℃ 未完成再结品 60 -30 进 原始奥氏体晶拉直径 亮成再结品 =40am 出 40 40 20 bC-h钢 20 0Q04%Ti第 ●Q.16%Ti钢 010 2030 4050 10 20304050 压下率，% 压下事，% 围3压下率对奥氏体再结晶体积分数的影响 图4压下率对热轧后奥氏体晶粒直径的影响 Fig.3 Effect of reduction on recrystallized Volum Fig.4 Effect of reduction on austenite grain size fraction rolling at】l0o℃initial austenite after rolling grain size 2.2再结晶的临界变形量 热轧后奥氏体发生再结晶的临界变形量与原始奥氏体品粒直径、轧制温度、钛含量等 因素有关。对于C-Mn钢和含0.16%Ti的钢，在不同温度形变，其临界形变量都随原始 奥氏体晶粒的粗化而增大。随着轧制温度的升高，热轧奥氏体再结品的临界变形量降低 (图5)。 相同的原始奥氏体晶粒直径，在900-】100℃下轧制，随钛含量增高，开始再结品的 临界变形量增大（图6）。在高温下(1050-1100℃)轧制，钛钢的开始再结品临界形变 仅稍大于C-Mn钢，但在1000℃以下，加入钛提高临界形变量的作用非常显著，这与 Ti阻止再结晶作用机制有关。低温轧制时固溶钛原子或Ti(CN)共同作用（此时已有少 量Ti(CN)析出)阻止再结晶形核，延长了再结晶孕育期，并大大降低其长大速度（比碳 钢低4个数量级)。而在高温（大于1I00℃）形变后淬火，Ti(CN)析出相和固溶的钛 原子都未能阻止再结晶形核，仅仅减慢了再结晶形核后的长大速度5)

北 京 科 技 大 学 学 报 1 9 9 3 . N o . l 在一 定程 度上决定了轧后再结 晶晶粒大小 。 轧制 温 度相 同 、 0 . 04 % iT 钢 的再结晶 晶粒总比 0 . 16 % iT 钢的 要细些 。 又 如 图 2 所示 , 无论 是 C 一 M n 钢或 ’iT 钢 , 在 轧 制温 度和 保温时 间 相 同时 , 轧 前奥 氏体 晶粒粗大 , 则 轧后奥氏体 晶粒 亦较 粗 大 。 奥氏体再结 晶体积分 数随压 下率 的 增大 而 增加 , 而在相 同的 轧 制 工 艺下 随 含 iT 量 增 加 , 再 结 晶体 积分 数 减 少 ( 图 3 ) 。 热轧 后 奥氏体 晶粒直径随压 下率的 增 加而 减 少 , 当压 下率大 于 30 % 时 , 这 种变化趋 于缓 和 ( 图 2) 。 .0 0 4 % iT 钢热轧 奥化体晶粒 最细 , 而 0 . 08 % iT 和 0 . 16 % iT 钢热轧后奥 氏 体晶粒尺寸 比 C 一 M n 钢还粗 大 (图 4) 。 当轧 制 温 度为 1 10 0 ℃ 时 , 热 轧 奥氏体 晶粒 直径 ( D )^ 与原始 奥氏体晶 粒 直径 (D o) 、 形 变 率 ( 的 关 系 , 经 回 归分析 , C 一 M n 钢和 含 iT 钢 均符 合以 下公 式 : _ B ( C + I D o ) ` A 一 曰 “ o ` 式 中 . A 、 B 、 C 、 了为试验常 数 。 11 1印 ℃ 轧制 l 心, 74脚 m 往 以% 方 铆一 叹1 60/ 毛 钢 一 _ c 一 杨菌 ’ 只0 8%不 俐 { 一未 完成再 结晶 、 ` 完成再结晶, 一 、 、、 戈、、 : ’ù台.o - 月 . 一 东鱼, 120ol印4028D 口匕ù长桩袱四解戴哪侧娜咯\ 欲 印叼80200 . 雌牲哈职眯电截中翻彩 10 20 30 40 犯 压下 率 , % 。言一亩一亩一亩代扩偏 压下率 , % 图 3 压下率对奥 氏体再结晶体积分数的影响 图 4 压下率对热轧后奥氏体晶粒直径 的影响 F ig . 3 E依 e t o f er d u e t i o n o n r e c r y s 之a l li z e d V O I “ m F ig · 4 E 爪c t o f 挂d u c ti o n o ” a ” s t e n i t e gr a i n s 泣 e fr a e t i o n r o l li n g a t 1 1 00 ℃ i n i ti a l a u s t e n i吐e a rt e r r o ll i n g gr a m S 12 e .2 2 再结 晶的临 界变形t 热轧后奥氏体发 生再 结晶的 临界变形 量与原始 奥氏体 晶粒直径 、 轧 制温 度 、 钦 含量 等 因素有关 。 对于 C 一 M n 钢和 含 0 . 16 % iT 的钢 , 在不 同温 度形变 , 其 临界形 变量都随原 始 奥 氏体 晶 粒的 粗化 而增大 。 随 着 轧 制 温度的 升 高 , 热 轧 奥 氏体再结 晶的 临 界变形 量降低 ( 图 5 ) 。 相同 的原始奥 氏体晶 粒直径 , 在 9 0 0 一 1 10 ℃ 下轧 制 , 随钦 含量增高 , 开始再结晶的 临 界 变形 量 增大 (图 6) 。 在高温 下 l( 0 50 一 1 10 0 ℃ ) 轧 制 , 钦 钢的 开 始再 结 晶临 界形 变 仅 稍大于 C 一 M n 钢 , 但 在 1 0 0 ℃ 以 下 , 加 入 钦提 高临 界形变量 的 作 用非 常显 著 , 这 与 iT 阻 止再结 晶作用机 制 有关 。 低温 轧制 时 固 溶钦原 子 或 iT ( C N ) 共 同作 用 (此 时 已有少 量 iT ( C N )析出 )阻 止再结 晶形 核 , 延 长 了再 结 晶孕 育期 , 并大 大降低 其长 大 速度 ( 比 碳 钢 低 4 个 数量 级 ) 。 而 在高温 ( 大于 1 10 0℃ ) 形变后淬火 , iT ( C N ) 析出 相和 固 溶的 钦 原 子都未能阻 止再 结晶形 核 , 仅 仅减 慢 了再结 晶形 核后 的 长大速度 〔5 〕

Vol.15 No.1 含钛钢的奥氏体晶粒粗化与再结晶参数 ·85· 综上所述，C-Mn钢和含Ti钢开始发生再结晶或完成再结晶的临界形变量（ε）与原始 奥氏体晶粒直径(D、轧制福度(T)间定量关系符合以下公式： E.=ADT 式中A、B、C试验常数，由试验测得。 8 0-1050℃ 轧制温度/℃ 60 68 0-1000℃ ●-950℃ 0C-M弱 0 p14%五第 ●0166T锅 40 C-Mh 30 据 20 20 0 送出 10 0 0 OL s81 800 900 0 40 80 120 160 1000 1100 原始奥氏体晶粒直径/m 礼制温度/心 图5原始奥氏体晶粒直径对临界形变量的影响 图6轧制温度对帐界形变量的影响 Fig.5 Effect of initial austenite grain size on critial Fig.6 Effect of rolling temperature on critial reduction reduction 由试验结果可见，Ti钢临界形变量对原始奥氏体晶粒大小的依赖关系与C-Mn钢相似 ,而对轧制温度的依赖关系则比后者大得多。 4 结论 (1)3种含Ti钢(0.04%-0.16%Ti)钢，经950-1250℃加热后，含0.04%Ti钢奥氏体晶粒 最细，晶粒粗化温度大于1150℃。随含钛量的增加奥氏体晶粒粗化温度下降，因此低合金 钢中Ti含量约0.04%为宜。 (2)C-M钢和含钛钢开始再结晶或完成再结晶的定量关系式为：8.=AD。T。 (3)当轧制温度为1100℃时，DA与D。e间关系符合下式：D,=AD:c+。 参考文献 1 Herman J C,et al.Thermomechanical Processing of Microalloyed Austenite.Edited by AIME,1981.655 2 Cuchi C.The Hot Deformation of Austenite.In:Ballance J B Edited,AIME,1976.316 3 Cuddy L J,Raley J C.Met Trans,1983,14A:1989 4刘嘉禾.钢铁，1982，(11)：35 5杨王玥，崔文暄.钢铁钒钛，1983，(3)：25

V o l . 1 5 N o . l 含钦钢 的奥 氏体晶粒粗化与再结 晶参数 综上所 述 , C 一 M n 钢 和含 iT 钢开始 发生再结晶或完成再结 晶的 临界形变量 (动与原始 奥氏体晶粒直径(D o) 、 轧 制温度 (力间定量 关 系符合 以 下公式 : 。 = 注刀 B T · 式 中 A 、 B 、 C 试 验 常数 , 由试验测 得 。 米 . 珠悠昭织肆址已截粼归架 O 一 1 0父 ℃ O 一 l 以】〕℃ 一石 一 钢 ` 二二 C 一 里而 印4020 多2 _ / ` - J 》 产 一 z , , 轧制组度 / ℃ ~ ~ , 一 { 曰 抽 一丫百一 0 L O 40 80 120 1印 原始奥 氏体晶粒直径八 刀刀 二 O C 一 入翻 钢 夕 .0 吟%下 钥 . 0 _ 「 16 % 下喃 1 ) 已 } 入 _ 岁 、 琢织祷一出珠鉴健睡妇椒架 轧制沮度 /七 图 5 原始奥 氏体 晶粒直径对 临界形变盆 的影 响 图 6 轧制温度对 l枯界形变里的影响 F ig . 5 E fe e t o f i n iit a l a u s t e n iet gr a i n is z e o n c r i t i a l F i g · 6 E fe e t o f r o l l三;1 9 t e m p e r a tU r e o n ( r i ti a j r e d u e it o n er d ” e tj o n 由试验 结果可 见 , iT 钢 临 界形变 量对原 始奥 氏体 晶粒大 小 的依 赖 关系与 C 一 M n 钢 相似 , 而对轧制 温度的依赖关 系则 比 后者 大 得多 。 4 结 论 ( 1 ) 3 种含 T i 钢 ( 0 . 0 4 % 一 0 . 1 6 % T i )钢 , 经 9 50 一 1 2 50 aC 加 热后 , 含 0 . 0 4 20/ T i 钢奥 氏体 晶粒 最细 , 晶 粒粗 化 温度 大 于 1 1 50 ℃ 。 随 含钦 量 的 增加 奥 氏体 晶粒粗化 温 度下 降 ,因 此低 合金 钢 中 iT 含量约 0 . 0 4 % 为宜 。 ( 2 ) C 一 M n 钢和 含钦钢开 始 再结 晶或完成再 结 晶的 定量关 系式为 : 。 : 一 , D了 T ` 。 ( , )当车仁制温 度为 “ 0 0℃ 时 , D 、 与 D 。 、 。 间关系符合 下式:。 , 一 、 。 : 。 ` c ` 户 。 , 。 参 考 文 献 1 H e m a n J C , e t a l . T h e mr o m e c h a n i e a 1 P r o c e s s i n g o f M i e r o a ll o y e d A u s t e n it e . E d it e d b y A IM E , 1 9 8 1 . 65 5 2 C u e h i C . T h e H o t D e fo r m a t i o n o f A u s t e n it e . I n : B a ll a n e e J B E d i t e d , A I M E , 19 7 6 . 3 16 3 C u d d y L J , R a l e y J C . M e t T r a n s , 19 8 3 , 1 4A : 19 8 9 4 刘嘉禾 . 钢铁 , 1 9 8 2 , ( 1 1) : 3 5 5 杨王明 ,崔文暄 . 钢铁钒钦 , 1 9 83 , ( 3) :2 5