南钢15t复吹转炉的冶金特点及最佳工艺

D0I:10.13374/i.issn1001-053x.1991.04.021 北京科技大学学报 第13卷第4(1)期 Vol,13No.4(I) 1991年7月 Journal of University of Science and Technology Beijing July 1991 南钢15t复吹转炉的冶金特点及最佳工艺 高金平·刘越生·*·倪瑞明·彭大奇··霍建伟*◆ 捕要：对南京钢铁厂15t复吹转炉在各种不同复合吹炼制度下的脱磷、成渣途径、升温 制度以及喷裙等情况进行了深人、系统地分析和此较，并在此基础上提出了一个适合于南钢 现行复吹生产条作下的最佳工艺方案。 关键问：复合吹炼制度，最佳工艺方案，脱磷，成渣途径，喷裙 Metallurgical Characterics and the Most Rational Blowing Rule of 15 Ton Combined Blowing Converter Gao Jinping Liu Yuesheng.Ni Ruiming" Peng Deqi"·Huo Jianwei· ABSTRACT:It is compared that dephosphorization reactions,slagmaking pa- thes,temperature curves,sloppings of combined blowing process under various blowing conditions in theory.On the basis of aboved,the most rational blow- ing rule fitting for current operating conditions is produced of Nanjing Iron and Steel Works. KEY WORDS:combined blowing conditions,the most rational operating rule, dephosphorization,slagmaking pathes,slopping 本文对南钢厂15t复吹转炉的复吹工艺试验进行了全面系统的分析，并提出了一个适合 于南钢现行复吹冶炼条件下的最佳工艺方案。同时也为复吹转炉炼钢法在我国中小型钢铁企 1990-10-02收稿 ·理化系(Department of Physics Chemistry) ··南京钢铁厂(Nanjing Iron and Steel Works) ···治金柔(Department of Metallurgy) 308

第 卷第 期 年 了 月 北 京 科 技 学 学 报 ‘ 一了 。 。 南钢 复吹转炉的冶金特点及最佳工艺 高金 平 ， 刘 越生 ‘ ， 倪瑞明 ， 彭大奇 ， ‘ 霍 建伟 “ 摘 要 对南京钥铁 厂 复吹转炉在 各种不同复合吹炼制度下 的脱磷 、 成渣途径 、 升温 制度以及喷戮等情况进行了深人 、 系统地分析和比较 ， 并在此基础上提出了一个 适合于 南钢 现行复吹生产条件下 的最佳工艺 方案 。 关锐词 复合吹炼制度 ， 最 佳工艺方 案 ， 脱确 ， 成 渣途径 ， 喷溅 夕 夕… 优 ‘ 抹 二 二 五 ， ， ， 一 皿 ， ， ， ， 本文对 南钢厂 复吹转炉的复吹工艺试验进行了全面系统 的分析 ， 并提出了一个适合 于南钢现行复吹冶炼条件下的最佳工艺方案 。 同时也为复吹转炉炼钢法在我 国中小型钢铁企 一 一 收稿 分 每 理化系 口 南京钢铁 无 冶金 柔 “ DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．1991．04．021

业中的推广提供了可靠的依据。 1复吹工艺试验的条件 南钢15t复吹转炉的底部透气元件为两支环缝枪，其对称分布在通过炉底中心的轴线 上，两只底枪的间距为炉底直径的0.6倍；底吹气体为N2或A。工艺试验的金属装入制度如 下： 铁水，15~24，废铜，2~5，（梁）比，0.130-0,00，总金展装入显，17-25t 2试验结果与分析 2.1复吹过程中的炉渣全铁含量 复吹过程中，炉渣的全铁含量与各操作参数之间存在下列关系： 反应初期：%TFc=78.31-46.6·P-5.94·H-206,G2·Qb (1) 反应中期：%TFe=27.73-19.0·P+6.40·H-139.62·Qb (2) 式中%TFe一炉渣全铁含量；P一顶部供氧压力(MPa), H—一氧枪枪位(m)； Qb一底部供气强度(Nm3/mint) 当钢中碳含量较低时，由于影响渣中全铁含量的因素较多，所以倒炉时炉渣全铁含量与 各操作参数之间不存在上述线性关系。只有采用较大强度的底吹气体(Qb≥0.40Nm/mint) 对熔池进行搅拌，才能使倒炉时的碳-氧关系趋于平衡1】（见图1），否则倒炉时碳-氧间的 关系非常紊乱。这表明：在复吹操作条件下， 必须采用大供气强度的底吹气体来搅拌熔池 Qb=U.040-0.055Nm3/min-t (特别是在吹炼后期)，才能取得明显的复吹 1efe):0.421〔C于1+6.00，Y=0.925 效果，如果底部供气系统达不到上述要求，则 不宜实行复吹炼钢方法。 10 2.2各种吹炼制度下的脱磷反应 各种吹炼制度间脱磷效果的比较见表1所 示。 上述结果表明：当将初、中、末各反应期 0 0.10 D.20 .0.30 的炉渣全铁含量分别控制在25%、16%、19% 〔C) 左右时，熔池的脱磷效果最佳。 图1一次倒炉时的(%C)-(%TFe)关系曲线 Fig.I Relation between carbont conteat 2.3各种吹炼制度下的成渣反应(2) in metal and TFe in slag at first burndown 图2为各种吹炼制度下的炉渣成渣途径的对比。由图中可以看出：吹炼制度】下的成渣 309

业 中的推广提供 了可靠的 依据 。 复吹工艺试验的条件 南钢 复 吹转炉的底部透 气元 件为两支环缝枪 ， 其对称分布在通过炉底 中 心 的 轴 线 上 ， 两只底枪的 间距 为炉底直径 的。 倍 底 吹 气体 为 或 。 工艺试验的金属装人制度如 下 铁水 ， 一 峨 废钢 ， 卜 ， 爵 比 ， 。 · 卜 。 · 。 。 ， 总金‘ 装 量 ， 卜 。 试验结果与分析 。 复吹过 程 中的 炉渣 全 铁含 复吹过程 中 ， 炉 渣的全 铁含量与各操作 参数之间存在下列 关系 反应 初期 。 一 。 · 一 。 · 万 一 反应 中期 。 一 。 · 。 · 一 。 · 式中 纬 － 炉 渣全铁含量 尸－ 顶部供氧压力 万 － 氧 枪枪位 － 底部供气强度 “ 当钢 中碳含量较低时 ， 由于影响渣中全铁含量 的 因 素较 多 ， 所以倒护时炉 渣全铁含量与 各操作参数之 间不存 在上述线性关 系 。 只有采用 较大强度的底吹气体 ， 。 。 · ， 对熔池进行搅拌 ， 才 能使倒炉时 的碳 一 氧关系 趋于平衡 〔 ‘ ’ 见 图 ， 否则 倒炉时碳一 氧间的 关 系非常紊乱 。 这表明 在复吹操作 条件下 ， 必 须采用大供气强度的底 吹气体来 搅 拌 熔 池 特别是在吹炼后期 ， 才能取得明显 的复吹 效 果 ， 如果底部供气系统达 不 到上 述要求 ， 则 不宜实行复吹炼钢 方法 。 鬓 。 各种吹炼翻度下 的脱礴反应 各种吹炼制度间脱磷效果的 比较见 表 所 不 。 上述结 果表明 当将初 、 中 、 末各反应期 的炉渣全铁 含量分别控制在 写 、 、 左 右时 ， 熔池的脱磷效果最佳 。 午 二 。 · 。 。厂 。 · 。 ” ‘罕 ’ ‘ 〕 ， 。 。 ，丫二 。 ， 一 「 图 。 各种 吹炼制度下的 成渣 反 应 ‘ “ ’ 。 。 一 。 口 〔 〕 一次倒炉时的 〔 戈 〕 一 关系 曲线 立 亡 妞 丁 图 为各种吹炼制度下的炉 渣成渣途径 的对 比 。 由图中可 以看 出 吹炼制度 下的 成渣

表1各种操作制度间脱确效果的对比 Table 1 Comparision of experimental results on various blowing conditions 枪位变化特点 炉渣氧化铁含量 操作条件 氧气压力 终点磷含量 (MPa) 脱磷特点 时间(min) 枪位(m) 时间(min) %TFe (%) 开吹一4 23~28 在整个吹炼 制度I 0,800.90 开吹4 1.4-1.5 4一倒炉 1.01.1 4一倒炉 11w17 0.040 脱肺效果差 终点 6w11 有回磷现象 (Si02+P20s+A1203) 60 %(Ca0) Iron slags 6806 C3S 1509 65U Z85 1505 80 7655 %(Si02) C2S+C3S+L 7605 15C8 C2S-1 820s Ca0+C;S+L *1600元 -1500℃ Ca0+L 1400℃ (Ca0+Mg0+Mn0) 20 40 60 80 %(Fe0)→ (fe0+fe203) 图2各种复吹制度下炉渣成渣途径的对比 Q途径【·途径1 Fig.2 Comparison of pathes of slagmaking on various blowing conditions 途径（后简称途径I)与吹炼制度I下的成渣途径（后简称途径】）有差别。在成渣过程 中，途径I的炉渣金铁含量比途径【的炉渣全铁含量高（见表1)。炉渣的岩相分析结 果表明：途径I在开吹2'30"时已经进入CzS相区（见图3），而途径I在1'45"后其岩相仍 为结晶好的梳状橄榄石和FO(见图4)，这表明途径I进入C2S相区较途径I早。由于途 径【过早地进入C2S相区，表面生成C2S相不利于石灰的溶解，所以其初期的炉渣碱度要 比途径I的炉渣碱度低（见图5）。在吹炼中期，炉渣的岩相主要以CzS、FO和橄榄石相 为主，这时炉渣被C2S所饱和，因此其碱度基本上保持在2,0左右（见图5）。但由于途径I 炉渣表面生成的C,S相多、FeO相少（见图2），因此其炉渣的脱磷效果比途径I差（见表 1)。根据炉渣的岩相分析结果可知：在吹炼终点时，炉渣岩相中的主要相成分是C2S,C3S 铁酸钙、FeO。但途径I的炉渣中含有(C2S+CzS)相多、FeO相少，而途径I的炉渣中 则含(C,S+FεO)相为主，所以途径I终渣的碱度和氧化性均比途径I的高（见图5）， 因而途径I的炉渣更有利于脱碳。 在吹炼制度I下，每炉钢造渣时的石灰消耗量可比吹炼制度I和顶吹制度最分别平均 降低约470kg、750kg。 310

表 各种操 作制度 间脱礴效果的对 比 氧气 压力 枪位变化特点 炉 渣氧化铁含量 操作条件 脱 磷特点 时间 枪位 时间 。 肠 终点 磷含量 制度 。 开吹 倒护 。 一 。 一 。 。 。 。 开吹 倒 炉 终点 一 在整个吹炼 过程 中 ， 磷 均 匀下降 制 度 。 开吹 倒 炉 开吹 例 炉 终点 。 在吹炼 中期 脱礴效果差 有回 磷现象 反、卜 厂盛 公土岁一毖 夺 ‘ 「 ‘ ‘ 一一 盆一 一么 「 图 各种复吹制度下 护法成 渣途径 的对比 。 途 径 · 途径 五 刀 途径 后 简称途径 与吹炼制度 下的 成渣途径 后 简称途径 有差别 。 在 成 渣 过 程 中 ， 途径 的 炉渣全铁含量比途径 的炉 渣全铁含量高 见 表 。 炉 渣 的 岩 相 分 析 结 果表明 途径 在开 吹 ‘ ，时已经进人 相 区 见 图 ， 而途径 在 ‘ “ 后其岩相仍 为结晶好的梳状橄榄石和 见 图 ， 这表明途径 进人 相 区较途径 早 。 由于途 径 过早地进人 相 区 ， 表面生 成 相 不利于石灰的溶解 ， 所 以其初期的炉渣 碱 度 要 比途径 的炉渣碱度低 见 图 。 在吹炼 中期 ， 炉 渣的岩相 主要以 、 和 橄榄石相 为主 ， 这时 炉渣被 所饱和 ， 因此 其碱度基本上保持在 。 左 右 见 图 。 但由于途径 炉 渣表面生 成的 相 多 、 相少 见图 ， 因此 其炉 渣的 脱磷效果比途径 差 见 表 。 根据炉 渣的 岩相分 析结 果可知 在吹炼终点时 ， 炉渣岩相 中的 主要相 成分是 、 。 、 铁酸 钙 、 。 但途径 的 炉渣中含有 相 多 、 相少 ， 而途径 的炉渣 中 则含 相 为主 ， 所以途径 终渣的碱度和氧化性均比途径 的 高 见 图 ， 因而 途径 的炉 渣更有利 于脱磷 。 在吹炼制度 下 ， 每炉钢造 渣时的石灰消 耗量可 比 吹 炼制度 和顶 吹 制 度 分 别 平 均 降低约

图3开吹后25血in时途径1的炉渣岩相 图1开吹后4,75min时途经I的炉渣岩相 (a)C2S相（呈柳条状，黄色或监色） (a)FeO机（圣块状，黑色）： (b)撒榄石相（亮红色） (b)橄榄石相（呈批状物，黄色或蓝色） (c)PcO相（量块状，黑色） Fig.3 Photomicrograph of slag lithofa- Fig.1 Photomicrograph of slag lithofa- cies (pathI)after beginning blow cics (path I)after beginning blow 2,5mm 4.75mia 由上述分析可知：按照吹炼制度I进行复 吹治炼时，炉渣的成渣途径合理。 5心中y人502+2， in 2,4冶炼过程中的熔池升温状况 统计结果表明：熔池的升温速度与脱碳速 度之间存在下列关系 炉龄为22~77炉时， 0- vt=12.81+70.77ve (3) 炉龄为113~178炉时， 0 vt=17.78+39,84vc (4) 8 10 12 14 炉龄为192~268炉时， Blowing time f /min vt=4.09+60.24ve (5) 图5各种复吹制度下炉盗碱度变化曲线的对比 炉龄为439~496炉时， D途径1·途径里 U:=8.37+63.98v。 (6) Fig.5 Comparison of changes of basicity on various blowing conditions 式中v。一熔池的平均升温速度（℃/min); v。一熔池的平均脱碳速度(%/min) 上述结果表明：复吹转炉在192~269炉期间的散热损失最大。在前300炉期间，炉龄每 增长50炉，熔池的平均升温速度要下降4~5℃/mi。当炉龄超过400炉时，转炉的热损耗又 311

拼毅黔熟 图 开 吹 后 时途 径 的 炉 法 岩相 相 呈 柳条状 ， 黄色或 蓝 色 橄 榄石 相 亮红 色 相 呈 块 状 ， 黑 色 又 。 开吹 后 迁 时 途 经 的炉 渣 岩相 相 呈 块 状 ， 黑 色 橄 榄石 相 呈 梳状物 ， 黄色或蓝 色 。 门州月厂 由上 述分析可 知 按 照 吹 炼制度 进行复 吹冶 炼时 ， 炉 渣的 成渣途径合 理 。 巳日吕 立匕 冲下 卜 八 二 尤弓田 十 即 瑞八场 一 旦 ‘ 洲 侧困一袱介。州明见 么 吕 日 门 沐‘ 厂 上七 飞划门 匕︸ 。 冶 炼过 程 中的熔 池升 温状 况 统 计结果表明 熔池 的升温速 度与脱碳速 度 之 间存在下列关 系 炉 龄为 炉时 ， 。 。 。 炉 龄 为 炉 时 ， 、 。 。 。 炉 龄为 炉时 ， 。 。 。 口 。 炉龄 为 炉 时 ， 。 。 。 式中 。 － 熔池的 平均升温速度 ℃ 。 － 熔池 的平均脱碳速 度 图 各种复吹 制度下 炉 渣碱 度变化曲线 的对比 途 径 。 途径 上述结果 表 明 复吹转 炉在 一 炉期 间的散 热 损失最大 。 在前 。 炉 期 间 ， 炉 龄每 增 长 炉 ， 熔池 的 平 均升 温速 度要下降 一 ℃ ” 。 当炉 龄超过 炉时 ， 转炉 的热 损耗 又

有所减少，此时熔池的平均升温速度相对有所回升。根据上述升温特点，南钢复吹转炉的金 属装入制度应遵循表2中的原则来进行。 表2不同炉龄时期铁水装入量与废钢装入量之间的关系 Table 2 Relations between charged pig iron and scrap during various times of heats 炉龄 (护) 铁水(t) 废钢(t) 废钢/铁水 0~100 3.5-5.0 0.20-0.30 100200 19~23 3.04.0 0.170.20 200-300 3.0以下 0.14以下 400-500 2.5w4.0 0.14~0.17 2.5复吹过程中的喷藏情况 表3对复吹过程中熔池的喷溅状况进行了统计。其结果表明：在低的顶部供氧压力、低 枪位、小底部供气强度的吹炼制度下进行吹炼时，熔池很容易在(2~10)min间发生喷截。 因为当顶部供氧压力较低（≤0.9MPa)时，炉渣的全铁含量较高，如果此时靠降低氧枪枪 位来防止喷溅的话，由于进一步增大了熔池的脱碳速度，反而促使在脱碳期间发生喷溅，因 此上述吹炼制度不宜采用。在复吹炼钢过程中，应该靠加大底气流量的方式来抑制喷溅的发 生。 表3操作制度与喷赛的关系 Table 3 Relations between sloppings and various blowing conditions 炉号 枪位 顶部氧压 底气强度 渣中全铁 脱碳速度 喷藏情况 (m) (MPa) (m3/min.t) (%) (%/min) 5-1-481 0.52 0,67 0.007 19.43 0.761 1min27s大喷，3min中喷 5-2-378 0.91 0.79 0.025 16.15 0.301 2min1ls~6min9s中喷 5-2-379 0.88 0.81 0.025 15.60 0.277 7min12s发生中喷 5-2-470 0.82 0.85 0.025 14.52 0.502 5mia溢渣，6min中喷 5-1-484 0.63 0.87 0.007 14.29 0.394 5min20s发生中喷 2.6最佳工艺方案 在南钢现行复吹操作条件下，吹炼制度V(见表4)为最佳操作方案。 表4复吹条件下的最佳操做方案(N) Table 4 The most rational operating rule (blowing condition N) 吹炼时问 供氧压力 枪位 底气强度 石灰加人量 铁水装入量 废钢装入量 (min) (MPa) (m) (m/mi血t) (kg) (t) (t) 开吹一4 1,41.5 0.012~0.017 按照表2中的 4~11 0,9×1.0 1.01.1 0.012-0.055 1140-2200 19.0~21.0 原则加入 11~终点 0,91,0 0.010-0.055 312

有所减少 ， 此时熔池的平 均升温速度相对有所回升 。 根据上述升温特点 ， 南钢复吹转炉的金 属装人制度应遵循 表 中的原则来 进行 。 表 不 同 炉龄时期铁水装入 与废钢装入 之 间 的关系 炉 龄 炉 铁 水 废 钢 废铜 铁水 口 。 。 。 。 以下 。 。 。 。 。 。 以下 。 。 复吹过 程 中的喷 滚情况 表 对复吹过程中熔池的喷溅状况 进行了统计 。 其结果表明 在低的顶部供氧压 力 、 低 枪位 、 小底部供 气强度的吹炼制度下进行吹炼时 ， 熔池很容 易在 间 发生喷溅 。 因 为当顶部供氧压力较低 蕊。 时 ， 炉 渣的全铁含量较高 ， 如果此时 靠降低氧 枪 枪 位来 防止喷溅的话 ， 由于进一步增 大了熔池的脱碳速度 ， 反而促使在脱碳期间发生喷溅 ， 因 此上述吹炼制度不宜采用 。 在复吹炼钢过程 中 ， 应该靠加 大底 气流量 的方式来 抑 制喷溅的发 生 。 表 操作制度 与喷流 的关系 炉 号 价俘 顶部氧压 底气强度 ， · 渣 中全铁 脱 碳速度 喷溅情况 一 一 一 一 · 一 一 一 一 一 。 。 玉 。 。 。 。 。 。 一 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 大喷 ， 血 中喷 血 ， 中喷 垃 发生 中喷 滋渣 ， 中喷 也 发生 中喷 最佳 工艺方案 在南钢现行复吹操作条件下 ， 吹 炼制度 见 表 为最佳操作方案 。 表 复吹条件下 的 佳操做方案 夕 吹炼时 间 供氧 压力 珍气】 俘 底气强度 ， 一 石年坷人量 吸‘ 铁水 装入量 废钢装入量 开吹 终 点 。 。 。 。 。 。 。 。 了 。 。 。 。 。 。 按 照表 中的 原 则加人

3结 论 (1)在复吹治炼后期必须采用高强度的底气流量(Qb≥0.040Nm3/min·t)来搅拌熔 池，才能使得终点钢-渣间的碳-氧关系趋于平衡。 (2)在复吹治炼过程中，将反应初、中、末各期时的炉渣全铁含量分别控制在23%~ 28%、15%~17%、15%~20%范围内时，炉渣的脱磷效果最佳。 (3)复吹转炉在其炉龄为200~300炉期间的散热损耗最大，在此期间要相应地少加废 钢。 (4)在复吹治炼时，采用高的顶部供氧压力、高枪位、大底气搅拌流量的吹炼方式进行 治炼可以避免喷溅的发生。 (5)在复吹治炼条件下，每炉钢比顶吹平均降低石灰消耗量约470~750kg。 (6)在南钢现行复吹生产条件下，吹炼制度N（见表4)为最佳工艺方案。 参考文献 1佩尔克RD等著，邵象华译.氧气顶吹转炉炼钢上册，北京：治金工业出版社， 1980,5,P103-420 2 Pehlke R D et al..,曲英万天翼等译.物理化学和炼钢，北京：治金工业出版 社，1984,6，P111-130 彩色显象管用冷轧复合双金属(146s)研究 这项科研任务是国家科委“七五”攻关项目(75-28-01-16)。由上海钢研所负贵，北 京科技大学的压加系和材料系参加。经几年研究，该项材料已通过陕西咸阳彩色显象管厂 (4400厂)的5步认定，批量投入彩色显象管生产线，使用合格。于1989年12月13~15 日，由冶金部及机电总局在上海组织鉴定。由材料系提出彩色显象管用双金属补偿研究、彩 色显象管双金属补偿功能检评方法；由压力加工系提出室温固相轧制复合双金属烧结扩散的 分析研究、室温固相复合轧制机理分析、室温固相轧制双金属厚度比和辊型的实验研究的技 术总结。上海钢研所的产品已达日本产(146s)的实物水平。4400厂已自上钢所订1990年货， 全年20，能逐步满足全国彩色显象管生产线的要求，为国家节约大量外汇。同时该项研究 课题的成果也有利于其它双金属用这种较先进的冷轧复合轧制的方法生产，逐步达到世界上 几个先进国家用冷轧固相复合多种双金属的水平。 313

结 论 在复吹冶炼后期必须采 用 高强度 的底 气流 量 “ 了 来 搅 拌 熔 池 ， 才能使得终点钢一渣间 的碳一 氧关 系趋于平衡 。 在复吹冶炼过程中 ， 将反应初 、 中 、 末各期时 的炉 渣全铁含量分别 控 制 在 写 写 、 、 一 。 范围 内时 ， 炉 渣的脱磷效果最佳 。 复吹转护在其炉 龄为 炉期 间的散热损耗最大 ， 在此期 间要相应 地 少 加 废 钢 。 在复吹冶 炼时 ， 采用高的顶部供氧压力 、 高枪位 、 大底 气搅拌流 量 的吹炼方式进行 冶炼可以避免喷 溅的发生 。 在复吹冶 炼条件下 ， 每炉钢 比顶吹平均降低石灰消耗量约 。 在南钢现行复吹生产 条件下 ， 吹 炼制度 见 表 为最佳工艺 方案 。 参 考 文 献 佩尔克 等著 ， 邵象华译 。 氧气顶吹转炉炼钢上册 ， 北京 冶金工业 出版社 ， ， ， 一 。 ， 曲英 万夭 翼 等译 物理化学和 炼钢 ， 北 京 冶金 工业 出版 社 ， ， ， 一 彩 色显象管用冷轧复合双金属 “ 研究 这项科研任务是 国家科委 “ 七 五 ” 攻关项 目 一 一 。 。 由上 海钢研所 负 责 ， 北 京科技大学的压加系和材料 系参加 。 经 几年研 究 ， 该项材料已通过陕西咸阳彩色 显 象 管 厂 厂 的 步 认 定 ， 批量投人彩色显象管生产线 ， 使用 合 格 。 于 年 月 日 ， 由冶金部及机 电总局在上海组织 鉴定 。 由材料系提 出彩色显象管用 双金属补偿研究 、 彩 色显象管双金属补偿功能检评方法 由压力加工 系提 出室温固相轧 制复合双金属烧结扩散的 分析研究 、 室温固相 复合轧制机理分析 、 室温 固相轧制双金属厚度 比和 辊型 的 实验研究的技 术总结 。 上海钢研所的产品 已达 日本产 的实物水平 。 厂 已 自上钢所订 年货 ， 全年 ， 能逐步满足全 国彩色显象管生产线的要求 ， 为国家节约大量外汇 。 同时该项研 究 课题的 成果也有利于其它双金属 用这种较先进的冷轧 复合轧 制的方法生产 ， 逐步达到世界上 几个先 进 国家 用冷轧 固相复合多种双金属的水平