穿甲试验靶弹孔微观结构和绝热剪切带特性

D0I:10.13374/i.issn1001053x.2003.06.014 第25卷第6期 北京科技大学学报 Vol.25 No.6 2003年12月 Journal of University of Science and Technology Beijing Dec,2003 穿甲试验靶弹孔微观结构和绝热剪切带特性 李金泉四黄德武”段占强)丛美华) 1)南京理工大学，南京2100942)沈阳工业学院，沈阳110015 摘要发射海37弹道炮对60钢装甲靶板穿孔周围的微观结构进行了研究.在弹孔表面发 现有钨的成分，说明在高速侵彻过程中产生的高压可以使钨熔化.弹孔周围的绝热剪切带沿 主剪应力方向形成，与静态塑性变形滑移线方向接近，绝热剪切带上不均匀的变形将产生微 裂纹和微孔洞.在弹孔周围同时发现相变带和形变带两种绝热剪切带， 关键词微观组织；高速碰撞侵彻；熔化；绝热剪切带 分类号TJ410 研究穿甲后弹孔周围微观结构是研究穿甲 穿孔中间切开，经机械抛光、腐蚀后在光学金相 过程、研制装甲钢板的重要手段.以往人们侧重 显微镜和扫描电镜下观察其微观组织及破坏特 穿甲过程中的穿深、穿孔直径等宏观现象的研究 性. 而忽略了对穿孔周围傲观组织变化的研究.另 外，绝热剪切现象是高速冲击加载下的一种动态 2结果和讨论 破坏机制，是金属高应变速率变形的一个重要方 2.160钢靶板弹孔周围微观结构研究 式，对于高硬度装甲钢，在弹丸冲击下，极易产生 图1为穿孔剖面宏观形态，穿甲弹芯从左向 绝热剪切破坏，从而使装甲钢板的抗弹性能下降 右穿透靶板，弹孔的入口直径约为14mm,翻边 四.但是由于穿甲侵彻过程涉及高压、高速和高 为4mm:出口直径约17mm,翻唇为11mm. 温的复杂作用，难以找出符合这一现象的力学参 对穿孔表面进行扫描电镜观察，发现整个弹 量去描述，因此借助于穿甲后弹孔内微观组织的 孔的表面凹凸不平，但绝大部分的弹孔表面都被 变化来研究靶板的绝热剪切破坏特性就显得尤 一层熔化快凝物Melted and Rapid Solidification)覆 为重要.本文针对高硬度的60钢装甲钢板，借助 盖，厚度约为10m,如图2所示.成分为靶板基 于光学金相显微镜和扫描电镜，研究其穿孔周围 体与穿甲弹芯的混合物，而且这些熔化快凝物在 的微观组织结构及绝热剪切带(Adiabatic Shear 弹孔的入口、中间和出口三部分各有其特点， Band)特性，对提高靶板的抗弹性能和复合装甲 的设计有参考作用， 1实验方法 发射火炮为海37弹道炮.穿甲弹芯为93W合 金杆，φ8mm,长88mm.靶板材料为60钢、厚度为 60mm,距炮口约为23m.在靶前、靶后放置测速 靶，共射弹10发，其中5“弹初速为1.168km/s.击 穿靶板，回收半截残余弹体，沿弹孔周围切下75 mm×75mm×60mm的样品，用线切割机把样品沿 图1弹孔的宏观剖面形貌 收稿日期200303-21 李金泉男，38岁，博士研究生 Fig.1 Macroscopic configuration of the penetration bore *国家自然科学基金资助项目No.59971058)

第 卷 第 期 年 月 北 京 科 技 大 学 学 报 几 祖 】 穿甲试验靶弹孔微观结构和绝热剪切带特性 李金泉 ’， 黄德 武 ” 段 占强 ” 丛 美华 ” 南京理 工 大学 ， 南京 沈 阳 工 业 学 院 ， 沈 阳 摘 要 发射海 弹道炮 对 钢 装 甲靶 板 穿孔 周 围的微观 结构进 行 了研 究 在 弹孔 表 面 发 现 有钨 的成分 ， 说 明在 高速侵 彻 过程 中产 生 的 高压 可 以使钨熔 化 弹 孔 周 围 的绝 热 剪切 带沿 主 剪应 力方 向形 成 ， 与 静 态 塑 性 变形 滑 移线 方 向接近 ， 绝 热剪 切 带上 不 均匀 的变 形将产 生 微 裂 纹 和 微 孔洞 在弹孔 周 围 同时发现 相 变 带 和 形 变 带两 种 绝 热 剪切 带 关键词 微观 组 织 高速 碰 撞侵 彻 熔 化 绝 热 剪切 带 分 类号 研 究 穿 甲后 弹 孔 周 围微 观 结 构 是 研 究 穿 甲 过 程 、 研 制 装 甲钢 板 的重 要 手 段 以往 人 们 侧 重 穿 甲过程 中的穿深 、 穿孔 直 径 等宏观 现象 的研 究 而 忽 略 了对 穿孔 周 围微 观 组 织 变 化 的研 究 〔 另 外 ， 绝 热 剪切现 象 是 高速 冲击加 载 下 的一种 动态 破坏 机制 ， 是金 属 高应变速 率变 形 的一 个重要 方 式 ， 对 于 高硬度装 甲钢 ， 在 弹 丸冲 击 下 ， 极 易产 生 绝 热 剪切 破 坏 ， 从 而 使装 甲钢 板 的抗 弹性 能下 降 闭 但 是 由于 穿 甲侵 彻 过 程 涉 及 高压 、 高速 和 高 温 的复杂 作用 ， 难 以找 出符合 这 一现象 的力 学参 量 去描述 ， 因此借 助 于 穿 甲后 弹孔 内微观 组织 的 变 化 来 研 究靶 板 的绝 热 剪 切 破 坏 特 性 就 显 得 尤 为重要 本 文 针 对 高硬度 的 钢 装 甲钢 板 ， 借 助 于光 学金 相 显 微镜 和 扫 描 电镜 ， 研 究其 穿孔 周 围 的微 观 组 织 结 构及 绝 热 剪 切 带 特 性 ， 对 提 高靶 板 的抗 弹性 能 和 复合 装 甲 的设计 有参 考 作 用 穿孔 中 间切 开 ， 经 机 械 抛 光 、 腐 蚀 后 在 光 学 金 相 显 微 镜 和 扫 描 电镜 下 观 察 其 微 观 组 织 及 破 坏 特 性 结 果 和 讨 论 钢 靶 板 弹 孔周 围微 观 结构 研 究 图 为 穿孔 剖 面 宏 观 形 态 ， 穿 甲弹 芯 从左 向 右 穿透 靶 板 ， 弹 孔 的入 口 直 径 约 为 ， 翻 边 为 们。 出 口 直 径 约 ， 翻 唇 为 对 穿孔 表 面进 行 扫 描 电镜 观 察 ， 发现 整个 弹 孔 的表 面 凹 凸不平 ， 但 绝 大 部 分 的弹孔表 面 都被 一层熔化 快 凝物 覆 盖 ， 厚度 约 为 脚 ， 如 图 所 示 成 分 为靶 板 基 体与 穿 甲弹芯 的混 合物 ， 而 且 这 些熔 化 快凝物在 弹 孔 的入 口 、 中 间和 出 口 三 部 分 各有其 特 点 实验 方 法 发射 火炮 为海 弹 道 炮 穿 甲弹 芯 为 合 金 杆 ， 邮 ， 长 靶 板材 料 为 钢 、 厚度 为 ， 距 炮 口 约 为 在 靶前 、 靶 后 放 置 测 速 靶 ， 共射 弹 发 ， 其 中 弹初 速 为 击 穿靶板 ， 回收 半截残 余 弹体 ， 沿 弹 孔 周 围切 下 、 、 的样 品 ， 用 线 切 割机 把 样 品沿 收稿 日期 一 砚 李 金 泉 男 ， 岁 ， 博 士 研 究生 国家 自然科学基 金 资助项 目困。 图 弹 孔 的宏 观 剖 面形 貌 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．2003．06．014

·546· 北京科技大学学报 2003年第6期 20m 20m 图2弹孔表面的熔化快凝物 (b) Fig.2 Melted and rapid solidification on the surface of the penetrated hole 在入口附近，熔化快凝物上分布着许多小颗 粒，扫描电镜能谱分析表明，这个区域有较高的 钨和氧含量，说明在开坑阶段，弹丸的损耗比较 .Mo.Mo 严重，又由于空气的进入，熔化物被氧化的程度 12 16 20 也很严重，如图3. E/keV 图4弹孔中部表面的熔化快凝物(a)及其能谱图(b) Fig.4 Melted substance subjected to rapid solidification on the midsurface of the penetrated hole(a)and melted components(b) (b) Mo 20m e (b) MoMo 0 12 16 20 E/keV 6 图3入口处弹孔表面的熔化快凝物()及其能谱图(b) Mo Fig.3 Melted substance subjected to rapid solidification Mo Mo on the surface of the penetrated hole near the entrance(a) 812 16 20 and melted components (b) E/keV 在穿孔中部，熔化快凝物分布不均匀，此处 图5出口处弹孔表面的熔化快凝物(a)及其能谱图(b) 钨含量较低，氧含量也很少，这说明在稳定侵彻 Fig.5 Melted substance subjected to rapid solidification 阶段，弹丸的损耗比开坑阶段慢，且空气的进入 on the surface of the penetrated hole near the exit(a)and 也少，如图4. melted components(b) 同入口和中间部位的表面相比，出口处只有 体与靶板接触区域的温度快速单调升高，致使靶 很少的熔化快凝物，其中钨的含量很低，这是由 板熔化，但钨的熔点高达3387℃，一般情况下 于出口处形成冲塞，残余弹体随塞块以相同的速 不可能熔化.但从以上能谱图可知，在穿孔表面 度脱离靶板，残余弹体的消耗很少，如图5. 各处均含有钨的成分，而靶板本身并不含钨，这 由以上分析可知，在穿甲弹体的高速侵彻作 说明在侵彻过程中，93W弹体部分熔化，残留在 用下，能量高度集中，瞬间产生的高摩擦热使弹 弹孔表面.因为在侵彻前93W弹体颗粒的平均直

年 第 期 奋卿哪勒娜哄林嵘斗共一二 ， 煦 啊 图 弹 孔 中部表 面 的 熔 化快 凝 物 及 其 能谱 图 论 加 坷 汤 住 址 目 伪 形 卞 另 卞 图 入 口 处弹孔表面 的熔 化快凝物 及 其能谱 图 咭 · 坷 访 加 碘 日 伪 在 穿孔 中部 ， 熔 化 快 凝 物 分 布 不 均匀 ， 此 处 钨 含 量较 低 ， 氧含 量 也 很 少 ， 这 说 明在稳 定侵 彻 阶 段 ， 弹 丸 的损 耗 比开 坑 阶段 慢 ， 且 空 气 的进 入 也 少 ， 如 图 同入 口 和 中 间部位 的表 面 相 比 ， 出 口 处 只 有 很 少 的熔化 快凝物 ， 其 中钨 的含 量很 低 ， 这 是 由 于 出 口 处 形 成 冲塞 ， 残 余 弹 体 随塞 块 以相 同 的速 度 脱 离靶 板 ， 残 余 弹 体 的消 耗 很 少 ， 如 图 由 以上 分 析 可 知 ， 在 穿 甲弹 体 的高速侵 彻 作 用 下 ， 能量 高 度 集 中 ， 瞬 间产 生 的 高摩擦 热 使 弹 瓜 图 出 口 处弹 孔 表面 的熔化快凝物 及 其 能谱图 咭 · ， ，吐 柱 公 】 伪 体 与 靶 板 接触 区 域 的温度 快 速 单 调 升 高 ， 致 使靶 板熔 化 ， 但 钨 的熔 点高 达 ℃ ‘ ， 一 般情 况 下 不 可 能熔 化 但 从 以上 能谱 图可 知 ， 在 穿孔 表 面 各 处 均 含有 钨 的成 分 ， 而 靶 板 本 身并不 含钨 ， 这 说 明在 侵 彻 过 程 中 ， 弹 体 部 分熔 化 ， 残 留在 弹 孔 表面 因 为在侵 彻前 弹体 颗粒 的平均直

李金泉等：穿甲试验靶弹孔微观结构和绝热剪切带特性 ·547 Vol.25 No.6 径为55m左右（如图6所示），而熔化快凝层的 (a) 厚度仅10m左右，其间发现的钨为亚微米球状 颗粒，只有93W熔化才能形成.这说明在高速 侵彻产生的高压下，在穿甲弹体与靶板接触的区 域，钨的熔点可能降低，其数值还有待于进一步 的实验研究. 100m 20m 图693W合金基体的微观组织 Fig.6 Microstructure of 93W alloy matrix materials 2.260钢靶板弹孔周围绝热剪切带特性 在冲击载荷作用下，靶板会产生不均匀的剪 切变形.同时，由于应变率很高，塑性变形功转化 图7穿孔周围的相变剪切带.()绝热剪切带（图中细小 为热能，瞬时产生极高的温升.在碰撞过程中，同 白亮带)：(b)图(a)中剪切带及其两侧微观组织结构 Fig.7 Phase transformed shear band around the penetra- 时存在应变硬化效应和热软化效应两种效应，都 ted hole 影响着材料的应力一应变行为，而且都与应变率 有关.流动的早期，应变硬化起主要作用，后来， 20 um 热软化超过应变硬化，变形向一个局部区域集 中，从而形成剪切带.还因为穿甲侵彻作用时间 极短，以微秒计，材料向周围传递的热量很少，近 似为绝热过程，因此，称这种剪切带为绝热剪切 带 观察弹孔周围，有两种绝热剪切带，一种与 侵彻方向的反向成约45°夹角（如图7(a).该剪切 图8穿孔周围的形变剪切带 带为相变剪切带(Phase Transformed Shear Band), Fig.8 Deformed shear band around the penetrated hole 带内发生再结晶，由亚微米级的等轴珠光体组 成，其周围为拉长的珠光体及铁素体，相变带中 一般说来，微裂纹或微孔洞都是在材料细观 心已看不出原始组织的形貌，带宽趋向于均匀完 结构不均匀处成核发展起来的，由于绝热剪切 整，如图7b)所示，图7(a)中上边缘宽大白亮部分 带的出现，导致靶板材料细观变形上的不均匀， 为弹孔表面熔化快凝层.另外一种剪切带为形变 正是这种不均匀的变形，成为微裂纹和微孔洞的 剪切带(Deformed Shear Band),由变形流线组成， 起源，并且在撕裂的过程中，带内金属产生细小 带中晶粒高度畸变，但没有结构变化，仅是基体 的碎块，如图9(b),导致裂纹的萌生与扩展，使靶 组织的高度变形和晶粒碎化（如图8）. 板材料最终破坏. 观察弹孔周围，还发现了另外一条相变剪切 绝热剪切带之所以与侵彻方向成45°夹角， 带，它与侵彻方向成45°夹角，如图9(a)所示（图 是由于受弹芯压缩的靶板，其最大剪应力的分布 中上边缘宽大白亮部分为熔化快凝物)，随后裂 与静载或加载速率不大时平头冲模压入平板的 纹在剪切带中形核、聚集，沿剪切带形成了大裂 滑移线基本一致，只是应变速率高（大于10），而 纹，如图9(b),(c)为沿剪切带末端形成的裂纹， 平头冲模压入平板的滑移线与压入方向成45°

从 李金泉等 穿 甲试 验 靶 弹孔微观 结构和绝热剪切 带特性 廷引砍比灼︺川脸川明哆扎︸洲 朋相训镜异︸伶吩比叭神州川石 川招即坎浦︸洲杯“浦砖 ， 书伪戈湘旅在打卜礼朋戒朋欲几仆扣卜林补哪沛能叮帐油仆︸﹄︺片作﹃拉打孔︸ 径 为 阿 左 右 如 图 所 示 ， 而熔 化 快凝层 的 厚度 仅 阿 左 右 ， 其 间发现 的钨 为亚微 米球 状 颗 粒 ， 只 有 熔 化 才 能 形成 “ ， 这 说 明在 高速 侵 彻 产 生 的高压 下 ， 在 穿 甲弹体与靶板接触 的区 域 ， 钨 的熔 点可 能 降低 ， 其 数 值 还 有待 于 进 一 步 的实验 研 究 图 ‘ 合 金签 体 的微观组织 啥 附 图 穿孔 周 围 的相 变剪切 带 绝 热剪切 带 图 中细 小 白亮带 伪 图 中剪切带及其两侧微观组织结构 · 打卜“。书始︸︸砂”“”柱 护卜书抽‘，。“片托、‘衬趁仆佳鼓︸玲比 攀称俐尽决 图 穿孔 周 围 的形 变剪切 带 · 书之饭打” ︸”胳封盯“ “叼”““ “﹄心 钢 靶 板 弹 孔 周 围绝 热 剪切 带特 性 在冲击 载荷 作用 下 ， 靶 板 会产 生 不 均 匀 的剪 切 变形 同时 ， 由于应 变 率很高 ， 塑性 变形 功转化 为热 能 ， 瞬 时产 生 极 高 的温 升 在碰 撞过程 中 ， 同 时存 在 应 变硬 化 效 应 和 热 软化 效应 两种 效应 ， 都 影 响着材料 的应 力一应 变 行 为 ， 而 且 都 与应 变 率 有 关 流 动 的早 期 ， 应 变 硬 化起 主 要 作 用 ， 后 来 ， 热 软 化 超 过 应 变 硬 化 ， 变形 向一 个 局 部 区 域 集 中 ， 从 而 形 成 剪切 带 还 因 为 穿 甲侵 彻 作 用 时 间 极短 ， 以微秒计 ， 材料 向周 围传递 的热 量 很 少 ， 近 似 为绝 热过 程 ， 因 此 ， 称 这 种剪 切 带 为绝 热 剪切 带 观 察弹孔 周 围 ， 有 两 种 绝热 剪 切 带 ， 一 种 与 侵 彻方 向的反 向成 约 夹 角 如 图 该剪切 带 为相 变剪 切 带 ， 带 内发 生 再 结 晶 ， 由亚 微 米 级 的等 轴 珠 光 体 组 成 ， 其 周 围 为拉 长 的珠 光 体及 铁 素 体 ， 相 变 带 中 心 已看 不 出原始 组织 的形貌 ， 带 宽趋 向于均 匀 完 整 ， 如 图 所 示 ， 图 中上边 缘 宽大 白亮 部分 为弹孔 表 面熔化 快 凝 层 另外 一种 剪切 带 为形变 剪 切 带 ， 由变 形流 线 组 成 ， 带 中 晶粒高度 畸 变 ， 但 没 有 结 构变化 ， 仅 是基 体 组 织 的高度 变 形 和 晶粒 碎 化 如 图 观 察弹 孔 周 围 ， 还 发 现 了另外 一 条 相变 剪切 带 ， 它 与 侵 彻 方 向成 夹角 ， 如 图 所 示 图 中上 边 缘 宽 大 白亮 部 分 为熔 化 快凝 物 ， 随后 裂 纹在 剪切 带 中形 核 、 聚 集 ， 沿 剪切 带 形 成 了大裂 纹 ， 如 图 ， 为沿 剪切 带末 端 形 成 的裂纹 一 般 说 来 ， 微 裂 纹 或 微 孔 洞 都是在 材 料 细观 结构 不均 匀处成核 发展起 来 的〔圳 由于绝热 剪切 带 的 出现 ， 导致靶 板 材 料 细 观 变 形 上 的不 均 匀 ， 正 是这 种 不均 匀 的变形 ， 成 为微 裂 纹 和 微 孔洞 的 起 源 ， 并且 在 撕 裂 的过 程 中 ， 带 内金属 产 生 细 小 的碎块 ， 如 图 ， 导致裂 纹 的萌生 与扩展 ， 使靶 板 材 料最 终 破 坏 绝 热 剪 切 带 之 所 以与 侵 彻 方 向成 夹 角 ， 是 由于 受 弹 芯压 缩 的靶 板 ， 其 最 大剪应 力 的分布 与 静 载 或 加载速 率 不 大 时 平 头 冲 模 压 入 平 板 的 滑 移 线基 本 一 致 ， 只 是 应 变 速 率 高 大 于 勺 ， 而 平 头冲 模压 入 平 板 的滑 移 线 与 压 入 方 向成 “ ，

548 北京科技大学学报 2003年第6期 (a) (e) 图9穿孔周围的绝热剪切带(a)及裂纹的萌生与扩展(b),(c) Fig.9 Adiabatic shear band near the hole(a)and initiation and propagation of cracks in the band(b),(c) 但是绝热剪切带都与主剪应力的方向（即45°方 级的等轴珠光体组成，形变带由变形流线组成， 向)有一定的差异，这是由于绝热剪切带形成后 带中晶粒高度畸变，但没有结构变化。 在随后的侵彻中挤压变形影响其方向发生了改 参考文献 变 这些剪切带主要出现在弹孔的中部，它们之 1董瀚，李桂芬，王步震，等。高强度钢在高速冲击载 间都相隔一定的距离，这是由于作为能量的一种 荷下的动态响应.兵器材料科学与工程，1995,18 释放方式，形成了一条绝热剪切带，就可以协调 (3):10 周围一定范围内的变形，而只有当变形的不协调 2时捷，董瀚，王琪，等.装甲钢板中绝热剪切带的特 征[J.金属学报，2000,36(10)：1045 积累到一个临界值后，亦即经过侵彻一段距离 3 Kim DK,Lee S,Baek WH.Microstructural study of adi- 后，才会发生另一次的绝热剪切. abatic shear bands formed by high-speed impact in a tung- sten heavy alloy penetrator [J].Mater Sci Eng,1998, 3结论 A249:199. 4丛美华，黄德武，段占强，等。小口径穿甲试验粑板 (I)钨的熔点很高，但在高速侵彻产生的高压 弹孔和残余弹体显微组织研究).北京理工大学学 下，其熔点可能降低，导致钨颗粒熔化 报，2002,22(5：594 (2)绝热剪切带沿主剪切应力方向形成，和静 5白以龙.冲击载荷下材料的损伤和破坏，冲击动力 态塑性变形滑移线方向接近，其上不均匀的变形 学进展M.合肥：中国科技大学出版社，1999 将导致裂纹的产生，最终使靶板破坏，绝热剪切 6 Dodd B,Bai Y L.Ductile Fracture and Ductility [M].Lon- 带分相变带和形变带两种，其中相变带由亚微米 don:Academic Press,1987. Microstructure near the Penetrated Hole in an Experimental Penetration Target and Characteristics of the Adiabatic Shear Band LI Jinquan,HUANG Dewu,DUAN Zhanqiang".CONG Meihua 1)Nanjing University of Science and Technology,Nanjing 210094,China 2)Shenyang Institute of Technology,Shenyang 110015,China ABSTRACT The microstructure near the penetrated hole of a 60 steel target was analyzed by launching a navy 37 gun.It is shown that the melting of 93W occurs under the high pressure in the process of penetration because there is a component of 93W on the surface of the penetrated hole.An adiabatic shear band formed along the main shear stress around the penetrated hole is approximately consistent with the direction of plastic deformation slip lines in static state.Non-homogenous deformation inside the adiabatic shear band causes micro-cracks and micro- pores.Two kinds of adiabatic shear bands were found,including the deformed band and the phase-transformed band. KEY WORDS microstructure;high velocity impact penetration;melt;adiabatic shear band

北 京 科 技 大 学 学 报 年 第 期 图 ， 穿孔 周 围 的绝 热 剪切 带 及 裂 纹 的萌生 与扩 展 助 ， · 血 卜 卜 ， 但 是 绝 热 剪 切 带 都 与 主 剪 应 力 的方 向 即 方 向 有 一 定 的差 异 ， 这 是 由于 绝 热 剪切 带 形 成 后 在 随 后 的侵 彻 中挤 压 变 形 影 响 其 方 向发 生 了改 变 这 些 剪切 带 主 要 出现在 弹 孔 的 中部 ， 它 们 之 间都 相 隔一 定 的距 离 ， 这 是 由于 作 为能量 的 一种 释 放 方 式 ， 形 成 了一 条 绝 热 剪 切 带 ， 就 可 以 协 调 周 围一 定范 围 内的变 形 ， 而 只 有 当变 形 的不 协 调 积 累 到 一 个 临 界 值 后 ， 亦 即经 过 侵 彻 一 段 距 离 后 ， 才 会 发 生 另 一 次 的绝 热 剪 切 级 的等 轴 珠 光 体 组 成 ， 形 变 带 由变 形 流 线 组 成 ， 带 中 晶粒 高度 畸变 ， 但 没 有 结 构变 化 结 论 钨 的熔 点很 高 ， 但 在 高速 侵彻 产 生 的高压 下 ， 其 熔 点 可 能 降低 ， 导 致 钨颗粒熔 化 绝热 剪切 带 沿 主 剪切 应 力方 向形成 ， 和 静 态 塑 性变 形滑 移 线 方 向接近 ， 其 上 不 均 匀 的变 形 将 导致 裂 纹 的产 生 ， 最 终 使靶 板 破 坏 绝 热 剪 切 带 分相 变 带 和 形 变带 两种 ， 其 中相 变带 由亚 微 米 参 考 文 献 董瀚 ， 李桂 芬 ， 王 步震 ， 等 高强度钢 在 高速冲 击 载 荷 下 的动 态 响 应 兵 器材料科学 与 工 程 ， ， 时捷 ， 董瀚 ， 王 琪 ， 等 装 甲钢 板 中绝 热 剪切 带 的特 征 · 金 属 学报 ， ， ， ， 址沙 丫 ， ， 丛 美 华 ， 黄 德 武 ， 段 占强 ， 等 小 口 径 穿 甲试 验靶板 弹 孔和 残余 弹体显 微 组 织研 究 北 京理工 大学学 报 ， ， 白 以龙 冲击载荷 下 材料 的损伤 和 破坏 ， 冲 击 动 力 学进 展 【 〕 合肥 中 国科技 大 学 出版社 ， ， ， 佃 盯 ，刀， 万乙洲 砂 ， 才 夕， “ 砂 ， ， 份 ， 助 ， 匡 孙仪 而 一 厂’ ， 一廿