三、地基变形 3-1某高15cm,横断面为50cm的圆柱试样，在侧向不许可变形的条件下，垂直应力 O=I000kPa时，测得侧向应力0，=0，=65kPa。已知E=10000kPa。 1)试求土的侧膨胀系数“及线变形模量： 2)试求压力从100kPa增加到150kPa时，土样增加的垂直变形： 3)试问在无侧限试验条件下，侧向应力Ox=Oy=0时，压力从100kPa增至150kPa 时，土样增加的垂直变形。 3-2某土样高2cm,其无侧胀压缩试验结果见表3-1试验时，土样上下两面排水。 表3-1 压力强度(kPa) 0 50 100 200 300 400 孔隙比e 1.310 1.171 1.062 0.951 0.892 0.850 1)试求各压力区间的压缩系数，体积压缩系数与线变形模量： 2)试求原有压力强度P=100kPa时，增加压力强度△p=150kPa时，土样的垂直变 形： 3)试求原有压力A=1S0kPa,增加压力强度p=200kPa时士样的垂直变形： 4)若试验时，土样仅从上面排水，下面不排水，试问对上述变形计算有何影响？ 3-3有一高2cm,横截面积为50cm2的饱和土样，压缩试验数据见表3-2。试验前土样 饱和重量为1.736N, 试验后干士重为1.166N,土颗粒P,=2.70,求0100,10020kPa 间的压缩系数，并判断其压缩性。 表3-2 垂直压力强度(kPa) 0 100 200 压缩量(mm) 0.926 1.5 3-4已知土样直径为12cm,高为3cm,在有侧限压缩仪中做压缩试验，原始孔隙比为1.35。 当施加荷载A=100kPa时，孔隙比为1.25，P=200kPa时，孔隙比为1.20，试求土样 在两级荷载作用下压缩变形和压缩系数
三、地基变形 3-1 某高 15cm，横断面为 50cm 2 的圆柱试样，在侧向不许可变形的条件下，垂直应力 z =1000kPa 时，测得侧向应力 x = y = 65kPa 。已知 E =10000kPa。 1）试求土的侧膨胀系数 及线变形模量； 2）试求压力从 100kPa 增加到 150kPa 时，土样增加的垂直变形； 3）试问在无侧限试验条件下，侧向应力 X =Y = 0 时，压力从 100kPa 增至 150kPa 时，土样增加的垂直变形。 3-2 某土样高 2cm，其无侧胀压缩试验结果见表 3-1 试验时，土样上下两面排水。 表 3-1 压力强度（kPa） 0 50 100 200 300 400 孔隙比 e 1.310 1.171 1.062 0.951 0.892 0.850 1）试求各压力区间的压缩系数，体积压缩系数与线变形模量； 2）试求原有压力强度 p1 =100kPa 时，增加压力强度 p =150kPa 时，土样的垂直变 形； 3）试求原有压力 p1 =150kPa ，增加压力强度 p = 200kPa 时土样的垂直变形； 4）若试验时，土样仅从上面排水，下面不排水，试问对上述变形计算有何影响？ 3-3 有一高 2cm，横截面积为 50cm 2 的饱和土样，压缩试验数据见表 3-2。试验前土样 饱和重量为 1.736N，试验后干土重为 1.166N，土颗粒 s = 2.70 ，求 0~100，100~200kPa 间的压缩系数，并判断其压缩性。 表 3-2 垂直压力强度（kPa） 0 100 200 压缩量（mm） 0 0.926 1.5 3-4已知土样直径为12cm，高为3cm，在有侧限压缩仪中做压缩试验，原始孔隙比为1.35。 当施加荷载 p1 =100kPa 时，孔隙比为 1.25， p2 = 200kPa 时，孔隙比为 1.20，试求土样 在两级荷载作用下压缩变形和压缩系数
3-5己知无侧限可压缩性土层厚度为5m,受压前的孔隙比为1.5，压缩后的平均孔隙比 为1.3，求其变形量。 3-6荷载板的尺寸为1.732m×1.732m,荷载试验得到的数据见表3-3。试绘p-s曲线， 确定变形模量E,地基士的侧膨胀系数“=0.40 表3-3 荷载强度p(kPa) 100 200 300 400 500 550 垂直变形(mm) 11 20 29 40 200 600 3-7有一高8cm,直径为4cm的圆柱形试样，在四周均等的应力100kPa作用下变形稳定 后，再施加垂直应力200kPa和侧向应力100kPa,测得相应的垂直变形为1.12mm,侧向变形 为0.11mm。试求该试样变形模量E及侧膨胀系数“。 3-8已知正方形试样的尺寸为10×10×10cm,今施加三组不同应力见表3-4。 表3-4 试样号 △o.(kPa △o(kPa △o(kPa 40 10 10 20 20 20 60 0 1)试用广义胡克定律计算三种受力情况的体积变形：已知变形模量E=4000kPa,侧膨胀 系数4=0.35 2)若试样为正常固结粘土，试问在上述三组压力下，体积应变有何不同？ 3-9在面积为1×m2的荷载板上施加100kPa,测得地面垂直变形为1.0cm。若建筑物基 础为10×10m2,基底压力P=100kPa 1)试分析建筑物基础底面处垂直变形与荷载板的垂直变形是否相等，为什么？ 2)试问地面以下2深范围内为硬土层，其下为软土层，上述结论有何变化？ 3-10某粘土原状试样的压缩试验结果见表3-5。 1)试确定前期固结压力pc: 2)试求压缩指数cc: 3)已知土层自重应力为293kPa,试判断该土层的固结状态
3-5 已知无侧限可压缩性土层厚度为 5m，受压前的孔隙比为 1.5，压缩后的平均孔隙比 为 1.3，求其变形量。 3-6 荷载板的尺寸为 1.732m×1.732m，荷载试验得到的数据见表 3-3。试绘 p-s 曲线， 确定变形模量 E，地基土的侧膨胀系数 = 0.40 。 表 3-3 荷载强度 p（kPa） 100 200 300 400 500 550 垂直变形（mm） 11 20 29 40 200 600 3-7 有一高 8cm，直径为 4cm 的圆柱形试样，在四周均等的应力 100kPa 作用下变形稳定 后，再施加垂直应力 200kPa 和侧向应力 100kPa，测得相应的垂直变形为 1.12mm，侧向变形 为 0.11mm。试求该试样变形模量 E 及侧膨胀系数 。 3-8 已知正方形试样的尺寸为 10×10×10cm 2 ，今施加三组不同应力见表 3-4。 表 3-4 试样号 (kPa) z (kPa) x (kPa) y 1 40 10 10 2 20 20 20 3 60 0 0 1)试用广义胡克定律计算三种受力情况的体积变形；已知变形模量 E=4000kPa，侧膨胀 系数 = 0.35 ； 2)若试样为正常固结粘土，试问在上述三组压力下，体积应变有何不同？ 3-9 在面积为 1×m2 的荷载板上施加 100kPa，测得地面垂直变形为 1.0cm。若建筑物基 础为 10×10m2，基底压力 p =100kPa。 1)试分析建筑物基础底面处垂直变形与荷载板的垂直变形是否相等，为什么？ 2)试问地面以下 2m 深范围内为硬土层，其下为软土层，上述结论有何变化？ 3-10 某粘土原状试样的压缩试验结果见表 3-5。 1)试确定前期固结压力 pc； 2)试求压缩指数 cc； 3)已知土层自重应力为 293kPa，试判断该土层的固结状态
表3-5 压力强度(kPa) 17.28 34.60 86.60 173.2 346.4 693.8 1385.6 孔隙比 1.06 1.029 1.024 1.007 0.989 0.953 0.913 0.835 压力强度(kPa) 2771.2 5542.4 11084.8 2771.2 6928.0 1732 34.6 孔隙比 0.725 0.617 0.501 0.538 0.577 0.624 0.685 3-11某基础宽6m, 长12m, 中心垂直荷载为10800kN, 地基为均质土层在自重作用下， 己压缩稳定。地下水位距地面为5m,土湿密度为18kN/m3,饱和密度为20kN/m3,ps=2.72, 埋深D=1.5m,压缩层厚度为12m,求基础中点最终沉降（不考虑毛细水作用），土层压缩系 数为x=0.00321/kPa 3-12某长条形基础，B=20m,偏心荷载3000kN/m,偏心距为0.8m,地下水位很深，均 质士层厚为30m,其下为岩基，压缩试验资料见表3-6。Ps=2.72,湿密度P=19kW/m2, 含水量0=30%，求基础中点的最终沉降量S=?。 表3-6 (kPa) 0 50 100 200 300 400 500 600 0.75 0.71 0.67 0.60 0.545 0.50 0.465 0.45 3-13某路堤断面如图3-1所示，地基为8m厚粘土，下层为密实粗砂（忽略砂土压缩变 形)，粘土Pm=20kN/m 地下水位与地面平齐，压缩试验数据见表3-7，求堤底中心下 的沉降量。 表3-7 (kPa) 0 50 100 200 400 0.73 0.64 0.59 0.56 0.545 -6 m 111.5 11.5 p=20kN/m m =20kN/m 图3-1
表 3-5 压力强度（kPa） 0 17.28 34.60 86.60 173.2 346.4 693.8 1385.6 孔隙比 1.06 1.029 1.024 1.007 0.989 0.953 0.913 0.835 压力强度（kPa） 2771.2 5542.4 11084.8 2771.2 6928.0 1732 34.6 孔隙比 0.725 0.617 0.501 0.538 0.577 0.624 0.685 3-11 某基础宽 6m，长 12m，中心垂直荷载为 10800kN，地基为均质土层在自重作用下， 已压缩稳定。地下水位距地面为 5m，土湿密度为 18kN/m3，饱和密度为 20kN/m3，ρs=2.72， 埋深 D=1.5m，压缩层厚度为 12m，求基础中点最终沉降（不考虑毛细水作用），土层压缩系 数为 = 0.0032(1/ kPa) 3-12 某长条形基础，B=20m，偏心荷载 3000kN/m，偏心距为 0.8m，地下水位很深，均 质土层厚为 30m，其下为岩基，压缩试验资料见表 3-6。ρs=2.72，湿密度 3 =19kN/ m ， 含水量 = 30% ，求基础中点的最终沉降量 S=？。 表 3-6 P（kPa） 0 50 100 200 300 400 500 600 e 0.75 0.71 0.67 0.60 0.545 0.50 0.465 0.45 3-13 某路堤断面如图 3-1 所示，地基为 8m 厚粘土，下层为密实粗砂（忽略砂土压缩变 形），粘土 3 m = 20kN / m ，地下水位与地面平齐，压缩试验数据见表 3-7，求堤底中心下 的沉降量。 表 3-7 P（kPa） 0 50 100 200 400 e 0.73 0.64 0.59 0.56 0.545
3-14何谓原有应力，附加应力（即增加应力）和实受应力？如何确定基础底面下Z处的原 有应力，附加应力和实受应力？如图3-2所示。 图3-2 3-15影响土的弹性和塑性变形的主要因素是什么？ 3-16有一长条形基础，宽10m,作用着均布垂直荷载p=200kPa,埋深D=2m,土层很厚， 土的密度P=18kW/m。 压缩试验的结果见表3-8。试用单向分层总和法计算基础中点的 沉降量。 表3-8 (kPa) 0 100 200 300 400 e 0.900 0.816 0.790 0.769 0.758 3-17在上题中，若侧压力系数K0=0.54,试用三向分层总和法计算中点的沉降并与上题 的计算结果进行比较。 3-18某水下基础平面尺寸为6×6m2,埋深2m,基底实受压力p=300kPa(没有扣除水的 浮力)，若土面以上水深8m,地基土层的有关数据见表3-9。试计算基础中点的沉降量（以 每一种土为一个分层)。 表3-9 土层 高层 土层 饱和密度 孔隙比e 厚度 (kPa) P (kPa) 0 100 200 300 粗 秘 +2.0 20 层 0.00 2.0 19.5 0.742 0.721 0.712 0.706 中 砂 -2.40 2.4 19.0 0.892 0.834 0.806 0.790 食 -7.20 4.8 18.5 1.060 0.982 0.949 0.918 亚 粘 -10.8 3.6 层
3-14 何谓原有应力,附加应力(即增加应力)和实受应力?如何确定基础底面下 Z 处的原 有应力,附加应力和实受应力？如图 3-2 所示。 3-15 影响土的弹性和塑性变形的主要因素是什么？ 3-16 有一长条形基础，宽 10m，作用着均布垂直荷载 p=200kPa，埋深 D=2m，土层很厚， 土的密度 3 =18kN/ m 。压缩试验的结果见表 3-8。试用单向分层总和法计算基础中点的 沉降量。 表 3-8 P（kPa） 0 100 200 300 400 e 0.900 0.816 0.790 0.769 0.758 3-17 在上题中，若侧压力系数 K0=0.54，试用三向分层总和法计算中点的沉降并与上题 的计算结果进行比较。 3-18 某水下基础平面尺寸为 6×6m2，埋深 2m，基底实受压力 p=300kPa（没有扣除水的 浮力），若土面以上水深 8m，地基土层的有关数据见表 3-9。试计算基础中点的沉降量（以 每一种土为一个分层）。 表 3-9 土层 高层 土 层 厚度 饱和密度 （kPa） 孔隙比 e P（kPa） 0 100 200 300 粗 砂 层 中 砂 层 亚 粘 土 层 +2.0 0.00 -2.40 -7.20 -10.8 ___ 2.0 2.4 4.8 3.6 20 19.5 19.0 18.5 ___ 0.742 0.892 1.060 ___ 0.721 0.834 0.982 ___ 0.712 0.806 0.949 ___ 0.706 0.790 0.918
粘 层 岩层 3-19某基础尺寸B×L=4×8m2,砌置深度为2m,其上作用着均布荷载p=190kPa,基础底 面处原有压力q=40kPa。己知可压缩层厚16m,平均初始孔隙比e0=1.10,平均压缩系数 a=0.0005(1/kPa),试用单向分层总和法求基础中点的沉降量。 3-20有一长条形基础，底宽15m,承受总荷重为1500kN/m(己减去浮力)。建于总厚度 为20m的软粘土地基上，软粘土的浮密度为8kN/m3。压缩试验成果见表3-10。基础埋深10m。 试计算下述两种情况的基础中点的沉降量： 表3-10 压力强度p(kPa) 0 50 100 200 300 400 孔隙比e 1.406 1.250 1.120 0.990 0.910 0.850 1)不考虑开挖时地基的回弹膨胀： 2)考虑开挖基坑时地基的回弹膨胀。回弹再压缩曲线坡度为压缩曲线坡度的0.22倍。 3-21有三个长条形基础，建于同一条件的均质地基上。基础尺寸与基底均布压力见表 3-11试分析A、B、C三个基础中点沉降量间的差别和角点沉降量间的差别。 表3-11 基础 基础宽度B(m) 基底压力p(kPa/m3) 10 80 10 160 20 80 3-22有一刚性基础的上面作用着均布荷载，试分析基底压力分布是否均匀？为什么？ 3-23试分析均布荷重作用下，均质半无限空间体表面各点的沉降量是否均匀？为什 么？ 3-24今有两相邻刚性建筑物，建于均质地基上，基底压力均匀分布，若二建筑物同时 兴建，试问两建筑物是否同时下沉？为什么？各向什么方向倾斜？若一个建筑物先建后，经 很多年后再建第二个建筑物，两建筑物的倾斜方向有无改变，为什么？ 3-25某地基，已知A=0.3,H/B=4.0,压缩试验数据见表3-12，试确定ms与沉降比值
粘 土 层 岩层 3-19 某基础尺寸 B×L=4×8m2,砌置深度为 2m，其上作用着均布荷载 p=190kPa，基础底 面处原有压力 q=40kPa。已知可压缩层厚 16m，平均初始孔隙比 e0=1.10，平均压缩系数 a=0.0005(1/kPa)，试用单向分层总和法求基础中点的沉降量。 3-20 有一长条形基础，底宽 15m，承受总荷重为 1500kN/m（已减去浮力）。建于总厚度 为 20m 的软粘土地基上，软粘土的浮密度为 8kN/m3。压缩试验成果见表 3-10。基础埋深 10m。 试计算下述两种情况的基础中点的沉降量： 表 3-10 压力强度 p(kPa) 0 50 100 200 300 400 孔隙比 e 1.406 1.250 1.120 0.990 0.910 0.850 1）不考虑开挖时地基的回弹膨胀； 2）考虑开挖基坑时地基的回弹膨胀。回弹再压缩曲线坡度为压缩曲线坡度的 0.22 倍。 3-21 有三个长条形基础，建于同一条件的均质地基上。基础尺寸与基底均布压力见表 3-11 试分析 A、B、C 三个基础中点沉降量间的差别和角点沉降量间的差别。 表 3-11 基础 基础宽度 B（m） 基底压力 p（kPa/m3） A 10 80 B 10 160 C 20 80 3-22 有一刚性基础的上面作用着均布荷载，试分析基底压力分布是否均匀？为什么？ 3-23 试分析均布荷重作用下，均质半无限空间体表面各点的沉降量是否均匀？为什 么？ 3-24 今有两相邻刚性建筑物，建于均质地基上，基底压力均匀分布，若二建筑物同时 兴建，试问两建筑物是否同时下沉？为什么？各向什么方向倾斜？若一个建筑物先建后，经 很多年后再建第二个建筑物，两建筑物的倾斜方向有无改变，为什么？ 3-25 某地基，已知 A=0.3，H/B=4.0，压缩试验数据见表 3-12，试确定 ms 与沉降比值
系数an各为多少？ 表3-12 p(kPa) 0 100 200 400 0.590 0.571 0.566 0.562 3-26长方形基础，长边L=12m, 短边B=3m,埋置深度D=2m,基础中心作用垂直荷载 V=80.5kN,基底以上士的平均密度P=18kW/m3, 土的变形模量E=14000kPa,泊松比 4=0.32,求基础中点、角点和基础平均沉降。 3-27长方形基础L=6m,B=5m),基础材料及其台阶以上的平均士密度P=20kN/m 形，=300kN N-2950kN P=18kN/m 方形嘉础 1.5m×1.5m 2 m S. =0. T 2.8m 3m -1.5m- p= 4m18.4kN/m30 又地下水位1 细砂 S,=0.9 粘士A 1.0m 2 细砂 H9.6k N/m3 亚粘土(B) 粘士 2.2m S.=0.99 酥石 图3-3 图3-4 如图3-3所示，求基础中点下的沉降量。 3-28己知基础材料及基础台阶以上士的平均容密度P=20kN/m,细砂层的 y=19.6kW/m,E=33000kPa粘土的e0=1.08,压力变化范围内的平均 C=0.0009(1/kPa)。如图3-4所示。求基础底面中点的沉降量，取砾石层为受压层下限。 3-29某路堤的堤身断面如图3-5所示，地基表面以下有12m厚的粘土层，其下为密实 的中砂层，粘士层的饱和密度Pm=20kV1m'地下水位处于地表面，粘士层的压缩数据见 表3-13，求路堤基底中心点C的稳定沉降量。 表3-13
系数 an 各为多少？ 表 3-12 p(kPa) 0 100 200 400 e 0.590 0.571 0.566 0.562 3-26 长方形基础，长边 L=12m，短边 B=3m，埋置深度 D=2m，基础中心作用垂直荷载 V=80.5kN，基底以上土的平均密度 3 =18kN/ m ，土的变形模量 E=14000kPa，泊松比 = 0.32 ，求基础中点、角点和基础平均沉降。 3-27 长方形基础(L=6m，B=5m)，基础材料及其台阶以上的平均土密度 3 = 20kN/ m ， 如图 3-3 所示，求基础中点下的沉降量。 3-28 已知基础材料及基础台阶以上土的平均容密度 3 = 20kN/ m ，细砂层的 3 =19.6kN/m ， E = 33000kPa; 粘土的 e0=1.08 ，压力变化范围内的平均 =0.0009(1/kPa)。如图 3-4 所示。求基础底面中点的沉降量，取砾石层为受压层下限。 3-29 某路堤的堤身断面如图 3-5 所示，地基表面以下有 12m 厚的粘土层，其下为密实 的中砂层，粘土层的饱和密度 3 m = 20kN / m 地下水位处于地表面，粘土层的压缩数据见 表 3-13，求路堤基底中心点 C 的稳定沉降量。 表 3-13
P(kPa) 0 50 100 200 300 0.87 0.81 0.78 0.75 0.735 卜8m 12.0 p =20k N/m 1:20 6 m 粘土层 12m P.=20kN/m 密实中心层 图3-5 3-30某土坝及其地基的剖面如图3-6所示，其中粘土层的压缩系数0=0.00024(1/kPa), 初始孔隙比e1=0.947,渗透系数K=2.0cm/y。粘土层的应力分布如图3-6所示，试按单向渗 透固结理论（假设荷载系一次加上）推求： 1)粘土层的稳定沉降量： 2)粘土层的沉降达12cm所需的时间？ 3)加荷6个月后，粘土层的沉降量。 (提示：坝身土料渗透性很小，可认为粘土层的水只能从下层的中砂排出。且砂土层的 压缩量忽略不计。) 753.0 1:15 1.5 240k Pa 又1.0 一一粘土层 紧密中砂月 150kPa 图3-6 3-31某矩形基础图3-7，尺寸为4×2m2,=119t。土层厚度、地下水位如图所示。各 土层的压缩试验数据如表3-14，试用分层总和法计算基础的最终沉降量（建议分层厚度可
P(kPa) 0 50 100 200 300 e 0.87 0.81 0.78 0.75 0.735 3-30某土坝及其地基的剖面如图3-6所示，其中粘土层的压缩系数 =0.00024(1/kPa)， 初始孔隙比 e1=0.947，渗透系数 K=2.0cm/y。粘土层的应力分布如图 3-6 所示，试按单向渗 透固结理论（假设荷载系一次加上）推求： 1）粘土层的稳定沉降量； 2）粘土层的沉降达 12cm 所需的时间？ 3）加荷 6 个月后，粘土层的沉降量。 (提示：坝身土料渗透性很小，可认为粘土层的水只能从下层的中砂排出。且砂土层的 压缩量忽略不计。) 3-31 某矩形基础图 3-7，尺寸为 4×2m2，N=119t。土层厚度、地下水位如图所示。各 土层的压缩试验数据如表 3-14，试用分层总和法计算基础的最终沉降量（建议分层厚度可
为50、50、100、100、100、150cm) 表3-14 (kg/cm2) 0 0.5 1 3 土层 (1)粘土 0.81 0.78 0.76 0.725 0.69 (2)亚粘土 0.745 0.72 0.69 0.66 0.63 (3)粉砂 0.892 0.87 0.84 0.805 0.775 (4) 轻亚粘土 0.848 0.82 0.78 0.74 0.71 3-32如图3-7，试用规范法计算上题中粘土层③的压缩量。 3-33一块饱和粘土样的原始高度为20mm,面积为30cm2,在固结仪中做压缩试验。土 样与环刀的总重为175.6克。环刀重 58.6克。当压力由100KPa增加到 茄士 200KPa时，土样变形稳定后的高度相 应地由19.31mm减小为18.76mm。实 亚士 验结束后烘干土样，称得干土重为 94.8克。试计算与p1及p2相对应的 孔隙比el及e2:计算该土的压缩系 4 = 数a:评价该土是高、中还是低压缩 性。 图3-7 3-34在天然地面上填筑大面积填 士3m,其密度P=1.81/m。不计表层粗砂土的压缩量，地下水位在地表下1m,如图3-8 所示。试计算原地面在大面积填土作用下的沉降：当上述沉降稳定后，地下水位突然下降到 粘土层顶面。计算粘土层由此而产生的附加沉降。粘土层的固结试验资料如表3-15： 表3-15 P(kg/cm2) 0 0.5 1 2 3 0.85 0.76 0.71 0.65 0.64
为 50、50、100、100、100、150cm） 表 3-14 p（kg/cm2） 土层 0 0.5 1 2 3 （1）粘土 0.81 0.78 0.76 0.725 0.69 （2）亚粘土 0.745 0.72 0.69 0.66 0.63 （3）粉砂 0.892 0.87 0.84 0.805 0.775 （4）轻亚粘土 0.848 0.82 0.78 0.74 0.71 3-32 如图 3-7，试用规范法计算上题中粘土层③的压缩量。 3-33 一块饱和粘土样的原始高度为 20mm，面积为 30cm2，在固结仪中做压缩试验。土 样与环刀的总重为 175.6 克。环刀重 58.6 克。当压力由 100KPa 增加到 200KPa 时，土样变形稳定后的高度相 应地由 19.31mm 减小为 18.76mm。实 验结束后烘干土样，称得干土重为 94.8 克。试计算与 p1 及 p2 相对应的 孔隙比 e1 及 e2；计算该土的压缩系 数 a；评价该土是高、中还是低压缩 性。 3-34 在天然地面上填筑大面积填 土 3m，其密度 3 1 =1.8t / m 。不计表层粗砂土的压缩量，地下水位在地表下 1m，如图 3-8 所示。试计算原地面在大面积填土作用下的沉降；当上述沉降稳定后，地下水位突然下降到 粘土层顶面。计算粘土层由此而产生的附加沉降。粘土层的固结试验资料如表 3-15： 表 3-15 P(kg/cm2) 0 0.5 1 2 3 e 0.85 0.76 0.71 0.65 0.64
粗少 p18mt 粘土pg.o 777777777777777777777 牙月压临尽 图3-8 3-35某钻孔土样的压缩试验记录如表3-16所示，试绘制压缩曲线和计算各土层的a1 一2及相应的压缩模量ES,并评定各土层的压缩性。 表3-16 压力(kPa) 0 50 100 200 300 400 孔隙比 1#土样 0.982 0.964 0.952 0.936 0.924 0.919 2#土样 1.190 1.065 0.995 0.905 0.850 0.810 F=640kN F-720kN s 地下水位 0=17.5kN/2 2.0m A=2m×3m 融泥质粘土（土样！》 P4:18.5kN/ 粘土E5MPa 粉质粘土（土样2） 融泥质土E,=2MPa Pa,=19.0kN/ 蕃岩 图3-9 图3-10 3-36某方形基础如图3-9所示，其压缩试验结果如表3-16，试按分层总和法计算地基 的最终沉降量。 F=1000kN F-687kN F-587kN 717 P=18k州/■ 下水 2.0 2.0m 12.0m b=2.0▣ 轻质粘土压缩衡线① P.19.8kN/a p=17,89tN/.3 E=7.OMPe 粘土压缩曲：② /=141kPa 0 Pa=20.0kN/ 图3-11 图3-12
3-35 某钻孔土样的压缩试验记录如表 3-16 所示，试绘制压缩曲线和计算各土层的 a1 —2 及相应的压缩模量 ES，并评定各土层的压缩性。 表 3-16 压力（kPa） 0 50 100 200 300 400 孔隙比 1#土样 0.982 0.964 0.952 0.936 0.924 0.919 2#土样 1.190 1.065 0.995 0.905 0.850 0.810 3-36 某方形基础如图 3-9 所示，其压缩试验结果如表 3-16，试按分层总和法计算地基 的最终沉降量
3-37某矩形基础及地质资料如图3-10所示，试用《规范》方法计算地基的沉降量 （p,=1.2)。 3-38某柱基础底面尺寸为2.0m×3.0m,如图3-11所示，地基土为均质的粉质粘土，试 用《规范》方法计算地基的最终沉降量。（提示：zn取4.5m。) 3-39已知两方形基础及其地质剖面如图3-12所示，作用在每一基础上上部结构荷载为 587.OkN,试用规范法计算基础I中心点的最终沉降量，并考虑基础II的影响
3-37 某矩形基础及地质资料如图 3-10 所示，试用《规范》方法计算地基的沉降量 （ s =1.2 ）。 3-38 某柱基础底面尺寸为 2.0m×3.0m，如图 3-11 所示，地基土为均质的粉质粘土，试 用《规范》方法计算地基的最终沉降量。（提示：zn 取 4.5m。） 3-39 已知两方形基础及其地质剖面如图 3-12 所示，作用在每一基础上上部结构荷载为 587.0kN，试用规范法计算基础 I 中心点的最终沉降量，并考虑基础 II 的影响