EMBr对板坯结晶器钢液流动、传热及夹杂物去除的影响.pdf_大学文库

D0I:10.13374/i.issnl00113.2009.s1.00U7 第31卷增刊1 北京科技大学学报 Vol.31 Suppl.1 2009年12月 Journal of University of Science and Technology Beijing Dee.2009 EBr对板坯结晶器钢液流动、传热及夹杂物去除的影响吴苏州李智峥张炯明赵新宇北京科技大学冶金与生态工程学院，北京100083 摘要采用数值模拟方法研究了不同磁感应强度下电磁制动(EMB)对某钢厂结晶器流场、传热以及夹杂物去除的影响，结果表明采用电磁制动，结晶器内流体的表面流速增加，对窄面冲击深度减少，结晶器自由表面温度升高·高温区上移而且范围扩大·随着磁感应强度增加，自由液面温度提高2一5℃，这有助于保护渣的熔化，可改善弯月面的钢液流动特性·夹杂物尺寸越大，越容易为结晶器液面所吸收去除，对于尺寸大于30m的夹杂物，磁感应强度越大，夹杂物越容易被结晶器保护渣所吸收，关键词电磁制动：流场；温度场：夹杂物去除 Effect of EMBr on fluid flow,heat transfer and inclusion removing during CC WU Su-zhou,LI Zhi-zheng.ZHA NG Jiong"ming ZHAO Xin-yu School of Metallurgical and Ecological Engineering University and Science Technology Beijing.Beijing 100083.China ABSTRACT A computational fluid flow model was applied to investigate the effects of electromagnetic brake (EMBr)field strength on flow in the mold cavity.The three-dimensional,steady k-model of the nozzle and liquid cavity in the mold applied for the mag" netic induction method in FLUENT to add the localized-type statie EMBr field which was measured at a steel plant.The 3-D fluid flow,heat transfer,and inclusion removing on top free surface in a continuous casting strand with EMBr were investigated.It is found that EMBr effectively slows the speed of molten steel exiting from the nozzle outlet,reduces impingement impact of the jet on the narrow face.and shortens the penetration depth of the lower recirculation zone.It is also helpful to increase the temperature of molten mold flux at the meniscus by 2-5C.Larger inclusions are easy to be entrapped by mold slag.The inclusion removing frac- tion increases with an increase in magnetic field strength when the diameters of inclusions exceed 30m. KEY WORDS electromagnetic brake (EMBr):fluid flow:heat transfer:inclusion removing 结晶器作为连铸机的“心脏”，是连铸坯大多数关现象[可].Cukierski和Thomas等人[6通过工业表面缺陷和内部质量缺陷的发源地，同时它也是连实验现场实测电磁感应强度来进行电磁制动对结晶铸诸多工艺环节中控制钢水洁净度的最后环节，其器流动类型以及夹杂物去除效果的研究，结果表明内部钢液的流动状况对卷渣、夹杂物的捕捉、凝固初保持一定的水口浸入深度，增加电磁强度会造成更期坯壳的传热和铸坯质量等都有着重要的影响，合深的冲击深度，使结晶器流场的上循环区减弱并减理的结晶器流场可以抑制液面波动，减小流股冲击少弯液面流速。在一定的磁感应强度下增加浸入深深度，防止卷渣，促进夹杂物和气泡的上浮去除，防度会得到相反的效果：更大的弯液面流速、更大的弯止初生坯壳生长不均，诚少铸坯表面缺陷等，液面波动和更小的穿透深度.Wang和Zhang等电磁制动可用来控制板坯内钢液合理的流动类人[门通过数值模拟的方法研究了不同的磁感应强型，并去除更多钢液中的夹杂物，从而改善铸坯质度以及不同拉速下电磁制动的效果，同时也研究了量]，一些工业实验和模型研究了电磁制动的相水口堵塞的情况下电磁制动的效果，结果表明：收稿日期：2009-07-15 基金项目：国家自然科学基金与宝钢联合资助项目(No,50674013) 作者简介：吴苏州(1983一)，男，博士研究生；E-mail:w usthou1983@163.com

EMBr 对板坯结晶器钢液流动、传热及夹杂物去除的影响吴苏州李智峥张炯明赵新宇北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083 摘要采用数值模拟方法研究了不同磁感应强度下电磁制动（EMBr）对某钢厂结晶器流场、传热以及夹杂物去除的影响．结果表明采用电磁制动结晶器内流体的表面流速增加对窄面冲击深度减少结晶器自由表面温度升高高温区上移而且范围扩大．随着磁感应强度增加自由液面温度提高2～5℃这有助于保护渣的熔化可改善弯月面的钢液流动特性．夹杂物尺寸越大越容易为结晶器液面所吸收去除对于尺寸大于30μm 的夹杂物磁感应强度越大夹杂物越容易被结晶器保护渣所吸收．关键词电磁制动；流场；温度场；夹杂物去除 Effect of EMBr on fluid flowheat transfer and inclusion removing during CC W U Su-z houLI Zh-i z hengZHA NG Jiong-mingZHA O Xin-yu School of Metallurgical and Ecological EngineeringUniversity and Science Technology BeijingBeijing100083China ABSTRACT A computational fluid flow model was applied to investigate the effects of electromagnetic brake （EMBr） field strength on flow in the mold cavity．T he three-dimensionalsteady k－εmodel of the nozzle and liquid cavity in the mold applied for the magnetic induction method in FLUENT to add the localized-type static EMBr field which was measured at a steel plant．T he3-D fluid flowheat transferand inclusion removing on top free surface in a continuous casting strand with EMBr were investigated．It is found that EMBr effectively slows the speed of molten steel exiting from the nozzle outletreduces impingement impact of the jet on the narrow faceand shortens the penetration depth of the lower recirculation zone．It is also helpful to increase the temperature of molten mold flux at the meniscus by 2－5℃．Larger inclusions are easy to be entrapped by mold slag．T he inclusion removing fraction increases with an increase in magnetic field strength when the diameters of inclusions exceed30μm． KEY WORDS electromagnetic brake （EMBr）；fluid flow；heat transfer；inclusion removing 收稿日期：2009-07-15 基金项目：国家自然科学基金与宝钢联合资助项目（No．50674013）作者简介：吴苏州（1983－）男博士研究生；E-mail：wusuzhou1983＠163．com 结晶器作为连铸机的“心脏”是连铸坯大多数表面缺陷和内部质量缺陷的发源地．同时它也是连铸诸多工艺环节中控制钢水洁净度的最后环节其内部钢液的流动状况对卷渣、夹杂物的捕捉、凝固初期坯壳的传热和铸坯质量等都有着重要的影响．合理的结晶器流场可以抑制液面波动减小流股冲击深度防止卷渣促进夹杂物和气泡的上浮去除防止初生坯壳生长不均减少铸坯表面缺陷等．电磁制动可用来控制板坯内钢液合理的流动类型并去除更多钢液中的夹杂物从而改善铸坯质量［1－3］．一些工业实验和模型研究了电磁制动的相关现象［4－5］．Cukierski 和 Thomas 等人［6］通过工业实验现场实测电磁感应强度来进行电磁制动对结晶器流动类型以及夹杂物去除效果的研究结果表明保持一定的水口浸入深度增加电磁强度会造成更深的冲击深度使结晶器流场的上循环区减弱并减少弯液面流速．在一定的磁感应强度下增加浸入深度会得到相反的效果：更大的弯液面流速、更大的弯液面波动和更小的穿透深度．Wang 和 Zhang 等人［7］通过数值模拟的方法研究了不同的磁感应强度以及不同拉速下电磁制动的效果同时也研究了水口堵塞的情况下电磁制动的效果结果表明：第31卷增刊1 2009年 12月北京科技大学学报 Journal of University of Science and Technology Beijing Vol．31Suppl．1 Dec．2009 DOI:10．13374／j．issn1001－053x．2009．s1．007

.160 北京科技大学学报 2009年增刊1 EMBr对减少出水口附近钢液的流速，使得高湍动能当前的研究中，计算区域包括中间包顶墙、上水区钢液的湍动能值减少，电磁制动对夹杂物的去除口、滑板、浸入式水口以及结晶器，入口为中间包顶也有积极影响，墙.整个计算区域，包括水口和结晶器，划分为 1电磁制动相关数学模型 45000个六面体网格，主要计算参数见表1.流场的入口取在上水口入口处，按照质量守恒原则，根据水 1.1基本假设口直径、拉坯速度和结晶器断面尺寸来确定水口入由于实际连铸结晶器内钢液的流动是十分复杂口处钢液的速度，入口液相的k,e通过混合长度模的物理化学过程，根据其流动特征和研究目的可对型来进行计算，关系式如下：结晶器内的流动作以下假设： kn=1.5(i0n)2 (9) (1)结晶器内钢液的流动是稳态不可压缩 1.5 Kin (10) 流动： -0.3D (2)不考虑结晶器振动及锥度等因素的影响；式中，U为入口的平均速度；i为湍动能强度：D为 (3)忽略凝固坯壳对流动的影响；混合长度，该模型适合于一较小入口进入一个相对 (4)忽略传热对流动的影响较大区域内的入口湍动能和耗散率的计算.计算 1.2基本方程中，取=0.037，D为入口的水力直径.计算温度质量守恒方程场时，入口处钢水温度取相应钢种的浇铸温度T。, (Vv)=0 (1) 等于钢水液相线温度T与过热度△T之和.电磁动量方程：制动磁感应强度分别取为0,0.15,0.3T,流场的 (V(w))=-口p+V((口v))+g+F 出口取在距弯月面2.0m的位置，以消除出口条件 (2) 对流场的影响，出口给出压力边界条件，相对静压 k一e方程：力为零（参考压力为101.325kPa) ((Kv))- 表1主要工艺参数工艺参数数值工艺参数数值 (3) 水口出口面积60mm×60mm 钢水黏度0.0067kgm1.1 0(()= 结晶器断面800mmX130mm 钢水密度 7020kgm-3 K 结晶器长度 2.0m 拉速 1.5m/s (4) 水口总长度 1000mm 浸入深度 200mm 其中，P为密度；v为速度矢量；F为洛伦兹力；“m 滑板方向 90° 滑板开度 50% 为有效粘度；K,E分别为湍动能和湍动能耗散率； GK表示由层流梯度产生的湍流动能；p为压力； o4,o分别为k方程和e方程的湍流Prandtl数；C1, 2计算结果及分析 C2为常数：“。为层流粘度；H为湍流黏度；麦克斯 2.1电磁制动对流场的影响韦方程8]. 图1为结晶器宽度为2300mm,水口倾角 (v可)b=g7'b(B。+b)V)v-(v)B。 -15°，水口浸入深度120mm,水口出口面积 (5) 100mm×42mm时，不同电磁强度条件下表面流速总磁感应强度：分布图（流速从数值模拟计算结果中读取，取值位置 B=B。十b (6) 设在结晶器纵向中心面上距自由表面0.03m的直感应电流：线上)·图2和图3分别为相同工况下结晶器窄面冲击压力分布图和壁面剪切力分布图.随着电磁感 j=XB (7) 应强度的增加，结晶器内流体的表面流速增加.在洛伦兹力：距水口中心约230mm处，表面流速达到最大值，且 F=jXB (8) 此位置表面流速的增幅远大于窄面和水口附近的位其中μ为磁导率；σ为电导率；B。是施加磁场的磁置，最大流速由磁感应强度0T时的0.31m/s增大场强度；b为产生的感应磁场；B为总磁场；j为感到0.3T时的0.60m/s 应电流；F为洛伦兹力由图2和图3可见，计算工况下，随着电磁感应

EMBr对减少出水口附近钢液的流速使得高湍动能区钢液的湍动能值减少电磁制动对夹杂物的去除也有积极影响． 1 电磁制动相关数学模型 1∙1 基本假设由于实际连铸结晶器内钢液的流动是十分复杂的物理化学过程根据其流动特征和研究目的可对结晶器内的流动作以下假设：（1）结晶器内钢液的流动是稳态不可压缩流动；（2）不考虑结晶器振动及锥度等因素的影响；（3）忽略凝固坯壳对流动的影响；（4）忽略传热对流动的影响． 1∙2 基本方程质量守恒方程 ρ（ᐁ·v）＝0 （1）动量方程： ρ（ᐁ·（vv））＝－ᐁ p＋ᐁ（μeff（ᐁ·v））＋ρg＋F （2） k－ε方程： ρ（ᐁ（ Kv））＝ᐁ· μo＋ μt σk ᐁ K ＋ GK－ρε （3） ρ（ᐁ（εv））＝ᐁ μo＋ μt σε ᐁε ＋C1 ε K GK＋C2ρ ε2 K （4）其中ρ为密度；v 为速度矢量；F 为洛伦兹力；μeff 为有效粘度；Kε分别为湍动能和湍动能耗散率； GK 表示由层流梯度产生的湍流动能；p 为压力； σkσε分别为k 方程和ε方程的湍流 Prandtl 数；C1 C2 为常数；μo 为层流粘度；μt 为湍流黏度；麦克斯韦方程［8］：（v·ᐁ）·b＝ 1 μσᐁ 2b·（（Bo＋b）·ᐁ）·v－（v·ᐁ）·Bo （5）总磁感应强度： B＝Bo＋b （6）感应电流： j＝ 1 μᐁ×B （7）洛伦兹力： F＝ j×B （8）其中 μ为磁导率；σ为电导率；Bo 是施加磁场的磁场强度；b 为产生的感应磁场；B 为总磁场；j 为感应电流；F 为洛伦兹力．当前的研究中计算区域包括中间包顶墙、上水口、滑板、浸入式水口以及结晶器．入口为中间包顶墙．整个计算区域包括水口和结晶器划分为 45000个六面体网格．主要计算参数见表1．流场的入口取在上水口入口处按照质量守恒原则根据水口直径、拉坯速度和结晶器断面尺寸来确定水口入口处钢液的速度．入口液相的 kε通过混合长度模型来进行计算关系式如下： kin＝1∙5（ iUin） 2 （9） εin＝ k 1∙5 in 0∙3D （10）式中Uin为入口的平均速度；i 为湍动能强度；D 为混合长度．该模型适合于一较小入口进入一个相对较大区域内的入口湍动能和耗散率的计算．计算中取 i＝0∙037D 为入口的水力直径．计算温度场时入口处钢水温度取相应钢种的浇铸温度 To 等于钢水液相线温度 Tl 与过热度ΔT 之和．电磁制动磁感应强度分别取为00∙150∙3T流场的出口取在距弯月面2∙0m 的位置以消除出口条件对流场的影响．出口给出压力边界条件相对静压力为零（参考压力为101∙325kPa）．表1 主要工艺参数工艺参数数值水口出口面积 60mm×60mm 结晶器断面 800mm×130mm 结晶器长度 2∙0m 水口总长度 1000mm 滑板方向 90° 工艺参数数值钢水黏度 0∙0067kg·m －1·s －1 钢水密度 7020kg·m －3 拉速 1∙5m／s 浸入深度 200mm 滑板开度 50％ 2 计算结果及分析 2∙1 电磁制动对流场的影响图1 为结晶器宽度为 2300mm水口倾角－15°水口浸入深度 120 mm水口出口面积 100mm×42mm时不同电磁强度条件下表面流速分布图（流速从数值模拟计算结果中读取取值位置设在结晶器纵向中心面上距自由表面0∙03m 的直线上）．图2和图3分别为相同工况下结晶器窄面冲击压力分布图和壁面剪切力分布图．随着电磁感应强度的增加结晶器内流体的表面流速增加．在距水口中心约230mm 处表面流速达到最大值且此位置表面流速的增幅远大于窄面和水口附近的位置最大流速由磁感应强度0T 时的0∙31m／s 增大到0∙3T 时的0∙60m／s．由图2和图3可见计算工况下随着电磁感应 ·160· 北京科技大学学报 2009年增刊1

Vol.31 Suppl.1 吴苏州等：EMB对板坯结晶器钢液流动、传热及夹杂物去除的影响 161 0.65 电磁强度下自由液面的波动图 0.55 s-w) 0.45 0.35 0.15T 0.25 0.15 O B-OT 0.05 0.40 030 020 -0.10 离中心面的距离m 图1电磁强度对表面流速的影响 2000 1500 B-0T (a)B=0T b)B-0.15T (C)B=03T B=0.15T 00 图4不同电磁强度下的结晶器纵向中心面上的流线图 0.3T 0.5 1.0 1.5 2.0 测点离顶面的距离m 02 图2电磁强度对窄面冲击压力的影响 -00500030.4 02 宽边/m 窄边m (a)B=0T 20 ~B-0T B015T 10 0.2 B0.3T 02 魔边/m 0.0500504 窄边m b)B=015T 0.5 1.0 1.5 2.0 测点离顶面的距离m 04 图3不同电磁强度下的壁面剪切力 10 02 强度的增加，壁面剪切力是不断降低的，水口射流在 02 宽边m 结晶器窄面上的冲击点（结晶器窄面中心线上剪切窄边m (c)B=03T 力为零的位置)有所下降，即冲击深度减小.这对于图5不同电磁强度下的结晶器自由液面波动图初生坯壳的生长和夹杂物的上浮有利，加快了初生坯壳的生长速度，减少了漏钢的几率。图4为不同 2.2电磁制动对结晶器温度场的影响电磁强度下的结晶器纵向中心面上的流线图. 图6所示为结晶器宽度为800mm×130mm,水在其他工艺参数不变的情况下，磁感应强度增口倾角-15°，水口浸入深度200mm,水口出口面积加，同时也对结晶器的液面波动有轻微增加的趋势， 80mmX60mm时，不同电磁制动磁感应强度条件结晶器内自由表面流速增加，将会影响结晶器液面下计算得到的结晶器中心宽面温度分布的稳定性和保护渣的覆盖状况，甚至发生卷渣现象由图6可见，结晶器内温度场的基本特征如下：而造成铸坯质量问题，故生产现场应根据生产需要从水口流出的钢液含有大量的热量，随着射流股的选定合适的电磁制动相关的工艺参数，图5为不同移动热量逐渐传递，过热度迅速下降，到达结晶器

.162 北京科技大学学报 2009年增刊1 夹杂物速率的波动是基于当地湍动能造成的随机数，随机数改变，则会造成速率的瞬时波动.这样，这个瞬时速度由下式给出： u三u千u (13) u'=suz=s12k73 (14) 设定的边界条件为当夹杂物接触自由液面时即被顶渣捕捉，5000个夹杂物粒子从浸入式水口顶面注入·图7表示不同电磁强度下夹杂物被顶渣的去除情况，夹杂物尺寸越大越容易被顶渣所吸收，对于小于30m的夹杂物，电磁的作用不明显.同时，磁 (a)B=0T b)B=015T (c)B=0.3T 感应强度越大，钢液中夹杂物越容易被结晶器保护渣所吸收，图6不同电磁强度下的结晶器纵向中心面上的温度分布图（单 9 位：K) 8 oB-0T 6B-0.15T 7 ◆B。-03T 窄面后，向下的流股在行进中温度逐渐下降，向上的 6 流股随着距撞击点距离的增加，温度也逐渐降低，最终导致上下两个涡心的温度都低于主流股的温度· 4 随着磁感应强度的提高，结晶器自由表面的温 ●48 3 0-0 度上升了2~5℃，高温区上移，自由表面温度有所 050100150200250300 夹杂物直径um 提升，这有助于保护渣的熔化，可改善弯月面的钢液流动特性，但是下部的高温区下移，范围更大，其图7不同电磁强度对夹杂物去除的影响主要原因是磁感应强度提高后，结晶器内射流股的动能减少，钢液更新速度变慢，因此整个结晶器内温 3结论度降低，但是另一方面，拉速增大后，高温射流对结晶器窄面的冲击力减弱，高温区域明显减小，射流对 ()随着磁感应强度的增加，结晶器内流体的初生坯壳的冲刷和再熔减弱，增加了凝固壳的生长表面流速增加，对窄面冲击深度减小，而流股冲击深速度，高温区也随着冲击深度的减少而向上移动，使度显著减小，减少漏钢事故的发生，同时液面波动结晶器出口处的坯壳厚度变厚，不易产生漏钢事故，加剧，因此合适的电磁制动工艺参数对结晶器流场 2.3电磁制动对夹杂物去除的影响有很重要的影响，为了得到夹杂物的上浮到结晶器顶部自由液面 (2)结晶器中钢液高温区上移，结晶器自由表的去除率，对钢水中的每个粒子进行追踪，每个颗面的温度上升了2~5℃，这有助于保护渣的熔化，粒的运动轨迹通过求解以下方程得到颗粒的运动速可改善弯月面的钢液流动特性，率，其受力考虑了作用颗粒上拉力和浮力的平衡： (③)夹杂物尺寸越大，越容易为结晶器液面所 de4de Co(upi-u)2e dupi3 1 e 吸收去除，对于尺寸大于30m的夹杂物，磁感应强度越大，夹杂物越容易被结晶器保护渣所吸收， (11) 参考文献其中，p为夹杂物颗粒的运动速率，ms1;山为 [1]Kim DS,Kim W S,Cho K H.Numerical simulation of the cou 流体的速度，m/s;CD为是拽力系数，是与颗粒雷洛 pled turbulent flow and macroscopic solidification in continuous 数有关的常数；d。为颗粒的直径，m:,为钢液的 casting with electromagnetic brake.ISIJ Int.2000.40(7):670 密度，kgm-3;P,为颗粒的密度，kgm3;t为时 [2]Harada H.Toh T.Ishii T,et al.Effect of magnetic field condi- 间，s tions on the electromagnetic braking efficiency.ISIInt 2001. 41(10):1236 CD=24/Re,(1+0.186Re.653) (12) [3]Qian Z D.Wu Y L.Large eddy simulation of turbulent flow with 为考虑湍流造成波动对夹杂物运动的影响，使 the effects of DC magnetic field and vortex brake application in 用FLUENT的“random work”模型，在这个模型里， continuous casting.ISIJ Int,2004.44(1):100

图6 不同电磁强度下的结晶器纵向中心面上的温度分布图（单位：K）窄面后向下的流股在行进中温度逐渐下降向上的流股随着距撞击点距离的增加温度也逐渐降低最终导致上下两个涡心的温度都低于主流股的温度．随着磁感应强度的提高结晶器自由表面的温度上升了2～5℃高温区上移自由表面温度有所提升这有助于保护渣的熔化可改善弯月面的钢液流动特性．但是下部的高温区下移范围更大．其主要原因是磁感应强度提高后结晶器内射流股的动能减少钢液更新速度变慢因此整个结晶器内温度降低．但是另一方面拉速增大后高温射流对结晶器窄面的冲击力减弱高温区域明显减小射流对初生坯壳的冲刷和再熔减弱增加了凝固壳的生长速度高温区也随着冲击深度的减少而向上移动使结晶器出口处的坯壳厚度变厚不易产生漏钢事故． 2∙3 电磁制动对夹杂物去除的影响为了得到夹杂物的上浮到结晶器顶部自由液面的去除率对钢水中的每个粒子进行追踪．每个颗粒的运动轨迹通过求解以下方程得到颗粒的运动速率其受力考虑了作用颗粒上拉力和浮力的平衡： d up i d t ＝ 3 4 1 dp ρ ρp CD（ up i－ ui） 2－（ρg－ρp） ρg gi （11）其中up i为夹杂物颗粒的运动速率m·s －1 ；ui 为流体的速度m／s；CD 为是拽力系数是与颗粒雷洛数有关的常数；dp 为颗粒的直径m；ρg 为钢液的密度kg·m －3 ；ρp 为颗粒的密度kg·m －3 ；t 为时间s． CD＝24／Rep（1＋0∙186Re 0∙653 p ）（12）为考虑湍流造成波动对夹杂物运动的影响使用 FLUENT 的“random work”模型在这个模型里夹杂物速率的波动是基于当地湍动能造成的随机数．随机数改变则会造成速率的瞬时波动．这样这个瞬时速度由下式给出： u＝ u＋ u′ （13） u′＝ζ u′2 ＝ζ 2k／3 （14）设定的边界条件为当夹杂物接触自由液面时即被顶渣捕捉5000个夹杂物粒子从浸入式水口顶面注入．图7表示不同电磁强度下夹杂物被顶渣的去除情况夹杂物尺寸越大越容易被顶渣所吸收对于小于30μm 的夹杂物电磁的作用不明显．同时磁感应强度越大钢液中夹杂物越容易被结晶器保护渣所吸收．图7 不同电磁强度对夹杂物去除的影响 3 结论（1）随着磁感应强度的增加结晶器内流体的表面流速增加对窄面冲击深度减小而流股冲击深度显著减小减少漏钢事故的发生．同时液面波动加剧因此合适的电磁制动工艺参数对结晶器流场有很重要的影响．（2）结晶器中钢液高温区上移结晶器自由表面的温度上升了2～5℃这有助于保护渣的熔化可改善弯月面的钢液流动特性．（3）夹杂物尺寸越大越容易为结晶器液面所吸收去除对于尺寸大于30μm 的夹杂物磁感应强度越大夹杂物越容易被结晶器保护渣所吸收．参考文献［1］ Kim D SKim W SCho K H．Numerical simulation of the coupled turbulent flow and macroscopic solidification in continuous casting with electromagnetic brake．ISIJ Int200040（7）：670 ［2］ Harada HToh TIshii Tet al．Effect of magnetic field conditions on the electromagnetic braking efficiency．ISIJ Int2001 41（10）：1236 ［3］ Qian Z DWu Y L．Large eddy simulation of turbulent flow with the effects of DC magnetic field and vortex brake application in continuous casting．ISIJ Int200444（1）：100 ·162· 北京科技大学学报 2009年增刊1