D0I:10.13374/i.issn1001053x.2005.03.011 第27卷第3期 北京科技大学学报 Vol.27 No.3 2005年6月 Journal of University of Science and Technology Beijing Jun.2005 TSCR生产8O0MPa级TRIP钢的连续冷却 相变及组织演变模拟 谷海容于浩康永林张迎晖 北京科技大学材料科学与工程学院，北京100083 摘要采用热模拟试验机Gleeble2000,研究了薄板坯连铸连轧工艺条件下TRP钢连续冷 却转变规律及其组织演变，结果表明：实验钢的相变开始温度较低且随着冷却速度的增大而 下降，有利于低温终轧：高温加热抑制相变而变形则促进相变：同时当冷却速度大于10℃时， 开始出现贝氏体转变. 关键词薄板坯连铸连轧：TRUP钢：连续冷却转变：组织演变 分类号TG151.3 CSP线技术以其设备简洁、流程通畅、节省 0.006%:Ti,0.07%:A1,0.036%. 能源、运行可靠及工艺比较成熟、生产运行比较 将铸坯加工成两种模拟实验试样，其中 稳定、产量高且质量好，从而得到了较为广泛的 2mm×l3mm的试样用于静态CCT实验，8 应用.但CSP线技术与传统热连轧工.艺在以下方 mm×12mm的试样用于动态CCT实验.依据试验 面有着显著差异：(I)坯料铸造过程不同.CSP线 机的力学性能技术参数，并参考部分CSP生产工 的结晶器和冷凝器具有很高的冷却速率.(2)热机 艺参数，制定了下列模拟实验方案， 械历史不同.CSP线连铸坯的温度始终位于奥氏 (1)按照国标拟定的静态CCT方案，首先把 体区，这使得某些合金元素的碳氨化物或第二相 Φ2mm×13mm的试样以5℃s的升温速度加热到 粒子在坯料中的析出及存在形式发生了变化. 奥氏体化温度(l000℃)，保温10min,然后分别以 关于CSP薄板坯连铸连轧领域在设备与工 0.5,1,5,7,10,15,20,30,50℃1s的冷却速度冷至 艺的改进，冶炼与连铸技术的发展与完善，连铸 室温，采集温度、膨胀量和时间数据，绘制静态 连轧过程的自动监测控制技术等，已进行了大量 CCT曲线. 研究川.本文旨在探讨工艺参数对其相变和组织 (2)模拟TSCR实际生产条件.拟定静态CCT 的影响及在生产实践中的实用价值， 方案：把φ2mm×13mm试样以100℃s加热到 本文利用Gleeble-2000热/力模拟实验机和 1300℃，1℃s加热到1350℃保温10s,按冷却速 光学显微镜等手段，研究了CSP生产TRIP钢的 度0.5,1,5,7,10,15,20,30,50℃s分别冷至室温， 动、静态连续冷却转变规律和显微组织特征，分 采集温度、膨胀量、时间数据，绘制静态CCT 析了有关参数的影响. 曲线， (3)动态CCT方案.将8mm×12mm圆柱形连 1实验材料及方案 铸坯试样以【00℃s加热至1050℃后，以1℃s加 实验材料为S0mm厚TRP钢铸坯，其化学成 热至1150℃，保温10s:再以5℃s冷速冷却至 分（质量分数）为：C,0.20%:Si,1.20%:Mn,1.50%: 10s0℃，压下5mm(工程应变为41.6%)，变形速 Nb,0.045%;Mo,0.5%:P,0.035%0.050%S, 率为1/s:然后以5℃s冷却至950℃，压下1mm(工 程应变为14.3%)，变形速率为20s,变形后分别 收稿日期：20040407修回日期：20040602 以1,3,5,7,10,15℃s冷却至室温，采集温度、膨 基金项目：国家自然科学基金资助项日(No.50334010) 作者简介：谷海容(1975一，男，助理工程师，硕士 胀量和时间数据，绘制动态CCT曲线.为了最大
第 卷 第 期 年 月 北 京 科 技 大 学 学 报 晚 心 ， 生产 级 租 钢 的连续冷却 相 变及组织演变模拟 谷 海容 于 浩 康 永林 张迎 晖 北 京 科技 大 学材料科 学与 工 程 学 院 ， 北 京 摘 要 采用 热模拟 试 验 机 一 ， 研 究 了 薄板 坯 连铸连 轧 工 艺 条件 下 租 钢 连 续冷 却 转 变规 律及 其 组 织 演变 结果 表 明 实验 钢 的相 变 开 始温 度较 低且 随着冷 却 速 度 的增 大而 下 降 ， 有利 于低温 终轧 高温 加 热 抑制 相变 而 变 形 则促进相 变 同时 当冷 却速 度 大于 ℃ 时 ， 开 始 出现 贝氏 体转 变 关 键 词 薄 板 坯 连 铸 连 轧 钢 连 续 冷 却 转 变 组 织 演 变 分 类号 线 技 术 以其 设 备简 洁 、 流 程 通 畅 、 节 省 能源 、 运 行 可 靠 及 工 艺 比较 成 熟 、 生产 运 行 比较 稳 定 、 产 量 高 且 质 量 好 ， 从而 得 到 了较 为广泛 的 应 用 但 线 技 术 与传 统 热连 轧 工 艺在 以下 方 面 有着 显 著 差 异 坯 料铸 造 过 程 不 同 线 的结 晶器和 冷凝器 具 有很 高 的冷却速 率 热机 械 历 史不 同 线连铸 坯 的温 度始 终位 于 奥 氏 体 区 ， 这 使 得 某 些 合 金元 素 的碳 氮 化 物或 第 二 相 粒 子 在 坯 料 中 的析 出及 存 在 形 式 发 生 了变 化 关 于 薄板 坯 连铸 连 轧 领域 在 设 备 与 工 艺 的改进 ， 冶炼 与连 铸 技 术 的发展 与 完善 ， 连铸 连 轧过程 的 自动监 测控制 技术等 ， 已进 行 了大量 研 究 ‘月 本 文 旨在 探 讨 工 艺参 数 对其 相 变和 组 织 的影 响及 在 生 产 实践 中的实用 价值 本 文 利 用 卜 热 力模 拟 实验 机 和 光 学 显 微镜 等 手 段 ， 研 究 了 生 产 租 钢 的 动 、 静态 连 续冷 却转变 规律 和 显 微 组 织特 征 ， 分 析 了有 关参 数 的影 响 实验材 料 及 方 案 实验 材 料 为 厚 租 钢 铸 坯 ， 其 化 学成 分 质量 分 数 为 ， ， ， ， ’ ， ， ， 一 ， 收稿 日期 一 〕 修 回 日期 一 刁 基 金 项 目 国家 自然 科学基 金资助项 目 众 作 者简介 谷 海容 一 ， 男 ， 助 理 工 程 师 ， 硕 士 ， ， 将 铸 坯 加 工 成 两 种 模 拟 实 验 试 样 ， 其 中 中 ‘ 的 试 样 用 于 静 态 实 验 冲 “ 的试 样 用 于 动 态 实验 依据 试 验 机 的力学性 能技 术 参 数 ， 并参 考部 分 生 产 工 艺参 数 ， 制 定 了下列 模 拟 实验 方 案 按 照 国标拟 定 的静态 方案 首先把 小 ‘ 的试 样 以 ℃ 的升温 速 度 加热 到 奥 氏体 化温 度 ℃ ， 保 温 ， 然后 分别 以 ， ， ， ， ， ， ， ， ℃ 的冷却速 度冷 至 室温 ， 采 集 温度 、 膨 胀 量和 时 间数据 ， 绘 制静 态 曲线 模拟 实 际 生 产 条件 拟 定 静态 方 案 把中 试 样 以 加 热 到 ， 加 热 到 保温 ， 按冷 却速 度 ， ， ， ， ， ， ， ， ℃ 分 别冷 至 室温 ， 采集温 度 、 膨胀 量 、 时 间数据 ， 绘 制静 态 曲线 动 态 方 案 ， 将林 、 们曲。 圆柱形 连 铸 坯试 样 以 ℃ 加 热 至 ℃ 后 ， 以 ℃ 加 热 至 巧 ℃ ， 保 温 再 以 ℃ 冷速 冷 却 至 ℃ ， 压 下 工 程 应 变 为 ， 变 形 速 率 为 然后 以 ℃ 冷 却 至 ℃ ， 压 下 工 程 应 变 为 ， 变 形速 率 为 一 ’ ， 变 形后 分 别 以 ， ， ， ， ， 冷 却 至 室温 ， 采 集温 度 、 膨 胀 量 和 时 间数据 ， 绘 制动 态 曲线 为 了最 大 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．2005．03．011
VoL.27 No.3 谷海容等：TSCR生产800Pa级TRP钢的连续冷却相变及组织演变摸拟 ·299。 程度地吻合实际生产条件，从而更好地为实际 (a) 1000 生产提供依据.除方案()依据国家标准制订 外，(2)和(3)两种方案的工艺参数选择都模拟了 800 生产实际情况。根据三种不同工艺方案，进行了 不同加热条件、变形条件、冷却条件下相变规律 400 转变开始 的研究 转变结束 200 2实验结果及分析 0 50302015 冷却速度/（℃s) i07 10.5 100 1000 2.1连续冷却转变温度及曲线 0 fis 在冷却过程中，钢中的奥氏体会发生Y一α转 变，由于Y相（奥氏体）的比容比α相的小，当试样 1400b) 1200 中有α相（铁素体、贝氏体或马氏体）生成时将导 1000 致试样体积膨胀，在试样的长度一温度曲线上出 P800 现拐点，拐点对应的温度即为新相生成的温度. 600 本实验钢种的三种实验方案下的连续冷却转变 400 转变开始 温度和CCT曲线分别如图1及表1所示. 200 转变结束 由采集的数据可知相变温度较低：当冷速大 0 503020151075 10.5 于10℃时，开始发生贝氏体转变.同时，随着冷却 -200冷却速度1(C:s2L 3 10 100 1000 速度加大，相变开始转变温度降低.这是由于冷 t/s 却速度加快时，原子扩散速度会减慢：另一方面， 1000 冷速提高时过冷度增大，使新旧两相的自由能差 900 减小，降低了相变驱动力，导致相变温度降低. 在相同的冷却速度下，方案(2)的相变温度比 700 方案(1)低，这是由于二者的热历史不同.方案(2) 600 转变开始 的加热温度高于后者，在奥氏体化温度以上一定 500 转变结束 范围内的加热使奥氏体晶粒持续长大，即方案 400 300 冷却速度/（℃·s) (2)的奥氏体晶粒相对粗大，旧相体积自由能相 15 200 1015 对较小，从而使相变温度降低网：合金元素对相变 10 100 1000 的影响也不容忽视，方案(2)的加热温度远高于 t/s 前者，高温加热使更多降低相变点的溶质元素溶 图1方案(1)()，(2)(b),(3)(©)测定的连续冷却转变曲线 Fig.1 Continuous cooling transformation curves of Procedure (1) 入，其中Mn含量最大且作用最明显，1.0%的锰约 (a,(②)(b,nd(③)(c) 使相变开始降低70℃， 表1实验测定的连续冷却转变温度 Table 1 Transformation temperature at different cooling rates 冷速/ 实验方案(1) 实验方案(2) 实验方案(3) (℃s）Ar/℃A/℃ B./℃ B/℃ Ar/℃Ar/℃ B./℃ B/℃ A/℃ Ar/℃ B,/℃ B/℃ 0.5 740 600 711 545 719 547 1 703 571 686 506 694 519 5 623 553 620 419 650 484 601 497 576 410 640 482 10 567 477 547 335 614 463 538 329 521 305 587 457 20 507 347 479 315 30 3 314 431 309 50 429 329 429 328
一 谷 海容等 生 产 级 钢 的连续冷却相 变及 组织 演 变模 拟 一 程 度 地 吻 合 实 际 生 产 条 件 ， 从 而 更 好 地 为实 际 生产 提 供 依 据 除 方 案 依 据 国家标 准 制 订 外 ， 和 两 种 方 案 的工 艺参 数选择 都模 拟 了 生 产 实 际情 况 根 据 三 种 不 同工 艺方 案 ， 进 行 了 不 同加 热 条件 、 变 形 条件 、 冷 却 条 件 下 相 变 规 律 的研 究 异， 、 卜 转变开始 转变结束 崎‘凡‘刀︸ 甘︸﹄ 实验 结 果 及 分 析 连 续冷 却转变温 度 及 曲线 在 冷 却 过 程 中 ， 钢 中的奥 氏体 会 发 生 一 转 变 ， 由于 相 奥 氏体 的 比容 比 相 的小 ， 当试 样 中有 相 铁 素体 、 贝 氏体或 马 氏体 生成 时将 导 致试样 体积 膨胀 ， 在试 样 的长度一温度 曲线 上 出 现 拐 点 ， 拐 点对应 的温度 即为新 相 生成 的温度口 本 实验 钢 种 的三 种 实验 方案 下 的连 续冷 却 转 变 温 度 和 曲线 分别 如 图 及 表 所 示 由采集 的数据 可 知 相 变温 度 较低 当冷 速 大 于 ℃ 时 ， 开始发 生 贝 氏体转 变 同时 ， 随着 冷 却 速 度 加 大 ， 相 变 开始 转变温 度 降低 这 是 由于 冷 却速度 加 快 时 ， 原子扩 散速度 会减慢 另一 方 面 ， 冷速 提 高 时过 冷度 增 大 ， 使新 旧 两相 的 自由能差 减 小 ， 降低 了相 变 驱 动 力 ， 导致相 变温 度 降低 在 相 同的冷却速度 下 ， 方 案 的相 变温度 比 方 案 低 ， 这 是 由于 二 者 的热历 史 不 同 方案 的加 热 温 度 高于 后 者 ，在奥 氏体 化温 度 以上 一 定 范 围 内 的加 热 使 奥 氏 体 晶粒 持 续 长 大 ， 即方 案 的奥 氏体 晶粒 相对粗大 ， 旧 相 体积 自由能相 对较 小 ， 从 而使相 变温度 降低 口， 合 金 元 素对 相 变 的影 响 也 不 容 忽 视 ， 方 案 的加 热温 度远 高于 前者 ， 高温加 热使更 多降低相 变 点 的溶质 元 素 溶 入 ， 其 中 含量 最 大 且 作用 最 明显 ， 的锰 约 使 相 变 开 始 降低 ℃ ‘ 、 、 冷积澳俘 ’ “ 一 … … 转变开始 转变结束 一 冷却溥度 ℃ · 一 勺 ” 变开始 叭叭扮 一 ” 变结束 冷 却 速度‘ ℃ ‘ 一 ， 漏一 朋侃沉，甘袄﹃护刃乙， 卯 良 图 方 案 ， ， 测 定 的连续 冷 却转 变 曲线 叭 血 口 幼 比 ， 伪 ， 表 实验测 定 的连续冷却转 变温度 加 月触作 冷速 ℃ · 一 ‘ 实验方案 实验 方案 实验 方案 儿少℃ 挤℃ ， ℃ ℃ ℃ 】 ℃ ， ℃ ℃ 助岁℃ 汉℃ ， ℃ ， ℃ 一，‘，，矛 ︸，产 呀一尸月︸ 峪月‘， ‘ 峥月一 咔连曰、﹄、月一︸ ，‘，︸︸︵ ︼，甘， 峥︸户月产︸ ，尸 ︸月 ‘了‘ 产布 ‘ ，、一，人﹃ 巧 门」，‘，， 心 ，月︶口、工︸﹄ ，︸ ，︸月、了产 傀」， 峥一、‘月︸ 几，臼月 ， ‘且矛 舟，凡 一 一 一 一 一 一 一 一
·300 北京科技大学学报 2005年第3期 将方案(3)与方案(1)和(2)比较可以看出，变 火后保留下来的原奥氏体晶粒相当粗大，1200℃ 形后Y→α的转变温度升高了.这是因为变形后的 时淬水其晶粒尺寸约为1.2mm左右，1000℃时淬 组织处于不稳定的高自由能状态，有一种向着变 火约为2mm左右，淬火温度降低则保温时间越 形前自由能较低状态恢复的趋势 长，故奥氏体晶粒越大，脱模空冷至室温后其枝 本实验的y+a两相区的温度范围较大，其中 晶宽度较小，约在几微米至20m之间 方案(1)为70-160℃，方案(2)为100℃以上，方案(3) 动态连续冷却转变后各冷速下的室温组织 为130℃以上.两相区温度区间较大有利于工艺 如图3所示.由图3可看出，在冷速较低时，室温 控制，但在控制轧制后的冷却中，依据产品的性 组织为先共析铁素体和珠光体，铁素体晶粒大小 能要求和设备的能力应采用快速强力冷却措施， 不均，随冷速加大晶粒得到明显细化：当冷却速 避免铁素体晶粒的过分长大 度达到10℃s时，开始出现贝氏体，此时室温组 2.2显微组织观察 织主要为少量先共析铁素体、贝氏体及部分残余 本实验重点观察了原始铸态组织和接近实 奥氏体的复合组织 际生产条件下动态连续冷却转变后的室温组织， 23分析和讨论 其铸态组织形貌如下图2所示.铸坯脱模后分别 TRP效应，主要决定于足够量（一般为10% 空冷至1200℃和1000℃淬火.由图2可看出，淬 20%)且稳定的残余奥氏体，同时还与其共存相 (a) (b) 300m 500m 40m 园2墙态细织形貌.()1200℃淬火组织，化，10℃淬火组织，)空冷后室温组织 Fig.2 Microstructures of cast state:(a)quenched structure at 1200C;(b)quenched structure at 1000C;(c)room-temperature structure by air cooling (a) 25 um 图3不同冷速下的显徽组织.(a)1℃/9：b)3℃/s:(c)5℃/s:(7℃/：(e)10℃s:(015℃s Fg3 Microstructures under different cooling rates:(a)1℃/s:b)3℃/s:(c)5℃/s:(d)7℃/s:(e)10℃s:(015℃A
北 京 科 技 大 学 学 报 年 第 期 将 方 案 与 方 案 和 比较 可 以看 出 ， 变 形后 的转变温度升 高 了 这 是 因 为变形 后 的 组织 处于 不稳 定 的高 自由能状 态 ， 有一 种 向着变 形 前 自由能较低 状 态 恢 复 的趋 势 本 实验 的 两 相 区 的温 度 范 围较 大 ， 其 中 方 案 为 ，方案 为 ℃ 以上 ， 方案 为 ℃ 以上 两 相 区温度 区 间较 大有利 于 工 艺 控 制 ， 但 在控 制 轧制 后 的冷 却 中 ， 依据 产 品 的性 能要 求和 设 备 的能力应 采用快速 强 力冷 却措施 ， 避 免铁素体 晶粒 的过 分 长 大“ ， 显微组 织 观 察 本 实验 重 点观 察 了原 始铸 态 组 织 和 接 近 实 际生产 条件 下动 态连 续冷 却转变后 的室温 组织 ， 其铸态组 织形貌 如 下 图 所 示 铸 坯 脱模 后 分 别 空冷 至 ℃ 和 ℃ 淬火 由图 可看 出 ， 淬 火后 保 留下来 的原 奥 氏体 晶粒相 当粗 大 ， ℃ 时淬 水 其 晶粒 尺 寸约 为 左 右 ， ℃ 时淬 火 约 为 曲 左 右 淬火温度 降低 则保温 时 间越 长 ， 故 奥 氏体 晶粒越 大 脱 模 空冷 至 室温 后其 枝 晶宽度较 小 ， 约 在几 微米 至 阿 之 间 动 态 连 续 冷 却 转 变 后 各 冷 速 下 的 室温 组 织 如 图 所 示 由图 可看 出 ， 在冷速 较低 时 ， 室温 组织 为先 共析 铁 素 体和珠 光 体 ， 铁素体 晶粒大 小 不均 ， 随冷速 加 大 晶粒 得 到 明显 细 化 当冷 却速 度达 到 ℃ 时 ， 开始 出现 贝 氏体 ， 此 时室 温 组 织主 要 为少量 先共 析铁素体 、 贝 氏体及 部 分残 余 奥 氏体 的复合 组织 分析 和 讨 论 们灯 效应 ， 主 要 决定 于足够 量 一般 为 且 稳 定 的残 余 奥 氏体 ， 同时还 与其共存相 刃】 口 一 石甲 三币 昌盆二 吕 、 ，钾 月口 气 ， 且 抽 姗 诩 加 伪 卜目 加理 ℃ 记 时 加比 时 ℃ 一 挂 悦 勿 肠 圈 不 同 冷速下 的显徽组织 ℃ 彻 ℃ ℃ ，℃抽 ℃ 仍 ℃抽 树 甩 幻 碑 加 ，俪 ℃ 向 ℃ ℃ ℃ ℃ 仍 ℃
VoL.27 No.3 谷海容等：TSCR生产800MPa级TRP钢的连续冷却相变及组织演变模拟 。301 (贝氏体、铁素体)息息相关，是此三相综合作用 度：变形促进相变，使相变开始温度升高. 的结果.工艺参数的选择应以获取三相的优化组 (2)本实验钢种的Y+a两相区的温度范围较 合为目的，其中变形参数和冷却速度的选择相当 大，动态连续冷却转变两相区温度范围在130℃ 关键. 以上. 奥氏体的变形在基体中引入了缺陷，有利于 (3)实验钢种的铸态组织较为细小，枝晶宽约 改善残余奥氏体的稳定性：同时，增加了贝氏体 在几微米至20m之间. 铁素体的形核点，减小了贝氏体铁素体的晶粒尺 (4)冷却速度在10℃/s以下时室温组织为先 寸及具有相同取向的贝氏体铁素体量，细化了贝 共析铁素体和珠光体，随冷却速度加大，晶粒明 氏体铁素体，有利于提高钢的强度并改善钢的韧 显细化：冷却速度在10℃s以上时开始出现贝氏 性.此外，细化奥氏体晶粒，亦可减小贝氏体铁素 体转变 体晶粒，细化残余奥氏体，在提高贝氏体铁素体 (5)实验结果初步揭示了本试验钢种的相变 强度的同时，增加残余奥氏体的稳定性例 和组织演变规律，同时由此可参考制订相应钢种 当冷却速度增加时，可降低相变开始温度， 的加热、轧制和轧后冷却工艺参数， 使铁素体量和残余奥氏体量增加、提高残余奥氏 参考文献 体的稳定性，同时可阻碍铁素体贝氏体形核后的 晶粒长大网. [l】Flemming G,Hensger K E.CSP技术产品范围的扩展和技 术展望.冶金设备和技术，2000(2少34 为得到细小、适量、稳定的组织，获得理想的 [)宋维锡.金属学.北京：冶金工业出版社，1994 TRP效应，结合本实验结果，实际生产中应尽可 [3】林惠国，傅代直.钢的奥氏体转变曲线.北京：机械工业出 能减少加热保温时间以避免奥氏体过分长大；在 版社，1988 [4)]于浩，康水林，王克鲁，等.CSP低碳钢薄板坯连铸连轧的 两相区进行适当的变形以细化晶粒，同时获得适 连续冷却转变及显微组织细化.钢铁研究学报，2002,14 量稳定的组织；变形后应采用强力冷却措施，以 (1):42 进一步细化晶粒，稳定残余奥氏体. [5]Fujiwara K,Okaguchi S,Ohtani H.Effect of hot deformation on bainite structure in low carbon steel.TSTJ Int,1995,35(8):1006 3结论 [6]Matsumura O,Sakuma Y,Takechi H.Enhancement of elonga- tion by retained austenite in inter-critical annealed 0.4C-1.5Si- 0.8Mn.Trans TSTJ,1987,27(4:570 (1)随着冷却速度加大，相变开始温度降低： 在不同的加热条件下，高温加热降低了相变温 Continuous cooling transformation and microstructure evolution of 800 MPa grade TRIP steel by simulating TSCR GU Hairong,YU Hao,KANG Yonglin,ZHANG Yinghui Meterials Scierce and Engineering School,University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083,China ABSTRACT By using a thermomechanical simulator,the laws of continuous cooling transformation and micro- structure evolution of TRIP steel produced by TSCR were investigated.It is found that the phase transition tempera- ture during continuous cooling is lower and decreases with the increase of cooling rate,which is beneficial to lower the finishing temperature.A higher heating-up temperature suppresses phase transformation,on the contrary,de- formation can promote it.Bainite was found when the cooling rate surpassed 10C/s. KEY WORDS TSCR;TRIP steel;continuous cooling transformation;microstructure evolution
谷 海容 等 生 产 级 钢 的 连续 冷却相 变及 组织 演 变模拟 贝 氏体 、 铁 素体 息息 相 关 ， 是 此 三 相 综 合 作 用 的结果 工 艺参 数 的选择应 以获取 三 相 的优 化 组 合 为 目的 ，其 中变形 参数 和 冷 却速 度 的选 择 相 当 关键 奥 氏体 的变 形 在 基 体 中引入 了缺 陷 ， 有 利 于 改 善残 余 奥 氏体 的稳 定 性 同时 ， 增 加 了 贝 氏体 铁 素 体 的形 核 点 ， 减小 了贝 氏体铁 素 体 的 晶粒 尺 寸及 具 有 相 同取 向的贝 氏体铁素 体量 ， 细 化 了贝 氏体铁 素体 ， 有利 于提 高钢 的强度 并 改善钢 的韧 性 此外 ， 细 化 奥 氏体 晶粒 ， 亦可 减 小 贝 氏体铁 素 体 晶粒 ， 细 化 残 余 奥 氏体 ， 在 提 高 贝 氏体铁 素 体 强度 的 同时 ， 增加 残 余 奥 氏 体 的稳 定 性 ‘ ， 当冷 却 速度 增加 时 ， 可 降低 相 变 开始 温度 ， 使铁 素体量 和 残 余 奥 氏体量 增加 、 提 高残 余奥 氏 体 的稳 定性 ， 同时可 阻碍铁 素体 贝 氏体形 核后 的 晶粒 长 大 环， 为得 到细 小 、 适 量 、 稳 定 的组 织 ， 获得 理 想 的 效应 ， 结 合 本 实验 结果 ， 实 际 生产 中应 尽 可 能减 少加热保温 时 间 以避 免奥 氏体 过 分 长 大 在 两 相 区进 行 适 当 的变形 以细化 晶粒 ， 同时获 得 适 量 稳 定 的组 织 变 形 后 应 采 用 强 力冷 却 措 施 ， 以 进 一 步细 化 晶粒 ， 稳 定残 余奥 氏体 结论 随着冷 却速 度 加 大 ， 相 变 开始温 度 降低 在 不 同 的加 热 条件 下 ， 高温 加 热 降低 了相 变 温 度 变 形 促进 相 变 ， 使 相 变 开 始温 度 升 高 本 实验 钢 种 的 十 两 相 区 的温 度 范 围较 大 ， 动 态连 续 冷 却 转变 两 相 区 温度 范 围在 ℃ 以上 实验 钢 种 的铸态 组 织较 为细 小 ， 枝 晶宽约 在 几 微 米 至 脚 之 间 冷 却 速 度 在 ℃ 以下 时室温 组 织 为先 共 析 铁 素体和 珠光 体 ， 随冷 却速 度 加 大 ， 晶粒 明 显 细 化 冷 却 速 度 在 ℃ 以上 时开 始 出现 贝 氏 体转变 实验 结 果初 步 揭 示 了本 试 验 钢 种 的相 变 和 组织 演 变规律 ， 同时 由此 可 参 考 制订 相 应钢 种 的加 热 、 轧制 和 轧后 冷 却 工 艺参数 参 考 文 献 ， 技术产 品 范 围的扩 展 和 技 术展 望 冶金 设备和 技 术 ， 加 宋 维锡 金 属 学 北 京 冶金 工 业 出版 社 ， 林惠 国 ， 傅代 直 钢 的奥 氏体转变 曲线 北 京 机械工 业 出 版 社 ， 于 浩 ， 康 永 林 ， 王 克鲁 ，等 低碳 钢 薄板坯 连铸连 轧 的 连 续 冷却 转 变及 显 微 组织 细化 钢 铁研 究学报 ， ， ， ， 切叮 ， ， ， 叨 丫 欲 曲皿 切 · 竹 ， ， ， 讨刀 州， 儿刀动 眼 比 ， ， ， ， 权 而 ， 一叩 奴叮 ， 仁叭 叮