D0I:10.13374/j.issn1001-053x.1995.0M.007 第17卷第4期 北京科技大学学报 Vol.17 No.4 19958Journal of University of Science and Technology Beijing Ag.19%5 煤氧火焰熔化废钢的基础研究 朱荣张鉴 万天骥 北京科技大学冶金系，北京100083 摘要在实验基础上，通过建立数学模型，对煤氧火焰熔化棒体进行了研究·结果表明：采用一维 不稳态有移动边界的熔化数学模型计算棒体的熔化速度与实验结果相符合· 关健词数学模型，废钢熔化，煤氧枪 中图分类号TF703.40241.82 Basic of Scrap Melting by Coal-Oxygen Burner Zhu Rong Zhang Jian Wan Tianji Department of Metallurgy,USTB,Beijing,PRC ABSTRACT Based on the experimental data,a melting mathematical model for simulating the unsteady one-dimensional moving boundary has been set up.The cal- culated melting rate of scrap was consistent with experimental value. KEY WORDS mathematical models /scrap melting,coal-oxygon burner 近年来，国外已开发出及正在开发的熔化废钢技术主要有：以氧一燃料燃烧产生的高 温火焰为主要能源的废钢熔化炉，如：EOF、KSS-EAF2)、Z-BOPI到、KS4等等. 国内也正在开发以煤氧熔化废钢的技术).这类依靠氧一燃料燃烧产生的高温高速火焰进行 加热熔化废钢的方法，熔化机理是：火焰通过对流及辐射将热量传递给废钢表面，逐渐将 废钢熔化·如何定量描述这一现象，尚无文献报道，本文通过在实验室内棒体（钢棒或铁 棒)的熔化实验，建立数学模型；对单一棒体的熔化过程中，不同煤氧枪功率对熔化速度的 影响进行了初步的研究· 1实验装置及方法 将一直径为40m,长度等于L的棒体，水平放置于实验炉内，煤氧枪正对棒体的端 面，火焰完全覆盖端面·考虑到实际熔化炉内废钢之间是并肩排列的，因此在棒体与实验炉 壁之间填充车屑.这样，棒体的端面将同时受到火焰对流及辐射传热的控制，而在棒体的 侧面可不考虑对流及辐射的影响.实验前将炉温升至1000℃左右· 实验用新研制的高强度内燃式煤氧枪进行，煤氧枪功率40~150kVA,火焰出口最高温 度2400~2500℃，火焰焰心长度400~600mm,火焰中C02/C0=0.25~8.0,火焰出口 1994-12-28收稿 第一作者男32岁博士
第 17 卷 第4 期 北 京 科 技 大 学 学 报 1望巧 年 8 月 Jo u 丁n a l o f U 苗v e rs lty o f s a e n c e a nd Te 改m o fo g y Be ij ing V d . 17 N 6 . 4 A 嗯 . 1望巧 煤 氧火焰 熔化废钢 的基础研究 朱 荣 张 鉴 万天骥 北京科技大学冶金 系 , 北 京 1X( X) 8 摘要 在实验基 础上 , 通过建立数 学模 型 , 对煤氧火焰熔 化棒体进行 了研究 . 结果表明: 采 用一维 不稳态有移动边界 的熔化数学模型计算棒体 的熔化 速度 与实验结果相符合 . 关健词 数学模 型 , 废钢熔化 , 煤氧枪 中图分类号 刃曰 03;.4 0 24 1 . 82 B as i c o f S er a P M e lt ign b y C o a l 一 O x gy e n hZ u R on g 1无p art n ℃ n t Z h a n g J 泛a n o f M e t a l l u r g y , U S T B Wd n iT a nj i B e i j i n g , P R C A B S T R A C T B a s e d o n t h e e x P e r ime n t a l d a t a , a me lt i n g m a t h e am t ica l m o d e l fo r s i m u l a t i n g t h e u n s t e a d y o n e 一 d im e n s i o n a l mo v i n g b o u n d a r y h a s b e e n s e t u P . T h e ca l - e u l a t e d me lt i n g r a t e o f s c r a P w a s co n s i s t e n t w i t h e x P e r i me n t a l v a l u e . K E Y W O R D S am t h e m a t i e a l mo d e l s / s c r a P me lt i n g , c o a l 一 o x y g o n b um er 近年来 , 国外 已 开 发 出及 正 在 开发 的熔 化 废钢 技 术 主要 有 : 以 氧 一 燃 料 燃 烧产生 的高 温 火 焰 为 主 要 能源 的废 钢 熔 化 炉 , 如 : E O F[ ’ ] 、 K S S 一 E AF 12 、 Z 一 B O P 13] 、 K S 14] 等 等 . 国 内也正在 开发 以煤氧熔化 废钢 的技 术 [ ’ ] . 这类依 靠 氧 一 燃 料燃 烧产 生 的高温 高速 火焰 进 行 加热 熔化废 钢 的方法 , 熔化 机理是 〔6 :] 火 焰通 过对流及 辐射 将热 量传递给废 钢 表 面 , 逐 渐 将 废钢 熔化 . 如何 定量 描述 这 一现 象 , 尚无 文 献报道 . 本文 通 过 在 实验 室 内棒体 (钢 棒或 铁 棒 ) 的熔化 实验 , 建立 数学模型 ; 对单一棒 体 的熔化 过程 中 , 不 同煤 氧枪 功率 对熔化 速度 的 影 响进行 了初 步 的研 究 . 1 实验装置及方法 将 一 直 径 为 40 m n l , 长度 等 于 L 的 棒体 , 水 平 放置 于 实验 炉 内 , 煤 氧 枪 正 对棒体的 端 面 , 火焰 完全覆盖 端面 . 考虑 到 实 际熔化 炉 内废 钢之 间是 并肩 排列 的 , 因此在 棒体 与实验炉 壁 之 间填充车屑 . 这 样 , 棒体 的端 面将同 时 受 到 火 焰 对流 及 辐 射 传 热 的控 制 , 而 在 棒 体的 侧 面可不 考虑 对流 及 辐射的影 响 . 实 验前将 炉温 升至 1 0 0 ℃ 左 右 . 实验用新研制 的高强 度 内燃 式煤 氧枪进行 , 煤氧枪功 率 40 一 1 50 k V A , 火 焰 出 口 最 高温 度 2 4X() 一 2 50 ℃ , 火 焰 焰 心 长 度 4 0 一 60 O l l n n , 火 焰 中 C O Z / C O = .0 25 一 .8 0 , 火焰 出 口 1哭科 一 12 一 2 8 收稿 第 一作者 男 32 岁 博士 DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 1995. 04. 007
·342 北京科技大学学报 1995年No.4 速度500~1000m/s. 煤氧枪功率等指标控制由图1的操作系统 控制，通过调节氧气流量、载气流量、煤粉量 Q 可给定煤氧枪的功率，火焰的氧化性及火焰出 口速度的大小， 在棒体轴向不同位置焊接有W-Re热电 偶，测量棒体表面温度及棒体内轴向的温度分 布·表面热流是通过表面温度、棒体内温度等 进 出 测量数据计算以及表面热流计测量得到的· 图1煤氯枪控制图 1氧气瓶：2减压阀；3阀门；4,5分配表：6流量计： 2实验结果及分析 7压力表；8煤粉罐：9给料器；10煤氧枪 (1)表面热流密度 根据文献，内燃式煤氧枪出口后的高温高速火焰，沿轴向是1条衰减的温度曲线，高 温段的火焰，温度衰减快，低温段火焰温度衰减慢，由传热学的基本概念可知，受对流及辐 射传热控制的情况下，表面热流密度9=(T(T,为棒体端面火焰的温度).实验测得不同煤 氧枪输出功率下，轴向表面热流密度的变化，如图2所示·从图中可以看到，沿轴向表面热 流密度的衰减与距煤氧枪出口的距离近似KL的关系· (2)棒体的熔化速度 实验对20*钢棒、45#钢棒、生铁棒在 不同煤氧枪输出功率下的熔化长度随时间的变 56 化进行了测量（图3、图4）.由于20#钢棒 ●W=1250kW oW=80 kW- 与45#钢棒的物性参数相差不大，实验又难 W=50 kW 免存在误差，所以图3中的3种功率下的20# 740 钢棒、45#钢棒的测量值相近，没有分别标 32 0 示·从图4看到，生铁棒熔化速度随着熔化时 0 ● 间的延长，熔化界面推进逐渐缓慢(20# 16 0 钢棒及45#钢棒也有类似的规律)，煤氧枪输 0 0 出功率为125kW时，生铁棒平均熔化速度达 到40mm/min左右，而钢棒的平均熔化速度为 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 14.5 mm/min左右.生铁棒的熔化速度是钢棒 L/m 的熔化速度的2倍多，可见：实际炼钢炉废钢 熔化过程中配入一定比例的生铁块，对加速度 图2轴向热流密度的变化 钢熔化是有作用的· 3熔化模型 以实验所测量的数据为基础，建立单一棒体的熔化数学模型.进一步假定：
· 孙 2 · 北 京 科 技 速度 5 0 一 1 0 0() m ./s 煤氧枪功率等指 标控 制 由 图 1的操作 系统 控 制 . 通 过调节 氧气流量 、 载气流量 、 煤粉量 可给定煤氧 枪的功率 , 火焰 的氧 化性及 火焰 出 口 速度的大小 . 在 棒体轴 向 不 同 位 置 焊接 有 W 一 eR 热 电 偶 , 测 量 棒体表面 温度 及棒 体内轴 向的温度分 布 . 表面 热流是 通 过表 面温 度 、 棒休 内温 度等 测量 数据计算 以 及 表 面热 流计 测量得 到 的 . 大 学 学 报 1卯5 年 N 6 . 4 ` . - ~ . . . 曰 8 2 实验结果 及分析 图 1 煤报枪控制 图 l 氧气瓶: 2 减压阀: 3 阀 门: 4 , 5 分 配表 ; 6 流量计: 7 压 力表 ; 8 煤粉罐; 9 给料器 ; 10 煤氧枪 ( l) 表 面 热流 密 度 根 据 文献 「7 ; , 内燃 式煤氧 枪出 口 后 的高 温高速 火焰 , 沿 轴 向是 1 条 衰减 的 温 度 曲线 , 高 温 段的火 焰 , 温度衰 减快 , 低 温段 火焰 温度衰减慢 . 由传热学 的基本概念可 知 , 受对流及 辐 射传热控 制 的情况 下 , 表 面热 流 密度 q = 人界X不 为棒 体端 面火 焰 的温度 ) . 实 验 测 得 不 同煤 氧枪输出功率 下 , 轴 向表 面 热流 密度 的变化 , 如 图 2 所示 . 从 图中可 以 看到 , 沿轴 向表 面热 流密 度 的衰减 与距 煤氧枪 出 口 的距离 近似 K 厂 的关 系 . ( 2) 棒体 的熔化速 度 实验 对 2沪 钢 棒 、 45 # 钢 棒 、 生铁棒在 蒸/ ,。一xb 不 同煤氧 枪输 出功率 下 的熔化长 度 随时 间的变 化进 行 了测 量 ( 图 3 、 图 4) . 由于 2沪 钢 棒 与 4 5 # 钢棒 的 物性 参数相 差 不 大 , 实 验 又难 免存在误差 , 所 以 图 3 中的 3 种 功率下的 20 # 钢棒 、 45 # 钢 棒 的 测 量 值相 近 , 没 有分 别 标 示 . 从图 4 看 到 , 生 铁棒 熔化 速 度随着 熔化 时 间 的延 长 , 熔 化 界 面 推 进 逐 渐 缓 慢 ( 20 # 钢 棒及 45 # 钢棒 也有 类 似 的规律 ) . 煤 氧枪 输 出功 率为 12 5 kw 时 , 生 铁 棒 平 均 熔 化 速 度 达 到 4D 浏叫而n 左右 , 而钢 棒 的平 均熔 化 速 度 为 14 . 5 俐叫m in 左右 . 生 铁 棒的 熔 化 速 度 是 钢 棒 的熔化速 度的 2 倍多 . 可 见 : 实 际炼 钢炉废 钢 熔化过程 中配人 一定 比例 的生铁块 , 对加 速 度 钢熔化是 有作 用 的 . . — 。 冲 = 阳I K W — O W = 劣 k w l . O . . O . 住 4 L / m 0 . 6 0 . 8 图 2 轴 向热流密度的变化 3 熔化 模型 以 实 验所测量 的 数据 为基础 , 建立 单一 棒体的熔化数学模 型 . 进一 步假定 :
Vol.17 No.4 朱荣等：煤氧火焰熔化废钢的基础研究 .343 0.28 0.70 ●W=125kW ●W=125kW 0.24 o W=80kw 0.60 o W=80kw o W=50kW oW=50kW 0.20 0.50 一计算值一 0.16 €0.40 文0.12 0.30 6 9 0.08 0.20 004 0.10 0.0 0 10 14 18 0 12 16 (/min t/min 图3熔化长度随熔化时间的改变 图4熔化长度随熔化时间的改变(x1,=33%) (1)熔化液体在它形成时就完全被排除 掉，表面随时间而向后均匀移动，表面温度保 持为相变温度，未熔化的棒体中有一个轴向的 液体 固体 温度分布，如图5所示. dx(t) (2)在t=0瞬间，表面温度上升到熔化 温度，接着发生相变，熔化物被排除了，此时 x.0 刻x=Xe,棒中的温度分布渗透到深度do·对 于x>do,温度是常数，即T。=1000℃.假 定：0x,)=T-T,.这样在熔化边界上：0x.) 初始表面 d() d-x =T。-T。=0。是相变的过热温度.进一步 1=0 X(t 假定固体中的温度分布可以用二次多项式来表 示[8]，或者： 表面（在t>0时） -()+(]w 国5棒熔化的温度 可由已知条件得： 0(a.)=0,0x,n=0。,00d,/0x=0. (3)从对流及辐射传热基本公式： q=a对(T-T,)+4[(T,+273)+(T,+273)] 表面热流与T的关系复杂，既不是对流换热的线性关系，也不是辐射换热的T的关系，为 简化计算，从实验数据出发，假设轴向热流密度的变化为二次多项式：q()=A+BX+CX, 边界条件：X=0 9o)=90 X=L 9)=0 dq/dx=0 可得： 9()=96(1-X/L)2 (2)
丫b l . 17 N b . 4 朱 荣等:煤氧 火焰 熔 化废钢 的基 础研究 . . J 伴 二 伙 O W = 义 { . O 旦 代 ..1204.028416 0 甭日 t /mi 10 · ō 圈 3 熔 化长度随熔化时间的改变 图 4 熔化长度随熔化时间 的改变 ( xl 。 : = 玉乃 % ) ( )l 熔化 液 体在 它 形成 时 就 完 全被 排 除 掉 , 表面 随时 间而 向后 均匀 移动 , 表 面温 度保 持为相变温度 , 未熔化 的棒体中有 一个轴向的 温度 分布 , 如 图 5 所示 . (2 ) 在 t = 0 瞬 间 , 表 面 温 度 上 升 到 熔化 温 度 , 接着 发生 相变 , 熔化物被 排 除 了 . 此 时 刻 x = X ()t , 棒中的温 度 分布渗透 到 深 度 叭 : ) . 对 于 x > 么。 , 温度 是 常 数 , 即 T 。 = l 以刃 ℃ . 假 定 : 0( x , , ) = T 一 OT . 这 样 在 熔 化边 界 上 : 0( x , : ) = 兀一 0T = 0 。 是 相 变 的过 热 温 度 . 进 一 步 假定固体中 的温 度分布 可 以用 二次多项 式来表 示 8l[ , 或者 : 巍溯 l d 一 X 姗表 面 ( 在 r > 0 时 ) 氏 , 、 「 , , / 二 一 x 、 . 了 二 一 x 丫1 , , 、 一 = 1 1 一 乙 l — ! 一 l — 1 1 《 l , 扫, L 、 d 一 x / 、 d 一 x 了」 “ 图 5 棒熔化 的温 度 可 由 已 知 条 件 得 : 0 (` , , ) = o , 0 ( x , : ) = 0 。 , 日0 ( d , , ) /刁x = O ( 3) 从对流及 辐 射传热基本公式 : 叮= a 对 (不一 兀 ) + a 辐 [( 不+ 2 7 3 ) ` + (兀 + 2 7 3 ) ` ] 表 面热 流 与 T 的 关系 复杂 , 既不 是对流换热 的线性 关 系 , 也 不 是 辐射换 热 的 对的 关 系 . 为 简化计算 , 从实验数据 出发 , 假设轴 向热流 密度的变 化为二 次多项 式 : q因 二 A + B X + c r , 边 界条件 : X = o q (。 ) = q 。 X = L 叼{ : ) = o d叼/ d X = O 可 得: 。 (x )= 、 。 ( l 一 X/ )L , ( 2 )
。344 北京科技大学学报 1995年No.4 (4)不考虑熔化过程的氧化放热和棒体径向温度的变化，棒体的物性参数为常数.则 棒体的熔化过程可以看成一维不稳态具有移动界面的导热问题· 控制方程为：（以过热温度表示） 80o10t=020010x2 (3) 初始及边界条件：x=d,6x=0,0x/x=0. 对于x=Xo和t>0,在熔化表面处的热平衡是： a94-.4 +q( (4) 将(3)式，并从X到d对x积分： 是[xd-0ad0+x。x]小-股a,对-g股x可]) 代人(3)式边界条件和(4)式到(5)得： 是[aad+(,+是)x]小-(-》c 应用(1)式，可得微分方程： [专a-+(+悬)器- (6) 如果从(1)式计算日(x/x,由(4)式得： (7) 联立(7)和(8)式，采用数值积分，确定X。和(d-X). X。的初始条件是：Xo=0,(d-X)的初始条件，即当表面首次达到表面熔化温度T,时的 d-),可由实验实测确定，或通过计算，公式为1d-Xo,=2k0,4。· 物性参数均来源于文献[10]，计算结果见图3、图4.计算结果与实验结果相符合，能反映 棒体熔化过程界面移动与熔化时间的关系， 4结论 通过棒体的熔化实验，定量分析了不同条件下棒体的熔化速度.从一方面考查了新一代 煤氧枪的熔化废钢能力·采用一维不稳态有移动边界的传热模型描述棒体的熔化是符合实验 结果的，对进一步考查实际炼钢炉的废钢熔化过程及建立数学模型是一有益的尝试· 本文符号意义： q一棒体端面表面热流密度(W):9。-棒体首次达到熔化时表面热流密度(wm);T:-棒体初始火焰的温 度（℃）：T-棒体初始温度（℃）：X(t)-熔化长度(m(d-X门-棒轴向温度梯度的轴向长度(m:0(x, 一熔化过程的过热温度（℃）；T,一熔点（℃）；2，一相变过热温度（℃）：t-熔化时间(S);k一导热 系数(W/m2·℃)；p-棒体的密度(kgm);Qz一熔化潜热(Jkg);C-比热熔(Jkg·℃). (下转370页)
· 344 · 北 京 科 技 大 学 学 报 1卯 5年 N 6 . 4 ( 4) 不 考虑 熔化过 程 的 氧 化放 热 和 棒 体径 向温 度 的 变化 , 棒体的物性 参数为常数 . 则 棒体的熔化过程可 以看 成一 维 不稳态具有移 动界 面 的导热问题 . 控制方 程为 : ( 以 过热温 度表示 ) 刁0 ( 、 , : ) /日t = 日, 0 ( : , . ) / 日x ’ ( 3 ) 初 始及边界条件 : x = d , 0 (二 , , ) = o , 刁o (戈 : ) /刁x = 0 · 对于 x = x( , ) 和 t > o , 在 熔化表 面处的热 平衡是 : 日8 ` , , 、 l r 。 d X 一怡书书= ` = 下 LP 口L 一石二, 十 q `幻 U X 凡 U L ( 4 ) 将 ( 3) 式 , 并 从 X 到 d 对 x 积分 : 一 l J es 、 , 产 奋. 箭「 ` 户 (· , : ) d一 “ ( ` , ! ) ` ( ! 卜 ” (· , : ) · X ( , ) 」一〔鲁 `“ , x ) 一 福二 ~ ( X 0 X 日8 ( 5 ) 代人 ( 3) 式边 界条件 和 (4) 式 到 ( 5) 得 : 备〔户 (一 ) d二 ( “ p · 鲁) X ( ! ) 」一( 1 一 誉) ’ ` p c 应 用 ( l ) 二 d x 「 L 式 , 可 得 微 分 方 程 : l , , 、 八 . 八 . 0 : \ d x _ 、 。 ( l 一 x /乙) , -二 , 砚a 一 人 】十 1 1 卞 ~ 一 二气丁 - 月 - - 丁 - - 一 — 3 ` ’ \ c 沙p / d t P C ( 6 ) 如果从 ( l ) 式计算 0 ( 、 , : ) / 日x , 由 ( 4 ) 式得 : d X P 么 毛于U L 八 x 、 = q 0 1 1 一 气井 1 、 ` / _ Z k Q P ( d 一 X ) 联立 (7 ) 和 (8 ) 式 , 采用 数值积分 , 确 定 x( 。 和 d( 一 X ) . x( 。 的初始 条件 是 : x( 0) = 0 ; d( 一 X )的初 始 条件 , 即 当表 面 首次 达到 表 面熔化温度 d( 一 幻 , 可 由实验实测 确 定 , 或通 过计算 , 公式为l ’ 】 d 一 x( 0) = 2k0 。 / q 。 . 物性 参数均来源 于文 献【10 】 , 计算结果 见 图 3 、 图 4 . 计算 结果与 实验 结果相符 合 , 棒体熔化过程 界 面移 动 与熔化时 间 的关系 . ( 7 ) 兀 时的 能反 映 4 结 论 通 过棒 体的熔化实验 , 定量 分析 了不 同条件下 棒体 的熔 化速 度 . 从一 方 面考查 了新 一 代 煤 氧枪的熔化废 钢能 力 . 采 用一 维 不稳态有 移 动边 界 的传热 模型 描述棒体的熔化是 符合实验 结果 的 . 对进一 步考 查 实 际炼钢 炉 的废钢熔化过程 及建 立数学模 型是 一有 益 的尝试 . 本文符号意 义: q 一 棒体端面表面 热流密度 (W m Z ;) q 。 一 棒 体首次达到熔化 时表 面热流密度 ( w =nI/ ;) 不一 棒体初 始火焰 的温 度 (℃ ) ; 0T 一 棒体 初 始温 度 (℃ ;) X (t ) 一 熔 化长 度 (m) ; d( 一 刀 一 棒 轴 向温度 梯度 的 轴 向长 度 (m) ; 0 ( 、 ` ) 一 熔化过程 的过 热温度 ( ℃ ;) 兀 一 熔点 (℃ ;) Q , 一 相变过 热温度 (℃ ) ; 卜 熔 化时 间 s() ; k 一 导 热 系数 (w /耐 · ℃ ) ; p 一 棒 体的密度 (比知 3 ) ; Q : 一 熔化潜热 ( Jkg/ ;) C 一 比热 熔 ( Jkg/ · ℃ ) . ( 下转 370 页 )
·370. 北京科技大学学报 1995年No.4 需要进行知识搜索和匹配，推理速度很快， (3)系统构造了一种新型的学习算法一混合学习方法. 参考文献 1 Lee CC.Fuzzy Logic in Control Systems:Fuzzy Logic Controller.IEEE Trans Syst Man Cybern,1990,20(2):510~513 2 Zheng Deling.An after blow Expert System based on Fuzzy Operating Network,IFAC LSS'92, Beijing,Preprints Vol.1.Chinese Association of Automation,August,1992:207~210 3 Zheng Deling.Learning by Analogy Based on Fuzzy Closeness Degree.International Academic Publishers,1991:911~915 4 Kangas J.Variants of Self-organizing Maps.IEEE Trans Neural Networks,1990,1(1): 412418 (上接34页) 参考文献 1 Bonestell J B.Energy Optimizing Furnace Steelmaking.Iron and Steel Engineer,1985(5):16~22 2 Hofer F.Scrap Melting with Cost-Effective Energies.Proceedings of the Sixth International Iron and Steel Congress.Nagoya:ISIJ,1990.1~10 3昌生.转炉的高废钢比吹炼新技术.冶金参考，199444)：1~7 4 Bogdandy L V.Economics and Technology of K-OBM and KMS Compared to BOF with and without Bottom Stirring.Iron and Steel Engineer,1984(5):21~27 5朱荣，煤氧-直流电弧炉炼钢新工艺的研究.炼锅，1994(6)：32~35 6徐安军，电炉煤氧助熔用氧燃烧嘴的实验研究：[硕士学位论文】.北京：北京科技大学，1986 7朱荣，电炉内燃式煤氧枪的实验研究：【硕士学位论文】.北京：北京科技大学，1993 8林瑞泰.热传导理论与方法·天津：天津大学出版社，1992 9埃克特ERG.传导与传质分析.北京：科学出版社，1983 10陈家祥，炼钢常用图表数据手册.北京：冶金工业出版社，1984
· 370 · 北 京 科 技 大 学 学 报 需要进行知 识搜 索和 匹配 , 推理速 度很快 . ( 3) 系 统构造 了一种 新型的 学 习算法 — 混合学 习方法 . 1卯5 年 N 6 . 4 参 考 文 献 I L忍 e C C . F u z z y 助ig e i n C o n t or l S那 t e ms : F u z yZ oL g i e C o n t or l e r . IE E E T r a sn S ys t M a n C y be 几 , 199 0 , 20 ( 2 ) : 5 10 ~ 5 13 2 Z h e gn D e lin g . A n a ft e r bl o w E x P e rt S ys t e m b as e d o n F u z z y O P e ar t i n g Ne t wo r k , I F A C LS S ’ 92 , B e ij in g , P er P ir n st Vo l . l . C h i nes e sA s o e i a t i o n o f A u t o ma t i o n , A ug us t , 19 92 : 2 07 ~ 2 10 3 hZ e ng D e ling . eL a 而 n g b y A n a l o g y B as e d o n F u Z y C l o s e nes s D e g er . I n te nar t i o na l A ca d e面 e P u bl is he sr , 199 1 : 9 1 1 ~ 9 15 4 K a n g as J . V a r i a n st o f S e l f 一 o r g a n i z i n g M a P s . IE E E T r a ns N e uar l Ne t wo r kS , l 99() , l ( l ) : 4 12 e 4 18 七二 j 公二 j 工 二二二江工; 二 j 上二: J 工二 l p 二 1上二 二 J 七二 立七二江工 二二工二 注称二 1 工二二t 二 江工二 江t 二江七二或 工二 J 工 ; 二江】二 二次卜 二江工二 江 1二 江公 二二 L二 J 七二 江七二 二江上二 二 r二 二理 p 二 J l 二二 立工二 江L 二了称 二江 工二江上二 二 L ; 江 七二立 p 二 立工二 二 (上 接 3月4 页 ) 参 考 文 献 1 B o n es t e l l J B . E n e r g y O P ti inT z i n g F u nr a ce S t e e l ma k i n g . Ior n a n d S t e e l E n g ine e r , 19 85 ( 5 ) : 16 一 2 2 2 H o fe r F . S c r a P M e l t i gn w i t h C o s t 一 E fe e t ive E n e gr ies . P r o ce d ign s o f t he s 议 th l n t e rn a t i o n a l l r o n a dn S te l C o n g r es s . N a g o y a : I S IJ , 19 90 . 1 一 1 0 3 昌生 . 转 炉 的高废 钢 比吹 炼新 技术 . 冶 金参 考 , 199 4( 4 ) :l 一 7 4 B o g d a dn y L V . E co n o 而cs a n d T e e hn o l o g y o f K 一 O B M a n d K M S C o m P a r e d t o B O F iw t h a n d 硒t ho ut B o t t o m S t i r ir n g . I r o n a dn S t e e l E n g i n e e r , 1984 ( 5) : 2 1 一 27 5 朱 荣 . 煤 氧 一 直 流 电弧 炉炼 钢新 工艺 的研 究 . 炼 钢 . 19 94 (6) : 32 一 35 6 徐 安军 . 电炉 煤氧 助熔 用 氧燃 烧 嘴的 实验研 究 : 【硕士 学 位论 文 ] . 北京 : 北京科 技大 学 , 1 986 7 朱 荣 . 电 炉 内燃式 煤 氧枪 的实 验研究 : 【硕 士学 位论 文 ] . 北京: 北京 科技大 学 , 19 93 8 林 瑞泰 . 热 传 导理 论 与方 法 . 天津 : 天 津大 学 出版社 , 19 92 9 埃克 特 E R G . 传 导 与传 质分 析 . 北 京 : 科 学 出 版社 , 19 83 10 陈家 祥 . 炼 钢常 用 图表 数据手 册 . 北 京 : 冶金 工业 出 版社 , 19 84
