Cu-Nb-Ni-Cr-Mo钢的析出硬化

D0I:10.13374/j.issm1001053x.2000.01.044 第22卷第1期 北京科技大学学报 VoL.22 No.1 2000年2月 Journal of University of Science and Technology Beijing Feb.2000 Cu-Nb-Ni-Cr-Mo钢的析出硬化 王学敏) 周桂峰12) 杨善武) 贺信莱) 1)北京科技大学材料科学与工程学院，北京1000832)武钢（集团）公司技术中心，武汉430080 摘要测定了不同Cu含量的Cu-Nb-NiCr-Mo钢在450-650℃时效时的硬度变化曲线，并 结合光学金相与电镜观察分析了时效过程中的组织变化与脱溶沉淀行为，实验结果表明：时效 硬化是e-Cu析出强化，Nb的碳氮化物以及含C的碳化物强化综合作用的结果：相同时效温度 下，含Cr碳化物的时效峰在时效后期出现：在低铜钢中，时效前期出现的eCu时效峰与Nb的 碳氮化物时效峰重叠：在高铜钢中，由于铜含量升高，e-Cu时效峰出现时间缩短，e-Cu时效峰与 Nb的碳氮化物时效峰逐渐分离. 关键词Cu-Nb钢：时效处理：gCu沉淀 分类号TG111.7 Cu-Nb系超低碳钢利用ε-Cu析出强化以及 的时效特征，观察了Cu含量对时效过程的影 极细的且具有高位错密度的贝氏体组织强化来 响，用金相、电镜等仪器分析了不同类型的析出 获得优异的综合性能，美国自80年代开始研制 行为. 的A710M、HSLA-100等钢种现已全面代替需调 质处理的高合金HY-80、HY-100钢而成为美国 1试验材料和过程 海军舰艇的主要结构用钢.C作为合金元素加 1.1试验材料 入钢中的作用除了对相变点发生影响外，主要 试验材料由50kg真空感应炉冶炼.钢锭加 是利用含Cu钢的时效硬化效应来获得良好的 热到1250℃保温2h后锻成60mm×100mm的 综合性能.从目前的研究情况来看，对于Cu 板坯，板坯进行两阶段控制轧制：1200℃保温2 的沉淀析出过程的研究主要集中在简单的二元 h,1150~1000℃之间进行再结晶区轧制： 合金中（如FeCu合金等）.关于eCu的析出序 900-800℃为非再结晶区轧制.轧后喷水冷却至 列、析出位置以及析出颗粒与铁素体基体的取 550℃后空冷.选用钢种化学成分如表1所示. 向关系等等已有大量的研究结果可供参考， 1.2试验过程 而在复杂合金系（如钢）中的时效行为研究，仅 (1)时效处理. 有少量的定性结果.对于元素之间的相互影 来料为12mm厚的轧板，选定固溶温度为 响涉及更少，且钢中所含Cu含量一般也在1.0% 920℃，保温30min后淬入饱和食盐水中，然后 以上，对于含不同Cu量钢的时效行为鲜有研 进行时效处理.时效温度选取450,520,600和 究.本文研究了不同Cu含量Nb-NiCr-Mo钢 650℃4个，保温时间从5至600mn不等.时效 表1试验材料的化学成分（质量分数） Table 1 Composition of experimental steels(mass fraction) % No. Si Mn P Cu Cr Ni Mo Nb 0.047 0.52 1.04 0.017 0.005 0.10 0.53 0.71 0.22 0.041 2 0.044 0.51 1.06 0.016 0.004 0.79 0.54 0.71 0.22 0.045 3 0.044 0.52 1.08 0.016 0.004 1.05 0.53 0.71 0.22 0.043 4 0.042 0.51 1.06 0.017 0.004 1.56 0.54 0.72 0.22 0.044 注：按需要进行微B及微Ti处理 1999-06-24收稿 王学敏男，27岁，博士生

第 卷 第 期 年 月 北 京 科 技 大 学 学 报 一 一 一 钢 的析 出硬 化 王 学敏 ” 周 桂峰 ‘， 杨 善武 ” 贺信 莱 ” 北京 科技大学材料 科学与工 程学 院 ， 北 京 武钢 集 团 公 司技术 中心 ， 武汉 摘 要 测 定 了不 同 含量 的 ， 卜 一 一， 钢在 一 ℃ 时效 时 的硬度变化 曲线 ， 并 结合 光学金相 与 电镜观 察分析了 时效过程 中的组织变化 与脱溶沉淀行 为 实验 结果表 明 时效 硬化 是。 一 析 出强化 ， 的碳氮化物 以及含 的碳化物 强化综合 作用 的结果 相 同时效温度 下 ， 含 碳化物 的时效峰在 时效后 期 出现 在低铜钢 中 ， 时效前期 出现 的。 一 时效峰与 的 碳氮化物 时效峰重叠 在高铜 钢 中 ， 由于铜含量 升 高 ， 一 时效峰 出现 时 间缩短 ， 。 一 时效峰与 的碳氮化物时效峰逐渐分离 关键词 月 钢 时效 处理 。 一 沉淀 分 类号 牙化 系超低 碳 钢 利 用 一 析 出 强 化 以及 极细 的且具 有高位错密 度 的 贝 氏体组 织强化 来 获得优异 的综合性 能 美 国 自 年代 开 始研制 的 、 一 等钢 种现 已全面 代替需调 质处理 的高合金 一 、 一 钢 而 成 为美 国 海 军舰艇 的主 要 结构用 钢 作 为合金 元素 加 入钢 中的作用 除 了对 相 变 点发 生 影 响外 ， 主 要 是 利用 含 钢 的时效硬化 效应 来获得 良好 的 综合 性 能 ‘， 从 目前 的研 究情况 来看 ， 对 于 的沉淀析 出过程 的研究主 要集 中在简单 的二 元 合金 中 如 〔 合金等 关 于 。 一 的析 出序 列 、 析 出位 置 以及 析 出颗粒 与铁素 体基体 的取 向关 系等 等 ，， 己 有 大量 的研 究结果 可 供参 考 而 在 复杂 合 金 系 如钢 中 的 时效 行 为研 究 ， 仅 有少 量 的定性 结果 ‘卜 ， 对 于元素 之 间 的相 互 影 响涉及 更少 ， 且钢 中所含 含量一般也在 以上 ， 对 于 含 不 同 量钢 的时效行 为鲜有研 究 本文 研 究 了不 同 含量 司， 曰 边。 钢 的 时效特 征 ， 观 察 了 含 量对 时效 过程 的影 响 ， 用 金相 、 电镜 等仪器分析 了不 同类型 的析 出 行 为 试验材料和 过程 试验材料 试验材料 由 吨 真空 感应 炉 冶 炼 钢 锭加 热 到 ℃ 保温 后 锻成 幻。 的 板坯 ，板 坯进行 两阶 段控 制 轧 制 ℃ 保温 ， 巧 一 ℃ 之 间 进 行 再 结 晶 区 轧 制 一 ℃ 为 非再结晶 区轧制 轧 后 喷水冷却至 ℃ 后 空 冷 选用 钢 种化 学成分如表 所示 试 验 过 程 时 效 处 理 来料 为 厚 的轧 板 ， 选定 固溶温度 为 ℃ ， 保温 后 淬 入饱和 食 盐 水 中 ， 然 后 进行 时 效处 理 时效 温度选 取 ， ， 和 ℃ 个 ， 保温 时 间从 至 不 等 时效 表 试验材 料 的化 学成 分 质量 分数 ， ‘ 注 按需要进行微 及 微 处 理 一 一 收稿 王 学敏 男 ， 岁 ， 博士 生 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．2000．01．044

VoL.22 No.1 王学敏等：Cu-Nb-Ni-Cr-Mo钢的析出硬化 •71· 热处理后的试样经两面磨光后，在HD9-45型表 面洛氏维氏硬度计上测定硬度(HV),选用载荷 表2样品的轧态力学性能 为294N. Table 2 Mechanical properties of rolled specimens 编号板厚/mm gMPa w/% Ax-40c/J (2)金相及电镜样品的制备. 1 16.00 697.5 70.0 23.3 金相样品经标准机械抛光后，表面喷镀约 12.00 766.5 65.5 20.3 20nm厚的碳膜，用10%高氯酸+70%乙醇+10 3 12.00 762.5 67.0 10.0 12.00 852.5 62.0 16.0 %正丁醇+10%蒸馏水溶液脱膜，做复型观察. 电镜薄膜样品用90%乙醇十10%高氯酸溶液 910℃淬火+650℃时效1.5h后的力学性能 电解双喷减薄穿孔· 如表3所示. 由数据可见，淬火及时效以后钢的强度与 2试验结果与讨论 轧态相近，而韧性有大幅度上升.各种钢时效前 的冲击功(-40℃)在1023.3J之间；在时效后 2.1试样的力学性能 其冲击功增大到116-146J. 轧态样品的力学性能如表2所示 表3时效热处理后样品的力学性能 Table 3 Mechanical properties of specimen aged at 650 C for 1.5h 编号 板厚/mm o/MPa oy/MPa % Ax-soc/J 断口纤维率% 2 16.00 598 678 74 116 70 2 12.00 740 778 N 145 75 3 12.00 745 783 66 146 75 4 12.00 685 785 70 135 70 2.2等温时效硬度变化曲线 320,(a) 不同Cu含量钢在不同温度时效后其硬度 00年 值变化曲线如图1所示.由图可见，在较低温度 2 450℃时效时，硬度随时间延长，首先有一个下 260 降段，然后明显升高：3种钢在保温6×10~1×10s 240 600 左右出现峰值，硬度峰值出现的时间随Cu含量 650 220 102 103 10 10 的增加而缩短，峰值高度随Cu含量升高而增 t/s 加，由硬度Hv290增加到330左右：进一步保温 (b) 340, 硬度下降，并逐步达到稳定值.0.7Cu钢10h(3.6 320 ×10s)时效后硬度Hv280;而含Cu在1%以上 300 合金10h时效后硬度仍在Hv305左右.当在650 230 260 450℃ ℃高温时效时，各钢种硬度均连续下降，不出 240 现峰值型变化.看来，低温时效析出的硬化效应 220 较淬火组织的软化更明显，硬度出现峰值；而高 102 10 10 t/s 温时效硬化过程则被组织快速软化效应所掩 340 (c) 盖。 在中间温度时效时，硬度曲线出现较复杂 300 的变化，时效过程中出现多个硬度峰值.在 ,450℃ 600℃时效时，均出现2个峰，第1个峰出现在 时效1.2×1031.5×103s,峰的位置随Cu含量增加 220 向短时间方向移动.第2个峰出现在时效4×10s 10 10 10 10 t/s 左右，它的位置基本上与Cu含量无关.在520 图1各种钢的时效曲线 ℃时效时，不同合金时效硬度变化曲线如图2 Fig.1 Isothermal aging curves for various steels 所示.由于时效温度降到520℃，因此600℃时 (a)wc-0.7%;b)wa=1.0%;(C)w=1.5%

王 学敏 等 ‘ 卜 。 钢 的析 出硬化 热 处 理 后 的试样 经两 面 磨 光 后 ， 在 一 型表 面 洛 氏维 氏硬度 计 上测 定硬度 ， 选用 载荷 为 金 相 及 电镜样 品 的制 备 金相 样 品 经标准 机械抛光后 ， 表 面 喷镀 约 厚 的碳膜 ， 用 高氯 酸 乙 醇 正 丁 醇 蒸馏水溶液脱膜 ， 做 复型 观 察 电镜薄膜 样 品 用 乙 醇 高氯 酸溶液 电解双 喷 减 薄 穿孔 表 样 品 的轧 态 力学性 能 编 号 板厚 口议 例 、 一 。 ℃ ， ， 试验 结 果 与讨 论 试样 的 力学 性能 轧态 样 品 的力 学性 能 如表 所示 ℃ 淬 火 ℃ 时效 后 的力学 性 能 如 表 所 示 由数据 可 见 ， 淬 火及 时效 以后 钢 的强度 与 车 态相近 ， 而 韧性有大 幅度 上升 各种钢 时效前 的冲击 功 卜 ℃ 在 一 之 间 在 时效后 其冲 击功 增 大 到 一 表 时效热处理 后样 品 的 力学 性 能 ℃ 编 号 板厚 氏迎以 口 、 一 。 ℃ 断 口 纤维率 劝︸︸一 内 厂︸咤、︸ 勺产‘︸亡 ‘ 月了‘︸ ℃℃ ℃仍沪℃﹄ 珊 ℃ ，气、 国夕。 等温 时效硬 度 变 化 曲线 不 同 含量钢 在 不 同温度 时效后 其硬度 值变化 曲线 如 图 所 示 由 图可 见 ， 在较低 温度 ℃ 时效 时 ， 硬度 随 时 间延长 ， 首 先 有 一 个下 降段 ， 然 后 明显升 高 种钢 在保温 时『一 少 左右 出现峰值 ， 硬度 峰值 出现 的时 间 随 含 量 的增加 而 缩短 ， 峰值 高度 随 含 量升 高而 增 加 ， 由硬度 增 加到 左 右 进一 步 保温 硬 度下 降 ， 并逐步达到 稳 定值 钢 ， 时效后 硬度 而 含 在 以上 合 金 时 效 后 硬度 仍在 左右 当在 ℃ 高温 时 效 时 ， 各钢 种硬度均连续 下 降 ， 不 出 现峰值型 变化 看 来 ， 低温 时效析 出 的硬化 效应 较淬火组织 的软化更 明显 ， 硬度 出现峰值 而 高 温 时 效硬 化 过 程 则 被 组 织 快 速 软 化 效 应 所 掩 盖 在 中间温度 时效 时 ， 硬度 曲线 出现较 复 杂 的变 化 ， 时效 过 程 中 出 现 多个 硬 度 峰 值 在 ℃ 时 效 时 ， 均 出现 个 峰 ， 第 个 峰 出现在 时 效 只 ，一 ， ， 峰 的位 置 随 含量增 加 向短 时间方 向移 动 第 个峰 出现在 时效 左右 ， 它 的位 置 基 本上 与 含量无 关 在 ℃ 时效 时 ， 不 同合金 时效硬度变化 曲线 如 图 所示 由于 时 效 温度 降 到 ℃ ， 因 此 ℃ 时 蜜 工 富 、 一 ， 图 各种钢 的 时效 曲线 · ” ·

.72 北京科技大学学报 2000年第1期 效时在4×10s左右出现的峰推迟至1×10s左右. 效后期的强化峰是由于含F©，Cr碳化物析出引 在时效初期出现的硬度蜂已推迟到2.5×10'-2.9 起的， ×10s,并随Cu含量增加向短方向移动，当Cu (2)不同钢种在时效前期的碳膜萃取复型电 含量增加到15%时，此峰分裂成双峰，有一个 镜照片观察表明，时效过程中存在着Nb.T(C,N) 峰出现在600-800s之间，另一峰较低，位置在 析出物的进一步析出与长大.图4(a),b)分别给 1.4×10-2×10s之间（相关工作表明，当Cu含量 出了含1.5%Cu钢淬火态与520℃时效1.8×10s 增至18%时，此双峰现象更明显，并且第1峰 的电镜复型照片，从图4(a)可以看出，在淬火态 的峰位进一步左移)，看来，由于此钢中有多个 的样品中已经存在许多细小的析出物，能谱分 时效硬化元素共存，所以时效过程中不同的析 析证明为Nb,T(C,N)(它们是在非再结晶区轧制 出过程将引起不同的强化峰. 时，应变诱导析出的).对比图4a),(b)可见520 340 ℃时效1.8×10s后的样品中Nb,Ti(C,N)的尺寸 320 明显增大，同时又产生了一批细小的析出颗粒， 300 4 可见时效处理前样品中已有的Nb,T(C,N)质点 280 会长大，同时也会进一步析出新的Nb,T(C,N)质 点，这种过程也进一步造成了时效过程的硬化 260 240 (3)含不同Cu量钢在时效前期的薄膜电镜 220 (a) 103 10 10 10 t/s 图2520℃时效时各种钢的硬度曲线 Fig.2 Hardness values of various steels as a function of holding time at520℃ 2.3电镜观察 时效过程析出相的鉴定及析出相数量、大 小、及分布的半定量分析将由另文细述.用电镜 分析结果与时效硬化行为对照表明： (I)不同Cu含量钢较长时间时效时，沿奥氏 体品界及贝氏体团边界出现大颗粒呈不规则多 边形析出物（例如含Cu1.5%钢520℃10.8×10s 0.34m 时效时，不规则析出物如图3所示)，能谱分析 表明是Fe,Cr碳化物.看来本试验中各钢种时 0,5m 2由 图415%样品520℃时效时的电镜观察结果 图3w.=1.5%样品520℃时效10.8×10s的电镜观察结果 Fig.4 TEM micrographs of of carbon extraction replicas Fig.3 TEM micrograph of carbon extraction replica of of steel with wo.=1.5% steels with wo=1.5%temperred at 520 C for 3h (国)淬火态样品：(b)520℃时效1.8×10s

Vol.22 No.1 王学敏等：Cu-Nb-NiCr-Mo钢的析出硬化 ·73 照片观察表明，随着Cu含量的增加，e-Cu析出 间方向移动 过程加速.如图5(a)为含0.7%Cu钢样品在 由上面的结果可见，在保温前期的时效过 520℃时效1.8×10s后的样品，可以看出细小的 程中同时存在着e-Cu与Nb,Ti(C,N)两种析出强 析出物在位错上析出.能谱分析表明它们是c 化过程.这两种强化过程在时效阶段互相重叠， Cu.图5b)为含1.5%Cu钢在520℃时效300s 使得时效硬度曲线复杂化.试验结果表明在含 时电镜照片.图5c)为含1.5%Cu钢在520℃时 0.7%与1.0%Cu钢的样品中时效前期的硬度 效1.8×103s时电镜照片，对比图5(a),(c)可见，同 曲线仅出现一个硬度峰，这时，c-Cu与Nb,Ti(C, 样在520℃时效1.8×10's的条件下，含1.5%Cu N)强化峰位相近，二者互相叠加，促使时效蜂 的样品中cCu颗粒密度与尺寸都明显大于含 展宽，本试验中，当钢中含Cu1.5%时，由于Nb 0.7%Cu钢样品.对比图5(a)与b)则可以发现含 Ti(C,N)的析出过程基本与钢中的Cu含量关系 1.5%Cu钢在520℃时效300s时析出的eCu颗 较小，而g-Cu析出过程则随着Cu含量的增加 粒尺寸与含0.7%Cu钢样品在520℃时效1.8 快速增强，这样g-Cu的析出强化峰较含Cu0.7 ×10's后的样品中的c-Cu颗粒尺寸基本相同.可 %样品向左移，而Nb,T(C,N)的析出强化峰变 见要达到相近的时效行为，含Cu高的样品时效 化很小，因此在时效硬度曲线上前期出现了双 时所需时间大大缩短.ε-Cu析出过程随Cu含量 峰，分别对应着e-Cu与Nb,Ti(C,N)的析出强化 的升高而加速的行为，反映在时效硬度变化曲 峰，二者得以区分开来 线上则是随Cu量升高c-Cu析出强化峰向短时 (b) 0125m 0.I jm 0.125m 图5薄膜样品电镜观察结果 Fig.5 TEM micrographs of thin foil specimens (a)w.=0.7%钢520℃时效1.8×10s样品：(b),-1.5%钢520℃时效300s样品： (c).=.5%锅520℃时效1.8×10s样品 3结论 是由于含Fe,Cr的碳化物析出强化造成的，在 时效前期，对应含Cu量低的样品(0.7%和 (1)钢种在450600℃温度范围内保温时，随 1.0%),c-Cu,Nb,T(C,N)时效硬化峰重叠，只出 着时效温度的升高，到达峰值硬度所需时间缩 现一个硬度峰，随着Cu含量增加，E-Cu的时效 短，且峰值硬度随之下降，在同一时效温度下， 硬化峰提前，它与Nb,Ti(C,N)时效硬化峰分开， 不同的含Cu钢时效时，随着Cu含量的增加，时 导致含Cu1.566520℃时效时硬度变化曲线上 效过程加速，到达蜂值硬度所需时间缩短，且峰 出现双峰 值硬度随之增加. (2)实验结果表明，不同钢种时效过程中存在 参考文献 有3种类型沉淀，即e-Cu、Nb,Ti(CN)以及含Fe, I Thompson S W.Krauss G.Copper Precipitation During C的碳化物，它们对时效硬化的综合作用导致 Continuous Cooling and Isothermal Aging of A710-Type 了时效硬度变化曲线的多样性 Steels.Metall Trans A,1996,27A:1573 2王学敏，杨善武，贺信菜，等.超低碳贝氏体钢HAZ (3)时效硬化曲线中后期出现的时效硬化峰 组织、性能及分布.北京科技大学学报，199921(4以

·74· 北京科技大学学报 2000年第1期 349 oy.Scripta Metall Mater,1991.25:1839 3 Osamura K,Okuda H.Ochiai S,et al.Precipitation Hard- 6 Osamura K,Okuda H,Takashima M,et al.Trans JIM, ening in Fe-Cu Binary and Quaternary Alloys.ISIJ Inter- 1993,34:305 national,.1994,34:359 7 Sano N,Maehara Y.Initial Stage of Cu Precipitation in Cu- 4 Othen P J,Jenkins ML,Smith G D W.High -resolution added Ultra-low Carbon Steel.J Japan Inst Metals, Electron Microscopy Studies of Structure of Cu Pricipita- 1996.60:261 tes in a-Fe.Philosophical Magazine A,1994,70:1 8 Ghasemi Banadkouki S S.Yu D,Dunne D P.Age Harden- 5 Maury F,Lorenzelli N,De Novion C H,et al.EXAFS Stu- ing in a Cu-Bearing High Strength Low Alloy Steel.ISIJ dy of the Copper Precipitation in an Fe-Cu-Mn Dilute All- Inter.1996,36:61 Aging Hardening of Cu-Nb-Ni-Cr-Mo Steels WANG Xuemin,ZHOU Guifeng2,YANG Shanwu,HE Xinlai) 1)Material Science and Engineering School,UST Beijing,Beijing 100083,China 2)National Enterprise's Technical Center,Wuhan Iron&Steel Corporation,Wuhan 430080,China ABSTRACT The hardness versus time curves during aging at 450-650 Cof Cu-Nb steels with various copper content have been measured.The precipitation of s-Cu,Nb carbonitride and Cr carbide found during aging contributes to the hardening.The result indicates that the Cr carbide hardness peak emerges after long time aging.The more is the copper content the earlier the hardness peak of E-Cu occurs.In high copper steel the hardness peaks of e-Cu and Nb carbonitride separates and in low copper steel they overlaps. KEY WORDS Cu-Nb steel;aging process;=-Cu precipitation 米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米来米※米※※米※米米※米米米米米米 科研成果介绍 边坡岩体破坏判据与滑块机制研究 本专题研究目的在丁改变目前已经成用了几十年的、以刚体力学平衡为基础的极限平衡边坡 稳定分析方法，开发新的基本参数试验、采集方法和更为符合矿山边坡实际情况的稳定分析方法， 以及建立露天矿山边坡数据库，为提高边坡研究水平，保证矿山经营更为节约和安全作出贡献. 岩体结构不连续面的模拟研究，以峨！露大矿南帮作为研究现场，用多种方法进行了节理测 量，进而研究了节理特征的统计规律，并提出数学模拟方法，对于研究节理控制的滑坡具有重要 意义

北 京 科 技 大 学 学 报 年 第 期 ， ， ， 一 ， ， ， ， 一 一 ， ， 玛 ， ， ， ， 一 一 乙 ， ， ， ， ， ， ， 一 ， ， ， ， 一 ， ， 袄 ‘ 一 删刀 ” ， 诉雌 ， · ， ，，， 万百刀刀 ，， ， ， ， ， ， ， ， ， 一 ℃ 卜 。 一 ， 号 ￡一 一 卜 一 科研成果介绍 边坡岩体破坏判据 与滑块机制研究 本专 题研 究 目的在 于改变 目前 己经 应 用 了几 十 年 的 、 以 刚 体 力学平 衡 为 基 础 的极 限平衡边坡 稳 定 分析 方法 ， 开 发新 的基 本参 数 试验 、 采集 方 法和 更 为符 合矿 山边坡 实 际情 况 的稳 定分析 方 法 ， 以及 建 立 露大矿 山边坡 数据 库 ， 为 提 高边 坡研 究 水 平 ， 保 证 矿 山经 营 更 为 节 约和 安全 作 出贡 献 岩 体 结 构 不 连续 面 的模拟研 究 ， 以峨 露 大 矿 南 帮作 为研 究现 场 ， 用 多种 方法 进行 了节 理 测 量 ， 进而 研 究 了节 理特 征 的统 计 规律 ， 并 提 出数 学 模拟 方 法 ， 对 于 研 究节 理控 制 的滑 坡 具 有 重 要 意义