D01:10.13374/i.issn1001t63x.2010.03.02 第32卷第3期 北京科技大学学报 Vol 32 No 3 2010年3月 Journal of Un iversity of Science and Techno logy Beijng Mar.2010 混凝土致密堆积模式及不同密度骨材的混凝土工程性 质 彭予柱黄兆龙 台湾科技大学工程学院营建研究所，台北11243 摘要从混凝土致密堆积配比设计逻辑出发，研究了不同密度骨材（水库废弃淤泥烧结的骨材、天然骨材（石头）与实心钢 珠为混凝土骨材，骨材密度分别为1.7、2.6和7.8kgm3)经致密配比的堆积，获得了轻质、常重与重质高性能混凝土的材料 及其配比关系，对比分析了不同密度骨材混凝土特性包括新拌性质及硬固行为的影响， 关键词骨材：混凝土：堆积模式：工程性质 分类号TU528.041 C oncrete dense pack ing m odel and engmneering properties of aggregate concretes w ith different densities PENG Yu-chu HUANG Chau-long Deparment of Constmuction Engineerng Taivan University of Science and Technolgy Taipei 11243 China ABSTRACT Based on the concrete design logic of the densified m ixture design algorithm (DMDA),this paper investigated aggre- gates with different densities i e,aggregates sintered by using a reservoir's waste sludge natural aggregates stones).and aggre- gates of solid steel balls whose aggregate densities are 1.7,2.6 and 7.8 kg m,respectively Through the DMDA accumulation lightweight nomal weight and heavyweight high perfomance concrete materials as well as their m ixing ratios were obtained The characteristics of these aggregate concretes including the m ixture properties and the effect of handening behavior were canpared and analyzed KEY WORDS aggregate concretes pack ing model engineering pmoperties 随着社会的进步，核能发电厂土建结构用混凝 Y射线的高辐射能，也能用于平衡载重及有高密度 土或新型大型建筑基础平衡载重用混凝土的需求与 需求的构材，本研究从致密配比设计观念出 日俱增，配合资源再生的世界趋势，轻质再生骨材混 发弘4，引入优生混凝土的配比逻辑，分析了不同 凝土的社会需求也日益增加山.美国梅塔教授在 密度骨材（密度分别为1.7、2.6和7.8kgm3的堆 2001年指出：高性能混凝土耐久性与强度并非等量 积型态对混凝土特性包括新拌性质及硬固行为的影 关系，也并非只与粒料比WC(水泥量水泥和飞灰 响，研究了轻质、常重与重质高性能混凝土的材料与 细骨炉石粉等)、水胶比WB(拌合用水（含强塑剂 配比关系 $P)水泥砂浆)有关，而与拌和水量”也有着密切 关联[2]本研究据此改进了高性能混凝土的致密 1研究方法 堆积配比，使用不同密度骨材，配成高性能混凝土， 研究分为：轻质骨材制作；轻质、重质高性能混 轻质骨材采用台湾石门水库淤泥烧结制造的高强度 凝土(20003500和5000kgm-)的配比数据的建 轻质骨材[)，以减轻结构自重、降低地震时结构振 立：对各密度骨材混凝土分别作三种不同水胶比W/ 幅；重质骨材采用常见的钢珠，用以遮障X射线、 B(0.280.30和0.40)配合三种用水量分别实验： 收稿日期：2009-06-23 作者简介：彭子柱(197-)男，讲师，Email h00@mail com
第 32卷 第 3期 2010年 3月 北 京 科 技 大 学 学 报 ＪｏｕｒｎａｌｏｆＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＢｅｉｊｉｎｇ Ｖｏｌ．32Ｎｏ．3 Ｍａｒ．2010 混凝土致密堆积模式及不同密度骨材的混凝土工程性 质 彭予柱 黄兆龙 台湾科技大学工程学院营建研究所台北 11243 摘 要 从混凝土致密堆积配比设计逻辑出发研究了不同密度骨材 （水库废弃淤泥烧结的骨材、天然骨材 （石头 ）与实心钢 珠为混凝土骨材骨材密度分别为 1∙7、2∙6和7∙8ｋｇ·ｍ －3 ）经致密配比的堆积获得了轻质、常重与重质高性能混凝土的材料 及其配比关系对比分析了不同密度骨材混凝土特性包括新拌性质及硬固行为的影响． 关键词 骨材；混凝土；堆积模式；工程性质 分类号 ＴＵ528∙041 Ｃｏｎｃｒｅｔｅｄｅｎｓｅｐａｃｋｉｎｇｍｏｄｅｌａｎｄｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆａｇｇｒｅｇａｔｅｃｏｎｃｒｅｔｅｓ ｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｄｅｎｓｉｔｉｅｓ ＰＥＮＧＹｕ-ｃｈｕＨＵＡＮＧＣｈａｕ-ｌｏｎｇ ＤｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＴａｉｗａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＴａｉｐｅｉ11243Ｃｈｉｎａ ＡＢＳＴＲＡＣＴ Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｃｏｎｃｒｅｔｅｄｅｓｉｇｎｌｏｇｉｃｏｆｔｈｅｄｅｎｓｉｆｉｅｄｍｉｘｔｕｒｅｄｅｓｉｇｎａｌｇｏｒｉｔｈｍ （ＤＭＤＡ）ｔｈｉｓｐａｐｅｒｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄａｇｇｒｅ- ｇａｔｅｓｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｄｅｎｓｉｔｉｅｓｉ．ｅ．ａｇｇｒｅｇａｔｅｓｓｉｎｔｅｒｅｄｂｙｕｓｉｎｇａｒｅｓｅｒｖｏｉｒʾｓｗａｓｔｅｓｌｕｄｇｅｎａｔｕｒａｌａｇｇｒｅｇａｔｅｓ（ｓｔｏｎｅｓ）ａｎｄａｇｇｒｅ- ｇａｔｅｓｏｆｓｏｌｉｄｓｔｅｅｌｂａｌｌｓｗｈｏｓｅａｇｇｒｅｇａｔｅｄｅｎｓｉｔｉｅｓａｒｅ1∙72∙6ａｎｄ7∙8ｋｇ·ｍ －3ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ．ＴｈｒｏｕｇｈｔｈｅＤＭＤＡａｃｃｕｍｕｌａｔｉｏｎ ｌｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔｎｏｒｍａｌｗｅｉｇｈｔａｎｄｈｅａｖｙｗｅｉｇｈｔｈｉｇｈ-ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｃｏｎｃｒｅｔｅｍａｔｅｒｉａｌｓａｓｗｅｌｌａｓｔｈｅｉｒｍｉｘｉｎｇｒａｔｉｏｓｗｅｒｅｏｂｔａｉｎｅｄ．Ｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｔｈｅｓｅａｇｇｒｅｇａｔｅｃｏｎｃｒｅｔｅｓｉｎｃｌｕｄｉｎｇｔｈｅｍｉｘｔｕｒｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｈａｒｄｅｎｉｎｇｂｅｈａｖｉｏｒｗｅｒｅｃｏｍｐａｒｅｄａｎｄ ａｎａｌｙｚｅｄ． ＫＥＹＷＯＲＤＳ ａｇｇｒｅｇａｔｅ；ｃｏｎｃｒｅｔｅ；ｐａｃｋｉｎｇｍｏｄｅｌ；ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ 收稿日期：2009--06--23 作者简介：彭予柱 （1971－ ）男讲师Ｅ-ｍａｉｌ：ｔｈｔｃ001＠ｇｍａｉｌ．ｃｏｍ 随着社会的进步核能发电厂土建结构用混凝 土或新型大型建筑基础平衡载重用混凝土的需求与 日俱增配合资源再生的世界趋势轻质再生骨材混 凝土的社会需求也日益增加 ［1］．美国梅塔教授在 2001年指出：高性能混凝土耐久性与强度并非等量 关系也并非只与粒料比 Ｗ／Ｃ（水泥量／水泥和飞灰 细骨炉石粉等 ）、水胶比 Ｗ／Ｂ（拌合用水 （含强塑剂 ＳＰ）／水泥砂浆 ）有关而与 “拌和水量 ”也有着密切 关联 ［2］．本研究据此改进了高性能混凝土的致密 堆积配比使用不同密度骨材配成高性能混凝土． 轻质骨材采用台湾石门水库淤泥烧结制造的高强度 轻质骨材 ［3］以减轻结构自重、降低地震时结构振 幅；重质骨材采用常见的钢珠用以遮障 Ｘ射线、 γ射线的高辐射能也能用于平衡载重及有高密度 需求 的 构 材．本 研 究 从 致 密 配 比 设 计 观 念 出 发 ［14--5］引入优生混凝土的配比逻辑分析了不同 密度骨材 （密度分别为1∙7、2∙6和7∙8ｋｇ·ｍ －3 ）的堆 积型态对混凝土特性包括新拌性质及硬固行为的影 响研究了轻质、常重与重质高性能混凝土的材料与 配比关系． 1 研究方法 研究分为：轻质骨材制作；轻质、重质高性能混 凝土 （2000、3500和 5000ｋｇ·ｍ －3 ）的配比数据的建 立；对各密度骨材混凝土分别作三种不同水胶比 Ｗ／ Ｂ（0∙28、0∙30和 0∙40）配合三种用水量分别实验； DOI :10．13374／j．issn1001－053x．2010．03．022
第3期 彭予柱等：混凝土致密堆积模式及不同密度骨材的混凝土工程性质 ,367. 与传统高性能混凝土(2400kgm3)的新拌性质 (1)假设飞灰取代砂的最大质量比例为a: (坍落度、扩展度)及晚期工程性质（抗压强度等）等 Wo 工作性能进行对比分析， a-WoHWc (1) 1.1使用材料 (2)(砂十飞灰)占混合骨材的最大质量比例 卜特兰水泥I型；机制砂，骨材细度模数M= 为月 2.6,天然骨材（石头，密度2.6kgm3),轻骨材（石 Wcs+W ihk (2) 门水库沉泥烧结，密度1.77kgm3),重骨材（直径 (Wcs+Wa)十Wa 0.5~1am钢珠，密度7.8kgm3):飞灰，炉石粉. (3)最小空隙V: 1.2致密配比方法 =1- Way WesW.. (3) 1.2.1最大堆积密度 测量材料最大密度求出最小空隙率，根据最小 式中，W、Ya分别为飞灰质量及飞灰密度，W、Y。 空隙原理，分析颗粒材料最大堆积密度即最佳级配 分别为粗骨材质量及粗骨材密度，Wcs、Y分别为细 条件下的空隙，具体方法如下：(1)选择材料，包括 骨材质量及细骨材密度 料源、产能，品质、品管，粗骨材最大单位密度填充比 1.2.3计算用浆量及骨材用量 Dx(2)测量所选择材料的最大密度，利用各材料 (1)各骨材用量. 比例一炉石粉水泥，飞灰秒，固定飞灰秒，求飞 假设nM涵盖空隙及润滑浆量Sn依经验 灰砂粗骨材的比例，然后求出最小孔隙·(3) 为1.11.21.31.4或1.5以1.3最佳山.水泥浆 计算浆体及骨材体积，浆体体积Vp=nV(设定n), 体，可用下式求出： 骨材体积V=1一Vp,计算飞灰、砂和粗骨材用量， Ve=nVy (4) (4)确定坍度、强度等参数，(5)确定强塑剂SP 则骨材量可根据下式求出： (又名高性能减水剂，能在拌合初期减少拌和水的 添加)用量及拌和用水量，根据强度及耐久性选择 1-w受8号 (5) 水胶比(WB),计算水泥、炉石粉、水及强塑剂SP 由于飞灰、砂和粗骨材的混合比率为最优致密 用量，(6)试拌.调整含水量，调整配比， 点，属于固定体积比率，故将式(1)及式(2)重新代 1.2.2求得最小空隙 入式(4)及式(5)中，则可求出飞灰、砂和粗骨材 利用四分法取样将砂和飞灰混合，以飞灰取代 用量： 砂的方式，求出混合料的最大密度即飞灰取代砂的 Wcs 1-31 (6) 最佳比例.一般情况下，飞灰取代砂的比例α为 1+1+ 15%时材料密度最大，在α<1%情况下，由于飞 1-a'Yo Yes B-aB'y 1-3 灰填塞入砂的空隙中，而产生置入的效应，混合料密 W-WcsB-aB (7) 度逐渐随飞灰的填入而增加：到α=15%时，飞灰填 入已无砂之空隙可填.如果继续填入飞灰，飞灰势 (8) 必推挤砂原有的空间，而产生取代的效应，如同阿基 (2)水泥、炉石粉及拌和水量， 米德浮力原理，飞灰密度比砂的密度小，所以混合料 密度下降，其下降比率即如同浮力，为飞灰密度 受受 (9) (2.2kgm3)减掉取代砂之密度(2.65kgm3),则 当炉石粉取代水泥质量比为时，可将式(9)改为： 其斜率近似为2.2-2.65=一0.45.故由填塞到取 代会有一转折点出现. V-(W/C)CiC+IS/(1-5)]C Ya (10) Y. 同理，可以确定砂和飞灰的最佳比例，重复上 假设设计强度所需的水胶比为入则： 述步骤，找出砂与飞灰及混合粗骨材的最大质量比 WB=W/(C十P)=λ (11) 例为B=50%,此点即是高性能混凝土骨材组成的 式中，P=WaW,所以 优化点，当进行上述步骤时，若只要给予少许振动 W=λ(C十Wa+W) (12) 能量，就能使混合料达到密实状况，接近HP℃的优 由于式(8)已求出飞灰质量W,所以式(12)中水 化点（致密点）的混合比例 的质量W、水泥质量C及炉石粉质量W三个变量 根据求出的骨材最大密度求最小空隙V 需要三个方程式才能求解，致密配比理念的核心是
第 3期 彭予柱等： 混凝土致密堆积模式及不同密度骨材的混凝土工程性质 与传统高性能混凝土 （2400ｋｇ·ｍ －3 ）的新拌性质 （坍落度、扩展度 ）及晚期工程性质 （抗压强度等 ）等 工作性能进行对比分析． 1∙1 使用材料 卜特兰水泥Ⅰ型；机制砂骨材细度模数 ＦＭ＝ 2∙6；天然骨材 （石头密度 2∙6ｋｇ·ｍ －3 ）轻骨材 （石 门水库沉泥烧结密度 1∙77ｋｇ·ｍ －3 ）重骨材 （直径 0∙5～1ｃｍ钢珠密度 7∙8ｋｇ·ｍ －3 ）；飞灰炉石粉． 1∙2 致密配比方法 1∙2∙1 最大堆积密度 测量材料最大密度求出最小空隙率．根据最小 空隙原理分析颗粒材料最大堆积密度即最佳级配 条件下的空隙．具体方法如下：（1） 选择材料包括 料源、产能品质、品管粗骨材最大单位密度填充比 Ｄｍａｘ．（2） 测量所选择材料的最大密度利用各材料 比例－－－炉石粉／水泥飞灰／砂固定飞灰／砂求飞 灰∶砂∶粗骨材的比例然后求出最小孔隙 ＶＶ．（3） 计算浆体及骨材体积．浆体体积 ＶＰ＝ｎＶＶ （设定 ｎ） 骨材体积 Ｖａｇｇ＝1－ＶＰ计算飞灰、砂和粗骨材用量． （4） 确定坍度、强度等参数． （5） 确定强塑剂 ＳＰ （又名高性能减水剂能在拌合初期减少拌和水的 添加 ）用量及拌和用水量．根据强度及耐久性选择 水胶比 （Ｗ／Ｂ）计算水泥、炉石粉、水及强塑剂 ＳＰ 用量．（6） 试拌．调整含水量调整配比． 1∙2∙2 求得最小空隙 ＶＶ 利用四分法取样将砂和飞灰混合以飞灰取代 砂的方式求出混合料的最大密度即飞灰取代砂的 最佳比例．一般情况下飞灰取代砂的比例 α为 15％时材料密度最大．在 α＜15％情况下由于飞 灰填塞入砂的空隙中而产生置入的效应混合料密 度逐渐随飞灰的填入而增加；到 α＝15％时飞灰填 入已无砂之空隙可填．如果继续填入飞灰飞灰势 必推挤砂原有的空间而产生取代的效应如同阿基 米德浮力原理飞灰密度比砂的密度小所以混合料 密度下降其下降比率即如同浮力为飞灰密度 （2∙2ｋｇ·ｍ －3 ）减掉取代砂之密度 （2∙65ｋｇ·ｍ －3 ）则 其斜率近似为 2∙2－2∙65＝－0∙45．故由填塞到取 代会有一转折点出现． 同理可以确定砂和飞灰的最佳比例．重复上 述步骤找出砂与飞灰及混合粗骨材的最大质量比 例为 β＝50％此点即是高性能混凝土骨材组成的 优化点．当进行上述步骤时若只要给予少许振动 能量就能使混合料达到密实状况接近 ＨＰＣ的优 化点 （致密点 ）的混合比例． 根据求出的骨材最大密度求最小空隙 ＶＶ． （1） 假设飞灰取代砂的最大质量比例为 α： α＝ Ｗｆｌｙ Ｗｆｌｙ＋ＷＣＳ （1） （2） （砂 ＋飞灰 ）占混合骨材的最大质量比例 为 β： β＝ ＷＣＳ＋Ｗｆｌｙ （ＷＣＳ＋Ｗｆｌｙ）＋Ｗｃａ （2） （3） 最小空隙 ＶＶ： ＶＶ ＝1－ Ｗｆｌｙ γｆｌｙ ＋ ＷＣＳ γＣＳ ＋ Ｗｃａ γｃａ （3） 式中Ｗｆｌｙ、γｆｌｙ分别为飞灰质量及飞灰密度Ｗｃａ、γｃａ 分别为粗骨材质量及粗骨材密度ＷＣＳ、γＣＳ分别为细 骨材质量及细骨材密度． 1∙2∙3 计算用浆量及骨材用量 （1） 各骨材用量． 假设 ｎＶＶ 涵盖空隙 ＶＶ 及润滑浆量 Ｓｎ依经验 为 1∙1、1∙2、1∙3、1∙4或 1∙5以 1∙3最佳 ［1］．水泥浆 体 ＶＰ可用下式求出： ＶＰ＝ｎＶＶ （4） 则骨材量可根据下式求出： Ｖａｇｇ＝1－ＶＰ＝ Ｗｃａ γｃａ ＋ ＷＣＳ γＣＳ ＋ Ｗｆｌｙ γｆｌｙ （5） 由于飞灰、砂和粗骨材的混合比率为最优致密 点属于固定体积比率故将式 （1）及式 （2）重新代 入式 （4）及式 （5）中则可求出飞灰、砂和粗骨材 用量： ＷＣＳ＝ Ｖａｇｇ α 1－α · 1 γｆｌｙ ＋ 1 γＣＳ ＋ 1－β β－αβ · 1 γｃａ （6） Ｗｃａ＝ＷＣＳ 1－β β－αβ （7） Ｗｆｌｙ＝ＷＣＳ α 1－α （8） （2） 水泥、炉石粉及拌和水量． ＶＰ＝ Ｗ γｗ ＋ Ｃ γＣ ＋ Ｗｓλ γｓλ （9） 当炉石粉取代水泥质量比为 ξ时可将式 （9）改为： ＶＰ＝ （Ｗ／Ｃ）Ｃ γｗ ＋ Ｃ γｃ ＋ ［ξ／（1－ξ） ］Ｃ γｓλ （10） 假设设计强度所需的水胶比为 λ则： Ｗ／Ｂ＝Ｗ／（Ｃ＋Ｐ）＝λ （11） 式中Ｐ＝Ｗｓλ ＋Ｗｆｌｙ所以 Ｗ＝λ（Ｃ＋Ｗｓλ ＋Ｗｆｌｙ） （12） 由于式 （8）已求出飞灰质量 Ｗｆｌｙ所以式 （12）中水 的质量 Ｗ、水泥质量 Ｃ及炉石粉质量 Ｗｓλ三个变量 需要三个方程式才能求解．致密配比理念的核心是 ·367·
,368 北京科技大学学报 第32卷 以减少水泥用量为最优目标，炉石粉填充可以让干 SPi=SP十SP=SPr (21) 燥颗粒堆积状态最紧密，取代水泥填充骨材缝隙 Waal=W一SPCh00 (22) 又因为炉石粉取代水泥的比率为： 200 Wa (13) 190 C+Wa 所以 一180 W.=ξ/(1-)C (14) 17ol 最后将式(12)代入公式(10)可得： 160叶 坍度250±20mm λW 曲线：实验室初期 00 00 曲线：预拌厂 曲线：实验室后期 (15) 140 30% 3 4 W=λ(C十P) (16) 强塑剂剂量% 图1坍度250士20mm混凝土的强塑剂与用水量关系 式中，W为水的质量，Y.为水之密度，W为炉石粉 Fig 1 Relationship betveen S P.dosage and water consimption for 质量，Y为炉石粉密度，C为水泥质量，Y.为水泥密 coneretes w ith a shmp of 25020mm 度，入为水胶比，P为卜作岚材料（飞灰、水淬高炉 如此，可得每立方米高性能配比混凝土各项材 粉、稻壳灰或细灰等材料)质量 料需求量，其他比例需求依此类推1 1.2.4强度与坍度 1.3混凝土坍落度、扩展度实验 依据设计图、施工规范及施工条件要求，选定混 依ASMC143或CNs1176混凝土坍度检验法 凝土强度及坍度.当混凝土要求强度(=5488N. 规定实施[6-) am时，既无工地经验数据可循，又无实验室数据 1.4混凝土抗压强度实验 可资应用，则配比致密混凝土的需求强度由下式 依ASMC39或CNs1232圆柱体抗压强度检验 求得： 法规定实施[6-) f+9.6 0.9,MPa (17) 2实验及测量结果 1.2.5SP用量及拌和用水量 2.1轻质混凝土测量结果与分析 在致密混凝土配比法中，强塑剂SP的使用是用 传统轻质混凝土在拌和过程中常有骨材上浮及 来调整混凝土工作性能的，因此与美国ACI混凝土 强度无法提升的现象，本文依致密方法研制的混凝 设计方法的理念完全不同，为保持水胶比不变，需 土新拌及硬固性质叙述如下， 将SP用量从最初用水量中扣除，即最后用水量加上 2.1.1优生高性能轻质混凝土新拌性质 SP用量需和最初配比计算的用水量相等 所配制的优生高性能轻质混凝土的新拌性质： 图1的数据是经实验室多次修正所得，其回归 初始及拌和后60mn的坍度及坍流度均能达到坍 的SP用量如下式： 落度25士2am、扩展度60士10am的要求，此项特性 SP1(%)=3.8329+2.7156×10-2wW- 对高层结构物及高质量混凝土特别有利，同时，因 1.8038×10-w2 (18) 为此拌合混凝土流动性极其优异，避免了因过度加 Wi=SP XC/100 (19) 入拌合水而引起的泌水及蜂窝等缺陷的困扰，如 △sP=2.1756×10-2-3.6076×10-W1(20) 表所示， 表1轻质骨材混凝土新拌性质 Table 1 Nature of initialm ixng lightweight concretes 初始性能 拌和60min后性能 配比 WB浆量，nW心 W/s 坍度mm坍流度mm 流动时间/s坍度mm坍流度mm流动时间/s L2.0 0.3 1.3 0.460 0.071 265 610 180 260 570 210 L2.0 0.4 1.30.0610.084 270 690 80 265 610 90 注：WS为水固比
北 京 科 技 大 学 学 报 第 32卷 以减少水泥用量为最优目标炉石粉填充可以让干 燥颗粒堆积状态最紧密取代水泥填充骨材缝隙． 又因为炉石粉取代水泥的比率为： ξ＝ Ｗｓλ Ｃ＋Ｗｓλ （13） 所以 Ｗｓλ ＝ξ／（1－ξ）Ｃ （14） 最后将式 （12）代入公式 （10）可得： Ｃ＝ Ｖｐ－ λＷｆｌｙ γｗ λ γｗ ＋ 1 γｃ ＋ ξ 1－ξ λ γｗ ＋ 1 γｓλ （15） Ｗ＝λ（Ｃ＋Ｐ） （16） 式中Ｗ为水的质量γｗ 为水之密度Ｗｓλ为炉石粉 质量γｓλ为炉石粉密度Ｃ为水泥质量γｃ为水泥密 度λ为水胶比Ｐ为卜作岚材料 （飞灰、水淬高炉 粉、稻壳灰或细灰等材料 ）质量． 1∙2∙4 强度与坍度 依据设计图、施工规范及施工条件要求选定混 凝土强度及坍度．当混凝土要求强度 ｆ′ｃ＝5488Ｎ· ｃｍ －2时既无工地经验数据可循又无实验室数据 可资应用则配比致密混凝土的需求强度 ｆ′ｃｒ由下式 求得： ｆ′ｃｒ＝ ｆ′ｃ＋9∙6 0∙9 ＭＰａ （17） 1∙2∙5 ＳＰ用量及拌和用水量 在致密混凝土配比法中强塑剂 ＳＰ的使用是用 来调整混凝土工作性能的因此与美国 ＡＣＩ混凝土 设计方法的理念完全不同．为保持水胶比不变需 将 ＳＰ用量从最初用水量中扣除即最后用水量加上 ＳＰ用量需和最初配比计算的用水量相等． 图 1的数据是经实验室多次修正所得其回归 的 ＳＰ用量如下式： ＳＰ1（％ ）＝3∙8329＋2∙7156×10 －2Ｗ－ 1∙8038×10 －4Ｗ 2 （18） Ｗ1＝ＳＰ1×Ｃ／100 （19） ΔＳＰ＝2∙1756×10 －2－3∙6076×10 －4Ｗ1 （20） ＳＰｆｉｎｉａｌ＝ＳＰ1＋ＳＰ＝ＳＰｆ （21） Ｗｆｉｎｉａｌ＝Ｗ－ＳＰｆＣ／100 （22） 图 1 坍度 250±20ｍｍ混凝土的强塑剂与用水量关系 Ｆｉｇ．1 ＲｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎＳ．Ｐ．ｄｏｓａｇｅａｎｄｗａｔｅｒｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｆｏｒ ｃｏｎｃｒｅｔｅｓｗｉｔｈａｓｌｕｍｐｏｆ250±20ｍｍ 如此可得每立方米高性能配比混凝土各项材 料需求量其他比例需求依此类推 ［14］． 1∙3 混凝土坍落度、扩展度实验 依 ＡＳＴＭＣ143或 ＣＮＳ1176混凝土坍度检验法 规定实施 ［6--7］． 1∙4 混凝土抗压强度实验 依 ＡＳＴＭＣ39或 ＣＮＳ1232圆柱体抗压强度检验 法规定实施 ［6--7］． 2 实验及测量结果 2∙1 轻质混凝土测量结果与分析 传统轻质混凝土在拌和过程中常有骨材上浮及 强度无法提升的现象本文依致密方法研制的混凝 土新拌及硬固性质叙述如下． 2∙1∙1 优生高性能轻质混凝土新拌性质 所配制的优生高性能轻质混凝土的新拌性质： 初始及拌和后 60ｍｉｎ的坍度及坍流度均能达到坍 落度25±2ｃｍ、扩展度60±10ｃｍ的要求．此项特性 对高层结构物及高质量混凝土特别有利．同时因 为此拌合混凝土流动性极其优异避免了因过度加 入拌合水而引起的泌水及蜂窝等缺陷的困扰如 表 1所示． 表 1 轻质骨材混凝土新拌性质 Ｔａｂｌｅ1 Ｎａｔｕｒｅｏｆｉｎｉｔｉａｌｍｉｘｉｎｇｌｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔｃｏｎｃｒｅｔｅｓ 配比 Ｗ／Ｂ 浆量ｎ Ｗ／Ｃ Ｗ／Ｓ 初始性能 拌和 60ｍｉｎ后性能 坍度／ｍｍ 坍流度／ｍｍ 流动时间／ｓ 坍度／ｍｍ 坍流度／ｍｍ 流动时间／ｓ Ｌ2∙0 0∙3 1∙3 0∙460 0∙071 265 610 180 260 570 210 Ｌ2∙0 0∙4 1∙3 0∙061 0∙084 270 690 80 265 610 90 注：Ｗ／Ｓ为水固比． ·368·
第3期 彭予柱等：混凝土致密堆积模式及不同察席骨材的混凝十工程性质 ,369 ◆重质混凝土 2.1.2优生高性能轻质混凝土硬固性质 (5000kgm,水胶比03) 优生高性能轻质混凝土的抗压强度：水胶比 重质混凝土 (3500kgm,水胶比0.3) 0.3及0.4配比的混凝土强度发展如图2所示.水 “常重混凝土 (2400kgm,水胶比0.4) 胶比为0.3配比的混凝土抗压强度随龄期发展至 ·女常重混凝土 54d时可达8678.4N·am2,而水胶比为0.4配比的 (2400kgm3水胶比0.3) ·轻质混凝土 混凝土则可达7702.3N·am以上，因而轻骨材混 (2000kgm3,水胶比0.4) 凝土适用于高强度混凝土结构体，水胶比为0.3和 7215490120180240+轻质混凝土 龄期： (2400kgm水胶比0.3) 0.4龄期为120d的混凝土劈裂强度[分别为 431.2N.am及382.2N·am.弹性模量、干缩、潜 图2不同密度混凝土龄期强度发展 Fig 2 Devebpment of comnprhensive strength of concretes w ith dif 变和泊松比等性质因时效问题需进一步研究 ferent densities 由初步的实验结果可知，只要混凝土配比方式 得宜，轻质混凝土性能可与传统石材水泥媲美.此 凝土，以避免蜂窝的产生，高性能混凝土应用强塑 结果也印证了轻质骨材可配制成高流动化的混凝 剂及卜作岚材料，使混凝土界面、强度等方面的弱点 土，亦可制作高强度的轻质混凝土，且可根据工程需 显著得到改善，获得高流动性、高强度、高刚性及较 求量身订制混凝土配比，预期将来在高层建筑及大 均匀的混凝土材质，使施工更容易⑧ 型构件会有更大及更佳的应用空间， 2.2.1优生高性能重质混凝土新拌性质 2.2重质骨材混凝土测量结果与分析 所配制的优生高性能轻质混凝土新拌性质：初 重质混凝土的骨材和水泥浆的密度相差较大， 始及拌和后60mm的坍度及坍流度均能达到坍度 通常以降低水灰比的方式避免骨材析离。在工程施 为23士2am,坍流度为50士10am的要求，如表2 工时因钢筋或管线的排列，需要具有较高坍度的混 所示 表2重质骨材混凝土新拌性质 Table 2 Nature of nitialm ixing heavy weight concretes 初始 拌和后60mm 配比 W/B 浆量，n W/C W/s 坍度mm坍流度mm流动时间/s坍度mm坍流度hmm流动时间/ N2.4 0.3 1.3 0.79 0.0812 265 625 180 260 560 200 H3.5 0.30 1.2 0.60 0.0765 265 675 145 265 645 160 H5.0 0.3 1.1 0.48 0.0969 280 710 100 215 400 0 H5.0 0.30 1.1 0.5 0.0926 270 630 150 265 620 180 H5.0 0.30 1.1 0.52 0.0991 280 730 100 275 720 110 H5.0 0.32 1.1 0.52 0.1056 280 750 90 220 400 45 H5.0 0.40 1.1 0.52 0.1024 250 610 70 230 540 90 2.2.2优生高性能重质混凝土硬固性质 目前建筑结构物均采单一密度(2400kgm3) 优生高性能重质混凝土水胶比为0.3和0.4时 混凝土，因此造成大楼上部结构静载重提高，为减 的抗压强度发展如图2所示，其强度发展趋势与相 轻结构物自重、提高结构韧性，应突破旧有思考模 同水胶比的轻质混泥土一致，说明强度发展与水胶 式，采用降低重心的方法，以重质混凝土作建筑基础 比有关，而骨材材质对强度发展影响较小. 降低重心，轻质混凝土应用于上部结构体与楼板减 3结论 轻自重，从而改进结构耐震能力， 在致密堆积配比时，只要水泥浆质量与浆量控 参考文献 制得宜，密度为1.7~7.8kgm的骨材均可获得优 [1]Huang C L Concrete Pmperty and Bchavior 3d ed Tabei 良流动性与高强度的混凝土，且不会发生粒料析离、 Zan's Publishing House 1997 (黄兆龙.混凝土性质与行为·台北：詹氏书局，1997) 蜂窝等工程缺陷，新拌性质与硬固性质均能符合建 [2]Huang C L LiL C Jan YY,et al Shdge Lightweight Aggre- 筑结构各项工程的要求，本实验配比获得的混凝土 gate production and Basic Pmoperty Ana lysis Chung Yuen Engi 已成功用于台北101大楼基础工程[8-. neerng Co Lid 1999 (下转第402页)
第 3期 彭予柱等： 混凝土致密堆积模式及不同密度骨材的混凝土工程性质 2∙1∙2 优生高性能轻质混凝土硬固性质 优生高性能轻质混凝土的抗压强度：水胶比 0∙3及 0∙4配比的混凝土强度发展如图 2所示．水 胶比为 0∙3配比的混凝土抗压强度随龄期发展至 54ｄ时可达8678∙4Ｎ·ｃｍ －2而水胶比为0∙4配比的 混凝土则可达 7702∙3Ｎ·ｃｍ －2以上因而轻骨材混 凝土适用于高强度混凝土结构体．水胶比为 0∙3和 0∙4、龄期为 120ｄ的混凝土劈裂强度 ［6］ 分别为 431∙2Ｎ·ｃｍ －2及 382∙2Ｎ·ｃｍ －2．弹性模量、干缩、潜 变和泊松比等性质因时效问题需进一步研究． 由初步的实验结果可知只要混凝土配比方式 得宜轻质混凝土性能可与传统石材水泥媲美．此 结果也印证了轻质骨材可配制成高流动化的混凝 土亦可制作高强度的轻质混凝土且可根据工程需 求量身订制混凝土配比预期将来在高层建筑及大 型构件会有更大及更佳的应用空间． 2∙2 重质骨材混凝土测量结果与分析 重质混凝土的骨材和水泥浆的密度相差较大 通常以降低水灰比的方式避免骨材析离．在工程施 工时因钢筋或管线的排列需要具有较高坍度的混 图 2 不同密度混凝土龄期强度发展 Ｆｉｇ．2 Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅｓｗｉｔｈｄｉｆ- ｆｅｒｅｎｔｄｅｎｓｉｔｉｅｓ 凝土以避免蜂窝的产生．高性能混凝土应用强塑 剂及卜作岚材料使混凝土界面、强度等方面的弱点 显著得到改善获得高流动性、高强度、高刚性及较 均匀的混凝土材质使施工更容易 ［8--9］． 2∙2∙1 优生高性能重质混凝土新拌性质 所配制的优生高性能轻质混凝土新拌性质：初 始及拌和后 60ｍｉｎ的坍度及坍流度均能达到坍度 为 23±2ｃｍ坍流度为 50±10ｃｍ的要求如表 2 所示． 表 2 重质骨材混凝土新拌性质 Ｔａｂｌｅ2 Ｎａｔｕｒｅｏｆｉｎｉｔｉａｌｍｉｘｉｎｇｈｅａｖｙ-ｗｅｉｇｈｔｃｏｎｃｒｅｔｅｓ 配比 Ｗ／Ｂ 浆量ｎ Ｗ／Ｃ Ｗ／Ｓ 初始 拌和后 60ｍｉｎ 坍度／ｍｍ 坍流度／ｍｍ 流动时间／ｓ 坍度／ｍｍ 坍流度／ｍｍ 流动时间／ｓ Ｎ2∙4 0∙3 1∙3 0∙79 0∙0812 265 625 180 260 560 200 Ｈ3∙5 0∙30 1∙2 0∙60 0∙0765 265 675 145 265 645 160 Ｈ5∙0 0∙3 1∙1 0∙48 0∙0969 280 710 100 215 400 60 Ｈ5∙0 0∙30 1∙1 0∙5 0∙0926 270 630 150 265 620 180 Ｈ5∙0 0∙30 1∙1 0∙52 0∙0991 280 730 100 275 720 110 Ｈ5∙0 0∙32 1∙1 0∙52 0∙1056 280 750 90 220 400 45 Ｈ5∙0 0∙40 1∙1 0∙52 0∙1024 250 610 70 230 540 90 2∙2∙2 优生高性能重质混凝土硬固性质 优生高性能重质混凝土水胶比为 0∙3和 0∙4时 的抗压强度发展如图 2所示其强度发展趋势与相 同水胶比的轻质混泥土一致说明强度发展与水胶 比有关而骨材材质对强度发展影响较小． 3 结论 在致密堆积配比时只要水泥浆质量与浆量控 制得宜密度为 1∙7～7∙8ｋｇ·ｍ －3的骨材均可获得优 良流动性与高强度的混凝土且不会发生粒料析离、 蜂窝等工程缺陷新拌性质与硬固性质均能符合建 筑结构各项工程的要求．本实验配比获得的混凝土 已成功用于台北 101大楼基础工程 ［8--11］． 目前建筑结构物均采单一密度 （2400ｋｇ·ｍ －3 ） 混凝土因此造成大楼上部结构静载重提高．为减 轻结构物自重、提高结构韧性应突破旧有思考模 式采用降低重心的方法以重质混凝土作建筑基础 降低重心轻质混凝土应用于上部结构体与楼板减 轻自重从而改进结构耐震能力． 参 考 文 献 ［1］ ＨｕａｎｇＣ Ｌ．ＣｏｎｃｒｅｔｅＰｒｏｐｅｒｔｙａｎｄＢｅｈａｖｉｏｒ．3ｒｄｅｄ．Ｔａｉｂｅｉ： ＺａｎʾｓＰｕｂｌｉｓｈｉｎｇＨｏｕｓｅ1997 （黄兆龙．混凝土性质与行为．台北：詹氏书局1997） ［2］ ＨｕａｎｇＣＬＬｉＬＣＪａｎＹＹｅｔａｌ．ＳｌｕｄｇｅＬｉｇｈｔ-ｗｅｉｇｈｔＡｇｇｒｅ- ｇａｔｅ-ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎａｎｄＢａｓｉｃＰｒｏｐｅｒｔｙＡｎａｌｙｓｉｓ．ＣｈｕｎｇＹｕｅｎＥｎｇｉ- ｎｅｅｒｉｎｇＣｏＬｔｄ1999 （下转第 402页 ） ·369·
,402 北京科技大学学报 第32卷 al path plannng for mobile mbots Contmol Decis 2005 20 (9): ticle swam optin izer Pmoceedings of EEE In temational Confer 1052 ence on Sysioms Man and Cybemetics Hammamet 2002,96 (孙波，陈卫东，席裕庚，基于粒子群优化算法的移动机器人全 [11]Shi Y.K mhling R A.Coevolutionary Particle Swam Optin iza 局路径规划.控制与决策，200520(9)：1052) tion to Soke M inmax Pmblems Pmoceedings of the EEE Con- [8]Zhao X Z Chang H X.Zeng J F.et al Path planning method for gress on Evohtionary Camputa tion Hono 2002 1682 mobile mobot based on particle swam algorithm.Appl Res Camput [12]ShiY,Ebethart R C Parmeter selection n particle swam opti- 2007.24(3):181 m ization/Pmceed ings of the7th IntemationalConfernce on Evo (赵先章，常红星，曾隽芳，等.一种基于粒子群算法的移动机 ltionary Progmamm ing San Diego 1998.591 器人路径规划方法.计算机应用研究，2007,24(3)：181) [13]ShiY,Ebethart R C.Empirical study of particle swam optin iza- [9]Yang W.LiQQ Survey on particle swam optin ization algorithn. tion/Prceedings of the 1999 Congess on Evolutionary Camputa- Eng Sci20046(5):87 tion W ash inglon D C.1999,1945 (杨维，李歧强.粒子群优化算法综述.中国工程科学，20046 [14]Ramnaweera A.Halgamuge S K.W atson H C Self organ izing hier (5):87) amhical particle swam optin izer with tine varying acceleration [10]Van den Bergh F EngebrechtA P.A new bcally convergent par coefficient IEEE Trans Evol Comput 2004:240 (上接第369页) (黄兆龙，李隆盛，湛渊源，等.沉泥轻质骨材制造与基础性能 [7]AC 221.2-91 Standad P ractice for Selecting P roportions for Nor 分析研究，涌源工程股份有限公司，1999) mal Heavyweight and Mass Concrete [3]Yang JC Xie JN.Planning research of silt flow ing in to reservoir [8]Liou J S A Study on the Flexural Pmoperties of Lightweight Con- /Reservoir Rescamh Pmject Results Susta inable M anageent Sym- crete Beams [Dissertation Taipei Taivan University 2007, posim-Tabei 1998 36 121.53 (杨锦川，谢进南.水库淤沙研究课题之规划∥水库永续经营 [9]Huanga SC Changh F C Lob S L et al Pmduction of light 研究计划成果研讨会论文集，台北，1998.36 weight aggregates from m ning residues heavy metal shdge and [4]Peng Y C.Huang C L Engineerng pmoperties of sntered waste ncnerator fly ash J HazanousM ater 2007.144:52 shudge as lightweight aggregate n a densified concrete m ixtume J [10]Jo B W.Park S K.Pak JB Pmoperties of concrete made with Chongqing Univ 2009 8(4):231 alkali-activated fly ash lightweight aggregate (AFLA).Can Con- [5]Lin W M.Stmuctural lightweight concrete pmperties Stnuct Eng er Campos2007,29:128 199926(3):56 [11]Skuralova V A.Abu A laz S M.A ltynov V A.Lum inescence of (林维明.结构轻质混泥土性质.结构工程，1999,26(3)：56) aggregate centers in lithim fhorile irmadated with high eneny [6]AC1221.2-81 Standa Practice for Sekcting Proportions for heavy ions Nucl Instnm Methods Phys Res Sect B.2002 191. Stmuctumal Ligh tweight Concrete 251
北 京 科 技 大 学 学 报 第 32卷 ａｌｐａｔｈｐｌａｎｎｉｎｇｆｏｒｍｏｂｉｌｅｒｏｂｏｔｓ．ＣｏｎｔｒｏｌＤｅｃｉｓ200520（9）： 1052 （孙波陈卫东席裕庚．基于粒子群优化算法的移动机器人全 局路径规划．控制与决策200520（9）：1052） ［8］ ＺｈａｏＸＺＣｈａｎｇＨＸＺｅｎｇＪＦｅｔａｌ．Ｐａｔｈｐｌａｎｎｉｎｇｍｅｔｈｏｄｆｏｒ ｍｏｂｉｌｅｒｏｂｏｔｂａｓｅｄｏｎｐａｒｔｉｃｌｅｓｗａｒｍａｌｇｏｒｉｔｈｍ．ＡｐｐｌＲｅｓＣｏｍｐｕｔ 200724（3）：181 （赵先章常红星曾隽芳等．一种基于粒子群算法的移动机 器人路径规划方法．计算机应用研究200724（3）：181） ［9］ ＹａｎｇＷＬｉＱＱ．Ｓｕｒｖｅｙｏｎｐａｒｔｉｃｌｅｓｗａｒｍｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎａｌｇｏｒｉｔｈｍ． ＥｎｇＳｃｉ20046（5）：87 （杨维李歧强．粒子群优化算法综述．中国工程科学20046 （5）：87） ［10］ ＶａｎｄｅｎＢｅｒｇｈＦＥｎｇｅｌｂｒｅｃｈｔＡＰ．Ａｎｅｗｌｏｃａｌｌｙｃｏｎｖｅｒｇｅｎｔｐａｒ- ｔｉｃｌｅｓｗａｒｍｏｐｔｉｍｉｚｅｒ∥ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆＩＥＥＥＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒ- ｅｎｃｅｏｎＳｙｓｔｅｍｓＭａｎａｎｄＣｙｂｅｒｎｅｔｉｃｓ．Ｈａｍｍａｍｅｔ2002：96 ［11］ ＳｈｉＹＫｒｏｈｌｉｎｇＲＡ．Ｃｏ-ｅｖｏｌｕｔｉｏｎａｒｙＰａｒｔｉｃｌｅＳｗａｒｍＯｐｔｉｍｉｚａ- ｔｉｏｎｔｏＳｏｌｖｅＭｉｎ-ｍａｘＰｒｏｂｌｅｍｓ∥ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＩＥＥＥＣｏｎ- ｇｒｅｓｓｏｎＥｖｏｌｕｔｉｏｎａｒｙＣｏｍｐｕｔａｔｉｏｎ．Ｈｏｎｏｌｕｌｕ2002：1682 ［12］ ＳｈｉＹＥｂｅｒｈａｒｔＲＣ．Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓｅｌｅｃｔｉｏｎｉｎｐａｒｔｉｃｌｅｓｗａｒｍｏｐｔｉ- ｍｉｚａｔｉｏｎ∥Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅ7ｔｈＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＥｖｏ- ｌｕｔｉｏｎａｒｙＰｒｏｇｒａｍｍｉｎｇ．ＳａｎＤｉｅｇｏ1998：591 ［13］ ＳｈｉＹＥｂｅｒｈａｒｔＲＣ．Ｅｍｐｉｒｉｃａｌｓｔｕｄｙｏｆｐａｒｔｉｃｌｅｓｗａｒｍｏｐｔｉｍｉｚａ- ｔｉｏｎ∥Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅ1999ＣｏｎｇｒｅｓｓｏｎＥｖｏｌｕｔｉｏｎａｒｙＣｏｍｐｕｔａ- ｔｉｏｎ．ＷａｓｈｉｎｇｔｏｎＤＣ1999：1945 ［14］ ＲａｔｎａｗｅｅｒａＡＨａｌｇａｍｕｇｅＳＫＷａｔｓｏｎＨＣ．Ｓｅｌｆ-ｏｒｇａｎｉｚｉｎｇｈｉｅｒ- ａｒｃｈｉｃａｌｐａｒｔｉｃｌｅｓｗａｒｍ ｏｐｔｉｍｉｚｅｒｗｉｔｈｔｉｍｅ-ｖａｒｙｉｎｇａｃｃｅｌｅｒａｔｉｏｎ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ．ＩＥＥＥＴｒａｎｓＥｖｏｌＣｏｍｐｕｔ2004：240 （上接第 369页 ） （黄兆龙李隆盛湛渊源等．沉泥轻质骨材制造与基础性能 分析研究．涌源工程股份有限公司1999） ［3］ ＹａｎｇＪＣＸｉｅＪＮ．Ｐｌａｎｎｉｎｇｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｓｉｌｔｆｌｏｗｉｎｇｉｎｔｏｒｅｓｅｒｖｏｉｒ ∥ＲｅｓｅｒｖｏｉｒＲｅｓｅａｒｃｈＰｒｏｊｅｃｔＲｅｓｕｌｔｓＳｕｓｔａｉｎａｂｌｅＭａｎａｇｅｍｅｎｔＳｙｍ- ｐｏｓｉｕｍ．Ｔａｉｂｅｉ1998：36 （杨锦川谢进南．水库淤沙研究课题之规划∥水库永续经营 研究计划成果研讨会论文集．台北1998：36 ［4］ ＰｅｎｇＹＣＨｕａｎｇＣＬ．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｓｉｎｔｅｒｅｄｗａｓｔｅ ｓｌｕｄｇｅａｓｌｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔａｇｇｒｅｇａｔｅｉｎａｄｅｎｓｉｆｉｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｍｉｘｔｕｒｅ．Ｊ ＣｈｏｎｇｑｉｎｇＵｎｉｖ20098（4）：231 ［5］ ＬｉｎＷ Ｍ．Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｌｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔｃｏｎｃｒｅｔｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ．ＳｔｒｕｃｔＥｎｇ 199926（3）：56 （林维明．结构轻质混泥土性质．结构工程199926（3）：56） ［6］ ＡＣＩ221∙2－81 Ｓｔａｎｄａｒｄ ＰｒａｃｔｉｃｅｆｏｒＳｅｌｅｃｔｉｎｇ Ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎｓｆｏｒ ＳｔｒｕｃｔｕｒａｌＬｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔＣｏｎｃｒｅｔｅ ［7］ ＡＣＩ221∙2－91ＳｔａｎｄａｒｄＰｒａｃｔｉｃｅｆｏｒＳｅｌｅｃｔｉｎｇＰｒｏｐｏｒｔｉｏｎｓｆｏｒＮｏｒ- ｍａｌＨｅａｖｙｗｅｉｇｈｔａｎｄＭａｓｓＣｏｎｃｒｅｔｅ ［8］ ＬｉｏｕＪＳ．ＡＳｔｕｄｙｏｎｔｈｅＦｌｅｘｕｒａｌＰｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＬｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔＣｏｎ- ｃｒｅｔｅＢｅａｍｓ ［Ｄｉｓｓｅｒｔａｔｉｏｎ］．Ｔａｉｐｅｉ：ＴａｉｗａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ2007 121：53 ［9］ ＨｕａｎｇａＳＣＣｈａｎｇｂＦＣＬｏｂＳＬｅｔａｌ．Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｏｆｌｉｇｈｔ- ｗｅｉｇｈｔａｇｇｒｅｇａｔｅｓｆｒｏｍｍｉｎｉｎｇｒｅｓｉｄｕｅｓｈｅａｖｙｍｅｔａｌｓｌｕｄｇｅａｎｄ ｉｎｃｉｎｅｒａｔｏｒｆｌｙａｓｈ．ＪＨａｚａｒｄｏｕｓＭａｔｅｒ2007144：52 ［10］ ＪｏＢＷＰａｒｋＳＫＰａｒｋＪＢ．Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅｍａｄｅｗｉｔｈ ａｌｋａｌｉ-ａｃｔｉｖａｔｅｄｆｌｙａｓｈｌｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔａｇｇｒｅｇａｔｅ（ＡＦＬＡ）．ＣｅｍＣｏｎ- ｃｒＣｏｍｐｏｓ200729：128 ［11］ ＳｋｕｒａｔｏｖａＶＡＡｂｕＡｌａｚｍＳＭＡｌｔｙｎｏｖＶＡ．Ｌｕｍｉｎｅｓｃｅｎｃｅｏｆ ａｇｇｒｅｇａｔｅｃｅｎｔｅｒｓｉｎｌｉｔｈｉｕｍ ｆｌｕｏｒｉｄｅｉｒｒａｄｉａｔｅｄｗｉｔｈｈｉｇｈｅｎｅｒｇｙ ｈｅａｖｙｉｏｎｓ．ＮｕｃｌＩｎｓｔｒｕｍＭｅｔｈｏｄｓＰｈｙｓＲｅｓＳｅｃｔＢ2002191： 251 ·402·
