D0I:10.13374/i.issn1001-053x.2000.06.007 第22卷第6期 北京科技大学学报 Vol.22 No.6 2000年12月 Journal of University of Science and Technology Beijing Dec.2000 Ca0-A2O3-Si02熔渣表面张力的计算模型 李金锡张鉴 北京科技大学治金学院，北京100083 摘要根据炉渣结构的共存理论与CO-Al,O-SiO熔渣在不同温度和成分下实测表面张力 值，制定了本渣系表面张力与熔渣各结构单元作用浓度及温度间关系的计算模型.计算结果符 合实际，证明该模型可以反映本渣系表面张力随熔渣作用浓度和温度而变化的规律， 关键词共存理论；表面张力；计算模型 分类号T044.6 文献标识码：A 1熔渣表面张力 度；a为组元i在熔体内部的活度：A:为组元所 占的面积. 炉渣表面张力（σ）是熔渣的重要物理性质 A=KNVD (4) 之一，对冶炼工艺操作有着十分重要的影响.在 式中，K=1.091,N=6.02×10,为组元i的摩 冶炼过程中渣钢之间的化学反应，除了[C]直接 尔体积. 被氧化成C0气体以外，其他杂质的去除都要 文献[5,6]利用Butler方程计算炉渣的表面 通过渣一金界面的传质来实现，这在很大程度 张力，在处理方法上采用Gbbs自由能.在利用 上取决于两相液体的界面张力大小. Butler方程进行计算时，他们采用一些热力学 由于测量炉渣表面张力需要大量的人力、 关系处理组元在熔体内、表面层的活度值 物力、财力，越来越多的冶金工作者开始探讨如 (a,a),得出一定条件下的熔渣或金属熔体的 何通过建立数学模型估算表面张力2.文献 表面张力计算值，但是在确定活度方面采用活 [1,3]指出表面张力随着温度和炉渣成分变化而 度系数(y)和相互作用系数(e),而且计算过程较 不断地变化，表面张力与温度之间的线性关系 为繁琐，经验成分较大.确定溶质在熔渣内的含 为： 量时，由于难以准确测量，往往不得不采用不同 o=A+BT (1) 的经验模型进行处理， 式中，o为表面张力，Nm;A,B为常数；T为热 从以上简介可以看出，目前在熔渣表面张 力学温度，K. 力方面，己经积累了一些实验数据，也总结了一 文献[4]研究CaO-Mg0-Al,O,-SiO2渣系的 些经验公式，可以对熔渣表面张力作出预测， 表面张力后，将1600℃下该渣系的表面张力表 但建立在熔渣结构基出上的表面张力计算模型 示为： 还未见报导.本文的目的就是将Ca0-AlO,SiO2 G=ZNa (2) 熔渣的表面张力模型建立在其实际结构的基础 ■】 式中：N为熔渣组元i的摩尔分数：为组元i 上，因为熔渣的物理性质决定于其化学结构，而 的表面张力. 不是相反. 文献[S]利用butler方程计算炉渣的表面张 力，改进的butler方程为： 2 熔渣表面张力的计算模型 aop (3) a 2.1Ca0-A山0，-Si02熔渣的结构单元 式中：σ为渣系的表面张力：为标准状态下，某 由炉渣结构的共存理论知，CaO-Al,O, 纯物质i的表面张力；矿为组元i在表面层的活 SiO2的结构单元为： 简单离子：Ca,0; 2000-05-24收稿李金锡男，27岁，硕士 *冶金部基础研究项目 分子化合物：Al,0,Si02,Ca0Si02,Ca0
第 2 2 卷 第 6 期 2 0 0 年 12 月 北 京 科 技 大 学 学 报 OJ u nr a l o f U l i v e . iyt o f s e le n c e a n d l 七c h n o ot gy B e ij i n g V b l .2 2 N O . ` D伙 . 2州沁 C a O , A lz O -3 is O Z熔渣表面张 力的计算模型 李金锡 张 鉴 北京科技 大学冶金学 院 , 北京 10 0 0 83 摘 要 根 据炉 渣结构 的共 存理 论与 C a o 卜A 1 2O 3se s i 0 2熔渣在 不 同温度和成 分下 实测 表面 张力 值 , 制 定了本渣系表 面张 力与熔渣 各结 构单 元作用 浓度 及温度 间关系 的计算 模型 . 计算结 果符 合 实际 , 证 明该 模型 可 以反 映本渣 系表 面 张力 随熔渣作 用浓 度和 温度 而变 化 的规律 . 关键词 共存 理 论 ; 表 面张 力 ; 计算模型 分类 号 T O 4 .6 文献 标识 码 : A 1 熔渣表面张力 炉渣 表面 张力 (的 是熔 渣 的重要 物理 性质 之一 , 对冶炼工艺操作有着十分重要 的影响 . 在 冶炼过程 中渣钢之 间的化学反应 , 除 了[1C 直接 被氧化 成 C O 气 体 以外 , 其他 杂质 的去 除都要 通过渣一金界 面的传质 来实现 , 这在很大程度 上取 决于两相 液体 的界 面张力大 小 〔1 . 由于测量 炉渣 表面 张力 需要 大量 的人 力 、 物力 、 财力 , 越来越 多的冶金工作者开 始探讨如 何通 过建立数 学模 型估算表 面张力 【哪 , . 文献 【1 , 3] 指 出表面 张力随着温度和 炉渣 成分变化而 不 断地变化 , 表面 张力与温度 之 间的线性关系 为 : 0 = A +B T (l) 式 中 , 。 为表 面张力 , N /m ; A , B 为常数 ; T 为热 力学温度 , K . 文献 4[ ] 研 究 C a o 月M g o 一 A 1 2 0 广51 0 2 渣系 的 表面张力 后 , 将 1 6 0 0 ℃ 下 该渣 系 的表 面张力表 示为 : 口 = Z 从拼 式 中 : 茂 为熔 渣组元 i 的摩 尔分数 ; 的表面 张力 . ( 2 ) al 为组元 i 度 ; 场 为组元 i 在熔体 内部的活度 ; A , 为组 元 i 所 占的面 积 . 法= 犬万仍 尸 (4 ) 式 中 , 犬 = 1 . 0 9 1 , N = 6 . 0 2 x l 0 2 , , K 为组元 i 的摩 尔体积 . 文献 5[, 61 利用 B ut le r 方程计算炉渣 的表面 张力 , 在 处理方法上采用 iG b bs 自由能 . 在利用 B ult er 方程进行计算 时 , 他们采用一些热力学 关系 处理 组元 i 在熔 体 内 、 表 面层 的活度 值 a(, , 衅 ) , 得 出一定条件 下的熔渣或金属熔体 的 表面张力计算值 . 但是在确 定活度方面采用活 度系数( 力和相互作用系数s( ) , 而且计算过程较 为繁琐 , 经验成分较大 . 确定溶质在熔渣 内的含 量 时 , 由于难 以准确测量 , 往往不得不采用不同 的经验模型进行处理 . 从 以上简介可 以看 出 , 目前在熔渣表面张 力方面 , 已经积累 了一些 实验数据 , 也总结了一 些经验 公式 , 可 以对熔渣 表面张力作出预测 . 但建立在熔渣结构基出上的表面张力计算模型 还未见报 导 . 本文 的 目的就是将 C a o 习叼 2 0 -r Siq 熔渣 的表面张力模型建立在其实际结构的基础 上 , 因为熔渣 的物理性质决定于其化学结构 , 而 不 是相反 . 文献 【5] 利用 b u t ler 方 程计算 炉渣 的表面 张 力 , 改进 的 b u t ler 方程 为 : =aof 谬 in 吩 (3) 式 中 : 6 为渣 系 的表面张力 ; 讨 为标准状态下 , 某 纯物质 i 的表 面张力 ; 衅 为组元 i 在表面层 的活 2 0 -0 05 一 2 4 收稿 李 金锡 男 , 27 岁 , 硕 士 * 冶 金部基 础研究项 目 2 熔渣表面 张力的计算模型 .2 1 C a o 卜A 1 2 0 -r 5 10 2 熔渣的结构单元 由炉渣 结构 的共存理论 知 口,8] , C a o 一A l , O 3 es 51 0 2 的结构单 元为 : 简单离 子 : C +az , 0 2 一 ; 分子化 合物 : 1A 2 0 3 , 5 10 2 , C a o · 5 10 2 , C aO · DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 2000. 06. 007
Vol.22 No.6 李金锡等：Ca0-A山，OSi0,熔渣表面张力的计算模型 513◆ Al20,2Ca0·Al03Si02,Ca0·Al0,2Si02,3Ca0 较，如图1所示.由此可见，Ca0-Al0,-Si02表面 Si02,3Ca0-Al203,2Ca0Si02,12Ca0-7Al20, 张力计算模型基本上符合实际，从表1的参数 Ca0·2Al203,Ca06Al03,3Al0,2Si02. 可以看出，温度是影响表面张力首要因素，温度 令熔体成分为b=xco,a1=xsio,a2=xAo, 升高，熔渣的表面张力普遍会降低，温度降低， (表示组元的总摩尔分数)；平衡后各结构单 熔渣的表面张力普遍会增大；就熔渣结构单元 元的作用浓度为：N1=Nco,N2=Nso,N,=No, 对表面张力的影响而言，Ca0,Ca0·2AlO3和 N=Nco-Sio,,Ns =NCo-ALO.,Ns=NaCO-ALO.Sio,N= AlO,含量的增大，会使表面张力增大.其余Ca0 Nco-ALO.2s.M=Nco-so.N=Nco-AL.No=Naco-sio. ·6Al0,3CaO·Si0z,3Ca0·Al20,3Al2032SiO2, Nn=NICo-AL,N=Noo-2ALO.N=NCO-SALO,N= CaOAl2O3,2Cao.Al2O3SiO2,CaoAl,O,2SiO2, N3N02s0· CaO:SiO2,2Ca0·SiO2和SiO2的增大，则会使熔 文献[7]中已有本渣系作用浓度的详细计算 渣的表面张力减小：各结构单元的作用大小与 模型，可供直接应用，此处从略， 文中前后次序一致.最后还可看出，本表面张力 2.2Ca0-A0,Si02熔渣表面张力的计算模型 模型温度和成分范围较大，因而其适应性也应 将不同温度和成分下熔渣结构单元的作 该是较强的， 用浓度与相应温度和成分下实测熔渣表面张力 1.2 值则对照进行多元线性回归，参考前人处理表 面张力问题的经验，采用多种方案进行比较后 1.0 得CaO-AlO,-SiO,熔渣表面张力的计算模型 为： 0.8 g=之AN+BT (5) 0 式中，o为表面张力，N/m;0,1,2,…,14;N=1 0.6 因N值小于10~，故在计算中略去不计. 回归后得该渣系表面张力计算模型的参数 0.4 如表1所示 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 d/N.m- 表1Ca0-A山0-Si0,表面张力计算模型回归参数A, 图1Ca0-A山0Si0,表面张力计算值与实测值比较 Table 1 Regressed parameters of surface tension calculat- Fig.1 Comparison of surface tension values calculatod of ing model for CaO-AlO,-SiO:slag melts measured i 4 i A 0 24.85 7 -112.73 4 结论 1 2004.11 8 -7268.8 2 -4.80 9 -4364.3 (1)根据炉渣结构的共存理论和CaO-A2O 3 32.50 10 -7.94 SO2渣系表面张力的实测值制定了本渣系的表 -17.91 12 514.96 面张力计算模型.计算结果符合实际，证明该模 5 -297.26 13 -11503.1 型中熔渣表面张力与其结构单元和温度间的关 6 -125.45 14 -548.61 系是正确的. B。=-23015.8,回归平方和U=0.889,剩 (2)温度是影响表面张力首要因素，温度升 余平方和-0.011，F=22.54,R=0.994.炉渣成分 高，熔渣的表面张力普遍会降低，温度降低，熔 范围（质量分数)：Ca025%~50%,Al,0,9%~ 渣的表面张力普遍会增大， 50%,Si0229%~57%.温度范围：1693-1893K. (3)就熔渣结构单元对表面张力的影响而 言，CaO,CaO·2Al,O,和AlO3含量的增大，会使 3 计算结果及讨论 表面张力增大，其余Ca06Al,O3,3Ca0·SiO2, 3CaO.A12O3,3Al2O,2SiO2,Cao.Al2O3,2CaO 根据所建立的CaO-Al,O-SiO2渣系表面张 Al2O,SiO2,CaO.Al2O2SiO2,Cao.SiO2,2CaO. 力计算模型，计算不同温度和成分下的炉渣表 SiO2和SiO,的增大，则使熔渣的表面张力减小， 面张力，并将其与实测的表面张力值9进行比 各结构单元的作用大小与文中前后次序一致
V bL 22 N o . 6 李 金锡 等 : C a o . A LO 护 5 10 : 熔渣表 面 张力 的计 算模 型 一 5 1 3 - 一N 0. ó l日 · 运考 A 1 2 0 3 , ZC a o · A 七0 3 · S iq , C a o · A L0 3 · 2 5 10 2 , 3 C a O · 5 10 2 , 3C a o · A 1 2 0 3 , Z C a o · 5 10 2 , 12 C a o · 7A 1 2 0 3 , C a o · 2 A 1 2 O 3 , C a o . 6A 1 2 O 3 , 3A 1 2 0 3 · 2 5 10 : . 令 熔 体 成 分 为 b = 2 沈 c ao , a l 月众 5 5, , 姚月众 人。 (尽 崖表 示 i 组元 的总摩 尔分数 ) ;平 衡后各 结构单 元 的 作 用 浓 度 为 : 凡 = 从团 , 从 = Ns 。 , 凡 = 入瓦。 , N4 = 从目 . isa , 丛 = Nc 。 从q , 从 = 从。 。 . 从氏 isq , 凡 = 入乙 。 . lA o sZ 。 , Ns 钊叽闭 isa , N9 宁 N )的叭。 , 凡 。 = 从cao . isa , 凡 , 节Ni Z助 . ,顺 , N1 2司VC a o . 巩q , N1 3 = Nc 目 . ~ , 凡 4 = 丛从。 ` 25 0 . 文献 7[ 』中 已有本渣系作用浓度 的详细计算 模 型 , 可供直接应用 , 此处从略 . .2 2 C a o 卜 A 12 0 , e S 10 2 熔渣表面张力的计算模型 将 不 同温 度 和 成分 下 熔渣 结构 单元 的作 用 浓度与相应温度和成分下实测熔渣表面张力 值 lg, J对 照进行多元线性 回归 , 参考前人 处 理表 面张力 问题 的经 验 , 采用 多种方案进行 比较 后 得 C a o 卜A 1 2 0 -3 is O 2 熔渣 表 面张 力 的计 算模 型 为 : 较 , 如 图 1 所示 . 由此可见 , C a o , A 1 2 O二 51 0 2表面 张力计算模 型基本 上符合实 际 . 从表 1 的参数 可 以看 出 , 温度是影 响表面张 力首要 因 素 , 温度 升 高 , 熔渣 的表面 张力普遍会 降低 , 温度 降低 , 熔渣 的表面 张力普遍 会增大 ; 就熔渣 结构 单元 对 表 面 张 力 的影 响 而 言 , C ao ,C aO · Z1A 2 O 3和 A取0 3含量 的增大 , 会 使表 面张力增大 . 其余 C a o · 6A 12仇 , 3 C a o · 5 10 2 , 3 C aO · A 1 2 0 3 , 3A 120 3 ’ 2 5 10 2 , C a o · A 1 2 0 3 , Z C aO · A 1 2 O 3 · 5 10 2 , C aO · A 1 2 0 3 · 2 5 10 2 , c ao · 51 0 2 , Z c ao · 51 0 2 和 51 0 2 的增大 , 则会 使熔 渣 的表面张 力减小 ; 各结构 单元 的作 用大 小与 文 中前后次序一 致 . 最后 还可看 出 ,本 表面张力 模 型温 度和 成 分范 围较 大 , 因 而其适 应性也应 该 是较强 的 . a = 艺A入+ 刀扩T ( 5 ) 46 : 式 中 八UO , 。 为表面张力 , N l/ n ; =i0 , 1 , 2 , … , 14 ; N0 二 1 因 凡 , 值 小于 1 0 一 10 , 故在计算 中略去 不计 . 回归后得该渣系表面张力计算模型的参数 如表 1 所示 . 表 1 C a o 卜 A】二 o r 名i认 表面张力计算模型回 归参数刁 , 介 b】e 1 R eg ~ ed P a ar m d . o f s u r fa ce et n iso n ca k u 肠 -t in g m od el fo r C a o 确儿认 一 5 10 : s 肠 9 m e lst z 才 , }} i 通 ` 0 . 4 0 . 6 0 . 8 1 . 0 1 . 2 再加 · m 一 , 图 1 C . O卜A 卜o r 名10 : 表面张 力计算值 与实测值 比较 F落1 C o m P a 山 o n o f s u r fa ce t e n s io n va l n es e a k u 肠加 d o f m e 日S U理 d 2 4 . 8 5 2 0 04 . 1 1 一 4 . 80 3 2 . 5 0 一 17 . 9 1 一 2 97 . 2 6 一 1 2 5 . 4 5 7 一 1 12 . 7 3 8 一 7 2 6 8 . 8 9 一 4 364 . 3 10 一 .7 94 12 5 1 4 . 96 13 一 1 1 50 3 . 1 14 一 5 4 8 . 6 1 0B = 一 2 3 0 1 5 . 8 , 回归平 方和 U = .0 8 9 , 剩 余平 方和均.o n , F = 2 .5 4 , R = .0 994 . 炉渣 成分 范 围 ( 质量分数 ) : C aO 25 % 一 50 % , A 1 2 0 3 9 % ~ 5 0% , 5 10 2 2 9% ~ 5 7% . 温度范 围 : 1 6 9 3一 1 8 9 3 K . 3 计算结果及讨论 根据所 建立 的 C a o 一 Ah O 广51 0 2渣 系表面张 力计算模型 , 计算 不 同温度和 成分下 的炉渣 表 面张力 , 并将其与实测 的表面张力值 l[,9 ,10] 进行 比 4 结论 (l) 根据炉渣 结构 的共存理论和 C a o卜 A h q 一 51 0 : 渣系表 面张力 的实测值制定 了本渣系 的表 面 张力计算模型 . 计算 结果符合实际 , 证明 该模 型 中熔渣表面 张力与其 结构单元和 温度间的关 系 是正确 的 . (2 ) 温 度是影 响表面 张力首要因 素 , 温度升 高 , 熔 渣 的表 面张力普遍会 降低 , 温 度 降低 , 熔 渣 的表 面张力普 遍会增大 . (3 ) 就熔渣 结构单元对表 面张力 的影响而 言 , c ao , c a o · 2 A 1 2 o , 和 A hq 含量 的增 大 , 会使 表面 张力增大 . 其余 C aO · 6A 1 2 q , 3C ao · is q , 3 C a o · A 1 2 0 3 , 3 A 1 2 0 3 · 2 5 10 2 , C a o · A 1 2 0 3 , ZC a o · A 1 2 0 3 · 5 10 2 , C a o · A 12O 3 · 2 5 10 2 , C a o · 5 10 2 , ZC a o · 51 0 2 和 5 10 2 的增大 , 则使熔渣 的表面张 力减小 , 各 结构单元 的作用大 小与文 中前后 次序 一致
·514 北京科技大学学报 2000年第6期 参考文献 (3+4):157 1 Mills KC,Keene B J.Physical Properties BOS Slags.Intern 6 SherenA,CrambA W.Interfacial Tensions ofFe-NiAlloys Materials Reveiws,1987,32(1+2):1 and Stainless Steels in Contact with CaO-AlO,-SiO,Bas- ed Slags at 1 550C.Metall&Mater Trans,1995,26B(1):87 2中岛敬治.多元系硅酸盐融体”表面张力”推算.铁 上钢，1994,80(8)：599 7张鉴，袁伟霞.CaO-Al,O,-SiO,熔渣的作用浓度计算 3原茂太.Ca0-Al,O,-SiO2系融体)密度：表面张力. 模型.北京科技大学学报，1995,17(5)：418 铁钢，1989,75(.3)：439 8王平轴承钢脱氧工艺与理论的研究：博士学位论文] 4 Askari M.Cameron A M.Surface Tensions of Some Cao 北京：北京科技大学，1991 MgO-Al,O,-SiO2 Slags.Canadian Metallurgical Quar- 9向井楠宏，石川友美.悬滴法仁k为Ca0-SiO2,Ca0- terly,,1991,30(4):207 A1,0,Ca0-Al,0,-SiO2系溶融X子””表面张力②测 5 CrambA W,Jimbo I.Calculation of the Interfacial Proper- 定.日本金属学会志，1981,452：147 ties of Liquid Steel-slag System.Steel Reseach,1989,60 Calculating Models on the Surface Tension of CaO-Al2O,-SiO2 Slags LI Jinxi,ZHANG Jian Metallurgy School,UST Beijing,Beijing 100083,China ABSTRACT According to the coexistence theory of slag structure as well as the measured surface tension of CaO-Al,O,-SiO at different temperatures and slag compositions,a calculating model of surface tension for the slag melts has been formulated.Calculated results agree with measured values,showing that the relation- ship between the surface tension and the mass action concentrations as well as temperatures of slag melts is correct. KEY WORDS coexistence theory;surface tension;calculating model 架架架架架保架架架深架架架架架醉程架架架架架架架架架架职架职架部醉架架架胶警腔醉 Mechanism of Oscillation Mark Formation in Continuous Casting of Steel BO Kaitao,CHENG Guoguang,WU Jie,ZHAO Pei,WANG Jun Metallurgy School,University of Science and Technology,Beijing,Beijing 100083,China Abstract:A new mechanism of oscillation mark formation has been suggested based on the deep investigation of meniscus behavior in continuous casting of steel.It's confirmed that the meniscus form is important to os- cillation mark formation.The factors related to the formation of oscillation mark are discussed in detail.The longer the solid shell existed at the root of meniscus and the smaller the contact angle between meniscus and mold wall,the deeper the oscillation mark. Key words:continuous casting;oscillation mark;meniscus [Journal of University of Science and Technology Beijing (English Edition),1999,7(3),189]
一 514 . 北 京 科 技 大 学 学 报 2 0 0 年 第` 期 参 考 文 献 l 肠11 5 鱿 , K e en 5 J . P h y s i c 目 R帅喇 e s B o s 51哪 . I n t e m M at e ir al s 称 v e iw s , 19 87 , 32( l + 2 ) : l 2 中 岛敬 治 . 多元 系硅 酸盐 融 体 。 表 面 张力 。 推算 . 铁 己 钢 , 19 94 , 8 0( 8) : 5 99 3 原茂太 . Ca o 卜 A 1 2 O 犷5 102 系融 体。 密度 七 表 面 张力 . 铁 己 钢 , 19 89 , 7 5( . 3 ) : 4 3 9 4 A s k州 M . C aJ 的e r o n A M . S u ir 臼e e 介 n s i o n s o f s o 们。e C a o 卜 M go 一A h O Jse S 10 : sl ag s . C an a di an M e at llur g i c al uQ ar - t e r ly, 19 9 1 , 3 0 (4 ) : 2 0 7 5 C r aJ 刀b A W, J1m ob I . C ia e ul at i on o f ht e 1 n te ir兔e ial 乃 or P e -r it e s o f L i qu id Set e l 一 s lag Sy s t e m . S et l 称 s e a c h , 1 98 9 , 6 0 ( 3料) : 15 7 6 Sh e er n A , C r 印叮b A .W 1 n t e afr e i al eT n s i o n s o f F -e N 1A l lOy s 叨d s at inl e s s s et e l s in C 0 n t a c t w iht C a o 一 A1 2O3 一i仪 B as · de Sl ag s at 1 5 5 0 oC . M e alt l& M at e r rT an s , 199 5 , 26B ( 1) : 87 7 张鉴 , 袁 伟霞 . C a o 卜A 1 2 O -3 is O Z熔渣 的作用浓度计算 模型 . 北京 科技 大学学 报 , 1 995 , 17 ( 5) : 4 18 8 王平 . 轴承钢 脱氧工 艺与理论 的研 究:[ 博士学位 论文」 . 北 京 : 北 京科 技大 学 , 19 91 9 向井楠 宏 , 石 川友美 . 悬 滴法 忆 去 为 C a o 陌Si q , C a o 卜 1A 2 0 3, C a o 一 A 1 2O a-S iq 系溶融 久 , 犷 。 表面 张力 。 测 定 . 日本金 属学 会志 , 19 81 , 45 (2 ) : 147 C ia e u l at ign M o de l s o n ht e S ur af e e eT n s i o n o f C a O , A1 2 0 厂 5 10 : Sl a g s IL iJ xn i, Z月只 N G 涌沁 n M e alt l训 gy S e h o o l , U S T B e ij in g , B e ij in g l 0() 0 8 3 , C 创恤a A B S T R A C T A e e o r d i n g ot ht e e o e x ist cen e ht e o yr o f 5 1昭 s tr u c 认ir e as w e ll as ht e m e a s uj er d sur af e e t e n s ion o f C a o 卜A 1 2 0 厂5 10 : at id fe r e n t t e m P e r a h 犷e s an d s lag c o m Po s it ion s , a c al cul at in g m o de l o f s ur fa c e t e n s ion for 山e sl ag me lst ha s be en fo mr u 1 aet d . C al cu 1 aet d er s u lt s 拜gr e e w iht m e a s ur e d v a lu e s , s h o w ign ht at ht e er liat on - s h iP b e 幻刃 e en het s ur fa c e t en s i on an d ht e m as s ac it on e ocn e n tr at lon s as we ll as t e m ep ar trU e s o f s l a g m e lst 1 5 C O灯e ct . K E Y W O R D S e o e x i set cn e ht e o yr ; sur fa e e t e n s lon ; e a l cul at in g mo de l M e e h an i s m o f o s e ill at ion M a r k F o n n at i o n i n C o n t l n u o u s C a s t i n g o f S t e e l B O K d iat o , C 习E N G G u 牙U iJ 斌 Z 阮4口尸` i, 环月 N G uJ n M e因】试罗 Sc b o L nU l v e sr iyt o f s ic cen 。 的 d eT e hn o l o g y, B e ij in 吕 B iej in g l o 0 83 , C h in a A b s t r a c t : A n e 、 v me e 址in l sm o f o s e ill iat on m 田火扔仙iat on h a s b e e n su g e st e d b a s e d on ht e de 即 访v e ist g iat on o f m ien s cu s b e h a v lor in c o in 劝uL o u s e a st in g o f set e l . tI’ s c on if n n e d ht at ht e m eul s e us fo mr i s lm po anrt t ot 0 5 - e ill a t i o n m a kr fo r ln at i o n . Th e fa e t o r s er lat e d ot ht e fo mr a t 1 0 n o f o s e i l1at i o n m a kr a r e d i s e u s s e d in d e at il . Th e l o n g e r het s o lid s h e ll e x i s et d at ht e or ot o f m ien s e us an d ht e s m al 1er het e o n at c t an g l e b e wt e en m en i s e u s an d m o ld w a ll , ht e d e eP er ht e o s e ill iat on m ar k . K ey w o dr s : e o in 让uL ou s e a st l n g ; o s e ill iat on m a r k ; me in s cus o[J u rn al of nU vlesr 仰 of sc ien e e a n d eT c h n o l句妙 eB ij i n g (nE gl is h 石id t i o n ) , 1 9 9 9 , 7 ( 3 ) , 1 8 9 ]
