钼对低合金钢硝酸盐体系应力腐蚀的影响

D0I:10.13374/j.issn1001-053x.1994.s1.004 第16卷增刊 北京科技大学学报 Vol.16 1994年3月 Journal of University of Science and Technology Beijing Mar.1994 钼对低合金钢硝酸盐 体系应力腐蚀的影响 曹备 方智 吴荫顺 (表面科学'腐蚀1程系) 摘要以高风温热风炉用钢的沿晶应力腐蚀开裂问题为背景，研究了M0对低合金钢在硝 酸盐溶液中的应力腐蚀行为。结果表明，低台金钢中加入合金元素将使钢中贝氏体和/或珠光体 含量增大，从而提高了材料的稳定性和抗SCC耐蚀性。提出了低合金钢/硝酸盐溶液体系的 “温度-钼含量-SCC图”。 关键词低合金钢，应力腐蚀开裂，钥元素，贝氏体 The Effect of Mo on SCC of System “Low Alloy Steels/Nitrate Solutions” Cuo Bei Fung Zhi Wu Yinshun (Dept.of Surface Science and ('orroston Engineering) ABSTRACT The effect of Mo on the susceptibility to SCC of the low alloy steels in nitrate solutions has been studied by SSRT technique on the background of the intergranular stress corrosion cracking at high temperature.The addition of Mo to the alloy steel is favorable for the transformation of ferrite to bainite and/or pearlite and the latters are more resistant to SCC than the former.The diagram of "temperature-Mo content-SCC"of the system "low alloy steels/nitrate solutions "is proposed. KEY WORDS low alloy steel,stress corrosion cracking.Mo element.bainite 60年代以来，在钢铁工业中，人们为了提高生：产率、节约能源，普遍采用提高热风炉 风温这一有效措施，但也相继在荷兰、西德、美国、日本等工业发达国家，于高风温热风 炉的壳板、拱顶、拱脚、热风出口、围管和交接处，以及燃烧室壁的钢板（管）处发生严 重的应力腐蚀断裂事故1-]。 1993-10-20收稿第~作者男28岁疏士工程师

第 16 卷增刊 1 9 9 4 年 3 月 北 京 科 技 大 学 学 报 J o u r n a l o f U n i v e r s i t y o f S e i e n e e a n d T e e h n o l o g y B e i i i n g V o l . 16 M a r . 1 9 9 4 钥对低合金钢硝酸盐 体系应力腐蚀的影 响 曹 备 方 智 吴 荫顺 (表 面 科学 与腐蚀 工 程 系 ) 摘 要 以 高风 温热风 炉 用钢 的沿 晶应 力腐 蚀开 裂问题 为背 景 , 研究 了 M 。 对 低 合金 钢在硝 酸盐溶液 中的应 力腐蚀行为 。 结果 表 明 , 低合金钢中加 入 合金 元 素将 使钢 中 贝氏体和 /或珠光 体 含量增 大 , 从而提高 了材 料的稳定性和 抗 S C C 耐蚀性 。 提 出 了 低 合金 钢 `硝酸盐 溶液 体系的 “ 温度 一 铝含量 一 s c C 图 ” 。 关键词 低合金钢 , 应 力腐蚀开裂 . 钥 元 素 , 贝 氏体 T h e E ff e e t o f M o o n s (二C o f S y s t e m “ L o w A l l o y S t e e l s / N i t r a t e S o l u t i o n s ” 曲 0 B e , F “ , , 9 Z h ; W z` Y ; , 2、 h u , , ( D e p t . ( ) f S u r f a e e S e 一e n c e a n d C () r r ( )卜 l ( ) n E n g l n e e r x n g ) A B S T R A C T T I : e e ff e e t o f M o o n r h e s u s e e p t i b i li t y t o S C C o f t h e l o w a ll o y s t e e l s i n n i t r a t e s o l u t i o n s h a s b e e n s t u d i e d b y S S R T t e e h n i q u e o n l h o b a e k g r o u n d o f t h e i n t e r g r a n u l a r s t r e s s e ( ) r r o s i o n e r a e k i n g a t h i g h t e m p e r a t u r e . T h e a d d i t i o n o f M o t o t h e a ll o y s t e e l 1 5 f a v o r a b l e f o r t h e t r a n s f o r m a t i o n o f f e r r i t e t o b a i n i t e a n d / o r P e a r li t e a n d t h e l a t t e r s a r e m o r e r e s i s t a n t t o S C C t h a n t h e f o r rn e r . T h e d i a g r a m o f “ t e m p e r a r t一r e 一 M o e o n t e n t 一 S C C ” o f t h e s y s t e m “ l o w a ll o y s t e e l s / n i t r a t e S o l u t i o n S ” 1 5 P r o p o s e d . K E Y WO R D S l o w a ll o y s t e e l , s t r e s s e o r r o s l o n e r a e k i n g , M o e l e rn e n t , b a i n i t e 60 年代以 来 , 在 钢铁 工业 中 . 人 们为 了提 高 生产 率 、 节约 能源 , 普遍采 用提 高 热风炉 风 温这一有 效措 施 , 但也 相继 在 荷 兰 、 西 德 、 美 国 、 日本等工 业 发达 国家 , 于高 风 温热 风 炉 的 壳板 、 拱顶 、 拱 脚 、 热风 出 口 、 围管和 交接 处 , 以 及燃烧 室 壁的钢 板 ( 管 ) 处发生严 重的 应力腐 蚀断 裂事 故比 6口。 19 3 一 10 一 20 收稿 第 ·作 者 男 2 8 岁 硕 士 工 程 师 DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 1994. s1. 004

·18 北京科技大学学报 研究表明，燃料中的氨和空气中的氧及水份在热风炉的高温(>1349℃)条件下形成 了NO,继而形成硝酸和硝酸盐]，然后冷凝在低于露点温度的壳璧处；热风炉在送风期、 燃烧期和燃烧脉动使壳板和钢管承受着脉动的拉伸应力；此外还承受着热风炉制造过程中 产生的加工应力和焊接残余应力。在拉伸应力和硝酸盐溶液的共同作用下，使壳板和钢管 产生了应力腐蚀开裂(SCC),这是热风炉壳板断裂的原因。 为避免和减少热风炉应力腐蚀断裂事故造成的损失，国外已进行大量研究，但还仅处 于实验阶段。 我国由于热风炉的工作风温比较低(-一般仅为1000~1100℃)，迄今尚未发生应力腐蚀 断裂事故。某些钢铁厂为提高生产率正在设计制造较高风温的热风炉，防止应力腐蚀断裂 事故的产生。本文研究了低合金钢中添加合金元素M0对耐应力腐蚀性能的影响及其作用 机理。 1实验方法 采用国产低合金钢(16Mn)和3种不同含Mo量的自制钢(TMA0.28%Mo;TMB 0.505%Mo:TMC0.940%Mo)作为试样材料。为避免机械加工可能引起的缺口效应， 预先在磷铬酸溶液中对试样的试验标距部位选行电解抛光，以获得均匀光滑的表面状态。 用化学纯硝酸钠和蒸馏水配制不同浓度的试验溶液。试验温度为25~90C。采用慢应 变速率应力腐蚀试验，十字头恒速为2.5×10-5mm/s。自制极化池可在慢拉伸过程中进行 电化学极化和测量（图1）。 20 16 Mn TM A TM B 215 10 5 LL 20 4060 80 100 T,℃ 图1极化池示意图 图21.0 mol/LNaNO,溶液中的a 1盐桥；2毛细管：3触点温度计：4通气孔： 随温度的变化关系(e=1×10s) 5试样：6辅助电极；7温度计；8加热器 Fig.2 The influence of temperature on the a Fig.1 Schenatic diagram of the testing cell in SSRT in 1.0mol/L NaNO3 (=1X 10-'s)

· 1 8 · 北 京 科 技 大 学 学 报 研究 表 明 , 燃料 中的氮 和空 气 中的 氧及 水份 在热 风炉 的高温 ( > 1 3 4 9 ℃ ) 条 件下形成 了 N O 、 , 继 而形 成硝 酸和 硝 酸盐匕 8 〕 . 然后 冷 凝在 低于 露点 温度 的壳 壁处 ; 热 风炉在 送风期 、 燃烧期 和燃烧脉 动 使壳 板和 钢管 承受 着脉 动 的拉 伸应力 ; 此 外还 承受 着热风 炉制 造过 程 中 产 生 的加工 应 力和焊接残余应力 。 在 拉伸应 力和硝 酸盐 溶液 的共同作 用下 , 使壳板和钢管 产 生 了应 力腐蚀 开裂 ( S C C ) , 这是 热风 炉壳 板断 裂 的原 因 。 为避免 和减 少热 风 炉应 力腐蚀断 裂事 故造 成的损 失 , 国外已进 行大量研究 , 但还仅处 于 实验 阶段 。 我国 由于热 风炉 的工 作 风温 比较 低 ( 一般 仅 为 1 0 0 。一 1 1 0 0 ℃ ) , 迄今 尚未发 生应力腐蚀 断 裂事 故 。 某些 钢铁厂 为提 高生 产率正在设 计制造 较高 风温 的热风 炉 , 防止应 力腐蚀断裂 事故 的产 生 。 本 文研究 了低 合金钢 中添加 合金 元 素 M o 对耐应 力腐蚀性 能 的影 响及 其作用 机理 。 1 实验方法 采 用 国产低 合金 钢 ( 1 6M n ) 和 s 种不 同含 M o 量 的 自制 钢 ( T M A 0 . 2 8 写M o ; T M B .0 50 5 % M o T M C .0 94 。 % M o) 作为试样材 料 。 为避免 机械 加工 可能 引起 的缺 口效 应 , 预先 在磷 一 铬 酸溶 液 中对试样 的试验标距 部 位进行 电解抛光 , 以 获得 均匀 光滑 的表 面状态 。 用化 学纯硝 酸钠 和 蒸馏 水配 制不 同浓度 的试 验溶液 。 试 验温 度 为 25 一 90 C 。 采 用慢应 变速率应 力腐蚀试 验 , 十字 头恒速 为 2 . 5 x 1 0 一 s m m / s 。 自制极 化池 可在 慢拉 伸过 程 中进行 电化学 极 化和 测量 ( 图 1 ) 。 芝日 。一. 。一 . 同锌叫拓岛燕噢 } 图 l 极化池示意图 1 盐桥 ; 2 毛 细管 : 3 触点温度计 ; 4 通气 孔 ; 5 试样 ; 6 辅助电极 ; 7 温度计 ; 8 加热器 F i g . 1 S e h e n a t i e d i a g r a m o f t h e t e s t in g e e l l i n S R T 图 2 一 o m o l / I J N a N o 、 溶液中的 盔 随温 度的变化关系 ( 。 一 l x lo 一 ` s 一 ’ ) F ig · 2 T h e i n f l u e n e e o f t e m P e r a t u r e o n t h e 舀 i n 1 . o m o . / L N a N O 3 ( 。 = l 火 10 一 ` s 一 ’ )

曹备等：钼对低合金钢硝酸盐体系应力腐蚀的影响 ·19· 2实验结果 2.1合金元素Mo对SCC敏感性影响 图2示出了含Mo量分别为0%(16Mn)、0.28%(TMA)和0.51%(TMB)的低合 金钢在1.Omol/LNaNO,溶液中应力腐蚀裂纹扩展速率随试验温度的变化关系。实验结果 表明，含Mo量0.94%(TMC)钢在所有的实验温度下均无SCC敏感性，a=0。不含Mo 的钢(16M)随实验温度的提高，裂纹扩展速率迅速增大，说明SCC敏感性随温度提高而 显著增强。中等含Mo量(TMA、TMB)钢随实验温度的提高，裂纹扩展速率缓慢增大，表 明合金元素M0的加入，可以减缓实验温度对低合金钢应力衡蚀敏感性的影响，在较高温度 下的作用尤其显著。 对4种不同含Mo量(0%，0.28%，0.51%，0.94%Mo)的低合金钢在25~90C的 1.0mol/LNaNO溶液中进行慢拉伸SCC实验，经金相和扫描电镜观察确定SCC敏感性并 计算列纹扩展速率。图3示出了低合金钢SCC裂纹扩展速率a随含Mo量变化的关系。各 种钢的SCC裂纹扩展速率随含Mo量提高而明显降低，直至对SCC无敏感性(a=0)。结果 表明，含0.940%Mo的钢在25~90℃试验温度下对SCC无敏感性，而不含Mo的16Mn钢 对SCC甚为敏感，其余含Mo量的钢在一定温度以下无SCC敏感性。显然添加合金元素Mo 可显著提高低合金钢在硝酸盐介质中的抗SCC耐蚀性，作者根据试验结果提出了“温度-钼 含量-SCC图”（图4），对确定SCC免疫的、可用的界限温度具有实际意义。 20 90℃ 5 15 SCC 令 0 部 75℃ 10上 0 H no SCC 50℃ 25 25℃ 0.2800.505 0940 0 0.2800.505 0.940 Mo含量，wM,% Mo含量，t% 图3a与含M0量的关系 图4温度钼含量-SCC图 (1.0mol/LNaNO3溶液，e-1×10sI) Fig.4 The diagram of Fig.3 The dependence of a on the Mo content "Temperature-Mo Content-SCC" 2.2合金元素Mo对SSRT过程中电位稳定性影响 对低合金钢在NaNO,溶液中的应力腐蚀实验过程进行电位监测，凡对SCC敏感的材 料在慢拉伸过程中，当产生SCC时，自腐蚀电位Eκ变化较大，且有明显的电位振荡现象；

曹 备等 : 钥 对 低合金钢硝酸盐体 系应力腐蚀 的影 响 2 实验结果 2 . 1 合金 元素 M O 对 S C C 敏感 性影 响 图 2 示 出 了含 M o 量分别 为 。 % ( 1 6 M n ) 、 0 . 2 8 % ( T M A ) 和 0 . 5 1 % ( T M B ) 的低合 金 钢 在 1 . o m ol / L N a N O 。 溶 液 中应 力腐 蚀裂 纹 扩 展速率 随 试验 温度 的变化关 系 。 实 验结果 表 明 , 含 M o 量 。 . 94 % ( T M C ) 钢 在所 有 的实验 温度 下均 无 S C C 敏感性 , a 一 。 。 不含 M o 的钢 ( 16 M n) 随 实验温 度 的提高 , 裂纹 扩展 速率迅 速增 大 . 说 明 S C C 敏感 性 随温度 提高 而 显著增 强 。 中等含 M 。 量 ( T M A 、 T M B ) 钢随 实验 温度 的提 高 , 裂 纹扩 展速率 缓慢 增大 , 表 明合金 元素 M o 的加 入 , 可以 减缓 实验 温度对 低 合金钢应 力腐蚀 敏感性 的影 响 , 在较 高温 度 下 的作 用尤其 显 著 。 对 4 种不 同含 M o 量 ( o % , 0 . 2 8 % , 0 . 5 一% , 0 . 9 4 % M o ) 的低 合金钢 在 2 5 一 9 0 一 C 的 1 . o m ol / L N a N O 3 溶 液 中进行 慢拉 伸 S C C 实验 , 经 金相 和扫 描 电镜观 察确 定 S C C 敏感性 并 计算列 纹扩 展速率 。 图 3 示 出 了低合金 钢 S C C 裂纹 扩展 速率 五随含 M 。 量变化 的关系 。 各 种钢的 S C C 裂纹 扩展速率 随含 M 。 量提高而 明显 降低 , 直至对 S C C 无敏 感性 ( 五~ 。 ) 。 结 果 表 明 , 含 0 . 94 0 % M o 的钢 在 25 一 90 ℃ 试验 温度 下对 S C C 无敏 感性 , 而不 含 M o 的 16 M n 钢 对 S C C 甚 为敏感 , 其 余含 M o 量的钢在 一定 温度 以下无 S C C 敏 感性 。 显 然 添加合 金元素 M 。 可显 著提高低 合金钢在硝 酸盐介质 中的抗 S C C 耐蚀性 。 作 者根据 试验 结果 提 出 了 “ 温 度 一 钥 含 量 一 S C C 图 ” ( 图 4) , 对 确定 S C C 免疫 的 、 可用 的界 限温度 具有 实际 意 义 。 卯 ℃ O 0 S C℃ 75 ℃ / / “ / / / 0 0 n o S C C 口1 卜 刃 / 50 ℃ 25 于 / / 25 ℃ `.we`.卜lesL.1e fweLsI !weLls||I 巧10205 。一之日 i 。1 . 噢辐端群网锌瑕 0 a 280 .0 印5 .0 卿) M O 含量 , Wt % 0 . 28() 0乃05 0 . 叫O M o 含量 , wt , % 图 3 、 与含 M O 量 的关 系 ( 1 . o m o l / L N a N 0 3 溶液 , 。 一 1 X 1 0 ` s 一 ’ ) F ig · 3 T h e d e P e n d e n e e o f 百 o n t h e M o e o n t e n t 图 4 温度 一 相含量 一 S C C 图 F i g · 4 T h e d i a g r a m o f “ T e m 讲 r a t u r e 一 M o C o n t e n t 一 S C C ” 2 . 2 合金元素 M O 对 sS R T 过程中电位稳定性影响 对 低合金钢在 N a N 0 3 溶液 中的应 力腐蚀实 验过 程 进行 电位监测 , 凡对 S C C 敏感的材 料在 慢拉 伸过程 中 , 当产 生 S C C 时 , 自腐蚀电位 E K 变化 较大 , 且有 明显 的 电位振 荡现象 ;

星贝年 号(6童黄琳每童0 -【宜道e鞋r更笔 Fig.5 Fco 5〔'。毛-(10N07 论 年结

曹 备等 : 钥 对 低合金钢硝酸盐体 系应力腐蚀 的影 响 2 实验结果 2 . 1 合金 元素 M O 对 S C C 敏感 性影 响 图 2 示 出 了含 M o 量分别 为 。 % ( 1 6 M n ) 、 0 . 2 8 % ( T M A ) 和 0 . 5 1 % ( T M B ) 的低合 金 钢 在 1 . o m ol / L N a N O 。 溶 液 中应 力腐 蚀裂 纹 扩 展速率 随 试验 温度 的变化关 系 。 实 验结果 表 明 , 含 M o 量 。 . 94 % ( T M C ) 钢 在所 有 的实验 温度 下均 无 S C C 敏感性 , a 一 。 。 不含 M o 的钢 ( 16 M n) 随 实验温 度 的提高 , 裂纹 扩展 速率迅 速增 大 . 说 明 S C C 敏感 性 随温度 提高 而 显著增 强 。 中等含 M 。 量 ( T M A 、 T M B ) 钢随 实验 温度 的提 高 , 裂 纹扩 展速率 缓慢 增大 , 表 明合金 元素 M o 的加 入 , 可以 减缓 实验 温度对 低 合金钢应 力腐蚀 敏感性 的影 响 , 在较 高温 度 下 的作 用尤其 显 著 。 对 4 种不 同含 M o 量 ( o % , 0 . 2 8 % , 0 . 5 一% , 0 . 9 4 % M o ) 的低 合金钢 在 2 5 一 9 0 一 C 的 1 . o m ol / L N a N O 3 溶 液 中进行 慢拉 伸 S C C 实验 , 经 金相 和扫 描 电镜观 察确 定 S C C 敏感性 并 计算列 纹扩 展速率 。 图 3 示 出 了低合金 钢 S C C 裂纹 扩展 速率 五随含 M 。 量变化 的关系 。 各 种钢的 S C C 裂纹 扩展速率 随含 M 。 量提高而 明显 降低 , 直至对 S C C 无敏 感性 ( 五~ 。 ) 。 结 果 表 明 , 含 0 . 94 0 % M o 的钢 在 25 一 90 ℃ 试验 温度 下对 S C C 无敏 感性 , 而不 含 M o 的 16 M n 钢 对 S C C 甚 为敏感 , 其 余含 M o 量的钢在 一定 温度 以下无 S C C 敏 感性 。 显 然 添加合 金元素 M 。 可显 著提高低 合金钢在硝 酸盐介质 中的抗 S C C 耐蚀性 。 作 者根据 试验 结果 提 出 了 “ 温 度 一 钥 含 量 一 S C C 图 ” ( 图 4) , 对 确定 S C C 免疫 的 、 可用 的界 限温度 具有 实际 意 义 。 卯 ℃ O 0 S C℃ 75 ℃ / / “ / / / 0 0 n o S C C 口1 卜 刃 / 50 ℃ 25 于 / / 25 ℃ `.we`.卜lesL.1e fweLsI !weLls||I 巧10205 。一之日 i 。1 . 噢辐端群网锌瑕 0 a 280 .0 印5 .0 卿) M O 含量 , Wt % 0 . 28() 0乃05 0 . 叫O M o 含量 , wt , % 图 3 、 与含 M O 量 的关 系 ( 1 . o m o l / L N a N 0 3 溶液 , 。 一 1 X 1 0 ` s 一 ’ ) F ig · 3 T h e d e P e n d e n e e o f 百 o n t h e M o e o n t e n t 图 4 温度 一 相含量 一 S C C 图 F i g · 4 T h e d i a g r a m o f “ T e m 讲 r a t u r e 一 M o C o n t e n t 一 S C C ” 2 . 2 合金元素 M O 对 sS R T 过程中电位稳定性影响 对 低合金钢在 N a N 0 3 溶液 中的应 力腐蚀实 验过 程 进行 电位监测 , 凡对 S C C 敏感的材 料在 慢拉 伸过程 中 , 当产 生 S C C 时 , 自腐蚀电位 E K 变化 较大 , 且有 明显 的 电位振 荡现象 ;

曹备等：钼对低合金钢硝酸盐体系应力腐蚀的影响 ·21· 适用于作热风炉壳板。 (2)合金元素Mo提高材料抗SCC能力的作用机理是：Mo元素促进钢中的铁素体相向 具有较高耐蚀性的贝氏体和/或珠光体相转变。 (3)建立了低合金钢/硝酸盐体系“温度-M0含量-SCC图”。这对确定材料的可安全使 用的界限温度具有实际意义。 参考文献 1 Kowoka M,et al.Iron and Steel Eng,1980,57 (5):25 2 Voges B G.Iron and Steel Eng,1980,57 (1):43 3 Lobemeier F,et al.Iron and Steei Eng.1980.57 (4):48 4 Sucker D,et al.Stahl und Eisen.1981,101 (15):1013 5 Smith Marvin (Jr.Iron and Steel Eng.1980.57 (8):33 6 Muata T,et al.Iron and Steel Eng.1980,57 (2):60 7 Smith Marvin O.Jr.Ironmaking Proceedings,Washington D C.USA,23-26 Mar.1980,39:450 8 Kalfa H.Dissertaition,HWTH Aachen.West Germany,1981 H0414014010000440404740040214044011452143440 (上接第6页) 参考文献 1左禹.石油化工腐蚀与防护，1988,19：12 2 Mrowec S,Walec T,Werber T.Oxid Met,1969,(1):93 3 Narita T,Smeltzer WW.Oxid Met,1984,21:39 4 Narita T,Smeltzer WW.Oxid Met,1984,21:57 5齐慧滨，朱日彰，何业东.北京科技大学学报，1992，(2)：232 6 Zalenko P D,Simkovich G.Oxid Met,1974,(8):343 7 Mrowec S,Wedrychowdka W.Oxid Met,1979,13:740 8 Nairta T,Przybylski K,Smeltzer WW.Oxid Met,1984,22:181 9 Saxena D,Prakask S,Mehta M L,Sarawswat I P.Oxid Met,1987,18:127 10 Qi H.Zhu R,He Y.Proc of the 7th APCCC,1991,1:118

曹 备等 : 钥 对低合金钢硝酸盐体 系应力腐 蚀的影 响 。 2 1 · 适用 于作热风 炉壳板 。 ( 2) 合金 元素 M o 提高 材料 抗 S C C 能力 的作 用机 理是 : M 。 元素促 进钢 中的铁 素体 相 向 具 有较 高 耐蚀性的 贝 氏体和 / 或珠光 体相 转变 。 ( 3) 建立 了低 合金钢/硝 酸盐 体系 “ 温度 一 M o 含 量 一 S C C 图 ” 。 这对 确定材 料 的可安全 使 用 的界 限 温度具 有 实际意 义 。 参 考 文 献 K o w o k a M , e t a l . I r o n a n d S t e e l E n g , 1 9 8 0 , 5 7 ( 5 ) : 2 5 V o g e 、 1 G . l r o n a n d S t e e l E n g , 1 9 8 0 , 5 7 ( 1 ) : 4 3 I 一 o b e m e i e r F , e t a l . I r o n a n d S t e e l E n g , 1 9 8 0 , 5 7 ( 4 ) : 4 8 S u e k e r D , e t a l . S t a h l u n d E i s e n , ] 9 8 1 , 1 0 1 ( 1 5 ) : 1 0 1 3 S m i t h M a r v i n O , J r . I r o n a n d S t e e l E n g , 1 9 8 0 , 5 7 ( 8 ) : 3 3 M u a t a T , e t a l . l r o n a n d S t e e l E n g , 1 9 8 0 , 5 7 ( 2 ) : 6 0 S m i t h M a r v i n 0 . J r . I r o n m a k i n g P r o e e e d t n g s , W a s h i n g t o n D C . U S A , 2 3 一 2 6 M a r . 2 9 8 0 , 3 9 : 4 5 0 K a lf a H . D i s s e r t a i t i o n , H W T H A a e h e n . W e s t G e r m a n y , 1 9 8 1 进 筑, . . . ( ) . 吃 〔》 . ( 》 . 川二) . 《 二》 . ( > . . ` 尸》 . 袱刃 . 硬) . 犷介 . ( 》 . 一 ) . . ( ) . < ) . 《 ) . < ) . ( 》 . 《 〕 , . 丈二》 . < 》 . < 》 . ` 兮, . < ) . < 》 . (上 接第 6 页 ) 参 考 文 献 1 左 禹 . 石 油化工 腐蚀与防护 , 1 9 8 8 , 1 9 : 1 2 2 M r o w e e S , W a l e e T , W e r b e r T . O x id M e t , 1 9 6 9 , ( 1 ) : 9 3 3 N a r i t a T , S m e l t z e r W W . O x i d M e t , 1 9 8 4 , 2 1 : 3 9 4 N a r i t a T , S m e l t z e r W W . O x i d M e t , 1 9 8 4 , 2 1 : 5 7 5 齐 慧滨 , 朱 日彰 , 何 业东 . 北 京科 技大 学学 报 , 1 9 9 2 , ( 2) : 2 32 6 Z a l e n k o P D , S im k o v i e h G . O x id M e t , 1 9 7 4 , ( 8 ) : 3 4 3 7 M r o w e e S , W e d r y e h o w d k a W . O x i d M e t , 1 9 7 9 , 1 3 : 7 4 0 8 N a i r t a T , P r z y b y l s k i K , S m e l t z e r W W . O x id M e t , 1 9 8 4 , 2 2 : 1 8 1 9 S a x e n a D , P r a k a s k S , M e h t a M L , S a r a w s w a t I P . O x id M e t , 1 9 8 7 , 1 8 : 1 2 7 1 0 Q I H , Z h u R , H e Y . P r o e o f t h e 7 t h A P C C C , 1 9 9 1 , 1 : 1 1 8