无钴马氏体时效合金

D0I:10.13374/j.issn1001-053x.1987.04.005 北京钢铁学院学报 第9卷第4期 Journal of Beijing University Vol,9 No.4 1987年10月 of Iron and Steel Technology Oct.1987 无钴马氏体时效合金 任怀亮何肇基王学诚，张葵 （金相教研室) 摘 要 对含铜无钴马氏体时效合金系列进行了研究，固溶处理时第2相F。:Mo完全 溶解的温度不能低于950℃，含铝量为≤6%的合金，高温逆转奥氏体再结晶处理温 度为950℃；含钼量大于6%的合金，再结晶处理的温度，随钼含量增加而提高。 再结品的光学显微组织显长方块状，未再结晶的光学显微组织呈细条束状。540℃ 时效处理，主要沉淀相为Ni3Mo和FeMo,前者为棒状，后者是圆点状.Fe-Ni15 Mo6-Cu1-Ti合金，经950℃弼溶和再结品处理，540℃时效3，常规力学性能相当 于18Ni(250)的水平， 关键词：马氏体时效合金，固溶处理，再结品，逆转奥氏体 Cobalt-Free Maraging Alloys Ren Huailiag He Zaoji Wang Xuechang Zhang Kui Abstract The maraging alloys series containing copper but cobalt free have been investigated.It was found that during solid solution treatment,the temperature for the second phase Fe2Mo dissolving completcly could not lower than 950 C,and for the alloys containing 6 Mo or less,the rec- rystallization treatment temperaturc for high temperature reversed auste- nite was 950 C.For the alloys containing more than 6%Mo,the recrys- tallization treatment temperature raised with increasing Mo%.Under opi- tical microscopy the morphology after recrystallization was rectangular block shape while it was fine packet shape before recrystallization. 198610-28收稿 31

第 卷第 期 年 月 北 京 钢 铁 学 院 学 报 。 。 ， 无钻马 氏体时效合金 任怀亮 何肇基 王 学诚 ‘ 张 葵 金 相教研室 摘 要 日 矛 对含铜无钻马氏体时效合 金系列进行了研究 固溶处理时第 相 。 完全 溶解的温度不能低于躬。 ℃ 含钥量 为三 书的合金 ，高温逆转奥氏 体再结晶处理温 度为 。 ℃ 含铂量大于 多的合金 ， 再结晶处理的温度 ， 随 铂含量增加而提高 再结晶的光学显微组织 呈长方块状 ， 未再结晶的光学显微组织呈细 条束状 ℃ 时效处理 ， 主要沉淀相为 。 和 。 ， 前者为棒状 ， 后者是 圆点状 。 一 一 卜 合金 ， 经 。 ℃ 固溶和 再结晶处理 ， 。 ℃ 时效 ， 常规力学性能相 当 于 的水平 ， 关链词 马氏体时效合金 ， 固溶处理 ， 再结晶 ， 逆转奥氏体 一 ” ’ 犷 班 夕 夕 夕 ， ℃ ， ，， ， ’ ， 入 收稿 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．1987．04．005

After solid solution and recrystallization treatments at 950 C and aging at 540 C for 3 h,the general mechanical properties of Fe-Ni15- Mo6-Cu4-Ti alloy were as follow: ob=1893.3MPa,002=1784.5MPa.85=9.5%,9=46%,Hac=52.5. Key words:maraging alloys,solid solution treatment,recrystalliza- tion,reversed austenite 前 言 马氏体时效钢作为一种新型的超高强度结构材料，是在20世纪60年代初期，由国际 镍公司首先公布的1)。这种材料由于具有高强度高韧性，在航空航天工业中得到应用。 因为含有高钻高镍，价格昂贵，尽管性能很好，民用者仿不敢问津。我院材料系70年代 开始研制无钴马氏体时效钢，以期降低合金的成本，使它能广泛应用于民用工业。经研 究得到一种含铜的无钴马氏体时效钢2)，常规力学性能达到了18Ni(250)含钻马氏体时 效钢的水平，只是塑韧性稍低。在此基础上为改善和提高该合金的性能，进行了较系统 的研究。本文着重研究了合金元素铜、钼、钛以及热处理条件，对组织、结构和性能的 影响。 1实验用合金 研究用合金，以Fe-Ni15-Mo6-Cu4-Ti为基础合金，改变钛、铜、钼的含量，设 计了12种合金，它们的化学成份见表1。 表1试验用合金的化学成分 Tablel Chemical compositions of alloys tested Alloy Ti Cu Mo Compositions of alloya No. w1 w1 W196 wt 0.51 Ni15±0.2 2 1.01 Mo6±0.1 3 1.40 Cu4±0.2 4 1.85 C≤0.03，，P≤0.02，Fe balance 5 0 Ni15±0.2 6 1.2 Mo6±0.1 2 1.93 Ti1t0.06 2.88 C≤0.03，S,P≤0.02， 2 3.96 Fe balance 9 4.97 0 1.95 Ni15h0.2 11 3.70 Cu4士0.2 2 6.05 Ti1±0.06 12 7.45 C≤0.03，S,P≤0.02，Fe Balance 32

， ℃ ， 一 一 一 谕 、 ， ， 口 。 ， 吵 ， 。 ， ， ， 月明 吕 马 氏体时效钢作为一种新型的 超高强度结构材料 ， 是在 世纪 年代初期 ， 由国际 镍公 司首先公 布的〔 ‘ 〕 。 这 种材料 由于具有高强度高韧性 ， 在航空航天工 业 中得到应用 。 因为含有高钻高镍 ， 价格昂贵 ， 尽管 性能很好 ， 民用者亿不敢问津 。 我院材料系 年代 开始研制无钻马 氏体时效钢 ， 以 期降低合金 的成本 ， 使它 能广泛应用于 民用工 业 。 经 研 究得到一种含铜 的无钻马 氏体时效钢〔 〕 ， 常 规力学 性能达到 了 含钻马 氏体时 效钢的水 平 ， 只是 塑 韧性稍低 。 在此基础上为改善和提 高该合金 的性能 ， 进行 了较系统 的研究 。 本文着重 研究 了合金元素铜 、 铂 、 钦 以及热处理 条件 ， 对组织 、 结构和性能的 影响 。 实验用合金 研究用合金 ， 以 一 一 一 一 为基础合金 ， 改 变钦 、 铜 、 铂 的含 量 ， 设 计 了 种合金 ， 它们的化学成份见表 。 表 试 验 用 合 金 的 化 学 成 分 多 书 拓 ， 多 士 土 士 三 ， ， 。比︸，月 … 。 ， 土 士 士 ， ， 三 ， 七 。 。 】 士 土 ‘ ， ， 三

合金是在真空感应炉内冶炼，铸锭重5kg和6.8kg两种。铸锭锻前在1200℃保温均 匀化，1180℃开锻，锻成φ14mm圆棒和14×14mm方棒。锻后坯料在980℃加热80min, 水冷；部分是在1200℃加热2h,水冷。 2 实验结果 2.1固溶及再结晶处理 这类合金加热到高温时，有第二相的溶解，逆转奥氏体的形成及其再结晶。 图1合金4●860℃固溶处理后的显微组织， 图2合金4●950℃固溶处理后的显徽组织 Fig.1 Microstrucure of 4 alloy after Fig,2 Microstructure of 4 alloy afrer solution trestment at 880C solution treatment at 950 固溶处理温度低于950℃时，固溶组织 中有残留未溶的第2相质点，高于此温度则 无，如图1和2所示。残留第2相的质点， 钼、钛含量的是高而增多。X射线衍射鉴 定，未溶相质点主要是Laves.相Fe2 Mo。 马氏体时效钢较快地加热到A:以上，首 先形成高温逆转奥氏体，然后奥氏体再结晶 100im 〔3,4)。试验中观察到，经1200℃2h固溶处理 图3合金2●1200℃2h国谘处理后的显微组织. 水冷的试样，具有粗大的长方块组织（图 Fig.3 Microsirucuure of alloy 2 after 3)。再以一定的加热速度（50℃/min), solution trearment at 1200 for 2h 加热到A:以上不同的温度范围，冷却后得 到的马氏体，光学显微组织不同。在某一温度范围以下冷却后呈细密的条束状，是奥氏 体未发生再结晶而得到的马氏体组织特征；在某一温度范围以上冷却后呈长方块状，是 奥氏再结晶后得到的马氏体组织特征。按这种组织形态和尺寸的变化来确定再结晶处理 温度，是简单而有效的。如图4所示，合金的再结晶处理温度为950℃。再结晶处理是 这种材料细化品粒的有效手段。 33

合金是 在真空感 应炉 内冶炼 ， 铸 锭 重 和 两种 。 铸锭锻前在 。 。 ℃保温均 匀化 ， 开锻 ， 锻 成小 圆 棒和 方棒 。 锻 后坯料在 ℃加 热 ， 水冷 部分 是在 一 加热 ， 水冷 。 实验结果 固溶及再结晶处理 这 类合金加热到 高温 时 ， 有第二相的溶 解 ， 逆 转奥 氏体的形 成及其 再结 晶 。 图 合金 ℃ 固溶处理后的显微组织 ‘ 。 玉 ℃ 图 合金 ℃ 固溶处理后 的显橄组织 一 七 ℃ 固溶 处理 温 度低 于 ℃时 ， 固溶 组 织 中有残 留未溶 的第 相质点 ， 高于此温 度则 无 ， 如 图 和 所示 。 残 留第 相的质点 ， 铂 、 钦 含量 为提高而 增多 。 射 线 衍 射 鉴 定 ， 未溶 相 质点主 要 是 相 “ 。 。 马 氏体时 效钢较快地加 热到 ， 以上 ， 首 先形 成高温逆转 奥 氏体 ， 然后 奥 氏体再结 晶 峨 魂〕 。 试验 中观察到 ， 经 ℃ 固溶处理 水 冷的试 样 ， 具 有粗大 的 长 方 块 组 织 图 。 再 以一 定的 加 热速度 ， 加 热到月 。 以上 不 同 的温度范 围 ， 冷 却 后 得 图 合金 ℃ 固溶处理后 的显微组织 。 金 了 扭 之 七 到 的马 氏体 ， 光学显微组织不 同 。 在某一 温 度范 围 以下 冷却后 呈细 密的条束状 ， 是 奥氏 体未发 生再结晶而得到的马氏体组织特征， 在某一温度范 围以上冷却后呈长方块状 ， 是 奥 氏再结 晶后得到 的马 氏体组织特征 。 按这 种组织形 态 和尺寸 的变化来确 定再结 晶处理 温 度 ， 是 简单而 有效的 。 如 图 所示 ， 合金的再结 晶处理温度为 ℃ 。 再结 晶处 理 是 这种材料 细 化 晶粒的 有效 手 段

1004m7 1004m 图4合金2·加热到不同温度再结晶处理的组织， Fig.4 Microstructure of alloy 2 after recrystallization treatment at different temperatures. .()900C,30 min:before reerystallizstion,(b)930C.30 min,after reerystalTiration 铜含量的增减对再结晶处理温度的影响 微弱，而钼含量增加，提高了再结晶处理温 度。 2.2时效处理后的组织分析 固溶及时效处理的试样，它的显微组织 是在板条马氏体的基体上分布着细小弥散 的析出相，并有一定量的低温逆转奥氏体。 析出相在低倍时不易看出其形态，在较高的 放大倍数下，显示出棒状和圆点状，如图5所 示。经选区衍射分析结果表明，棒状析出物为 NisMo,点状析出物为Fe2Mo,黑色块状区 为逆转奥氏体。可以推断，在时效过程中， 先析出亚稳相Ni,Mo,随后形成Fe2Mo稳定 图5合金2◆540℃时效100h的显微组织 Fig.5 Microstructure of alloy 2 相。我们所观察的组织是Ni,Mo和Fe2Mo aged a540℃for100h 共存阶段。 2.3力学性能 成份为15%Ni、6.12%Mo、3.99%Cu、1.02%Ti的2*合金，经不同温度固溶30 min,时效3h后的力学性能如表2。 从表中实验数据可以看到两个特点：(1)950℃以上固溶处理，不但提高了合金 固溶处理后的塑韧性，也提高了时效后达到最大强度指标时的塑性；(2)固溶温度不 同，时效处理后达到最大强度指标的温度不同。950℃以上周溶处理，F©，Mo第2相溶 解，使马氏体中钼的固溶量增加，有利于时效时形成弥散分布的Ni,Mo和Fe2Mo强化相。 组织和性能测试研究的结果表明，2合金在950℃固溶和再结晶处理30min,540℃时 效3h,得到良好的棕合力学性能，0。=1893.3MPa,go.2=1785.4MPa,85=9.5%, 中=46%，HRc=52.5。 34

镰舞馨 图 合金 加热到不同温度再结晶处理的组织 。 五‘ ‘ 了 了 皿 二 一 。 ℃ ， ， ‘ 了 ， ‘ ，， ℃ ， 名 ， 。 了。 ” 。 铜含量的增减对再结晶处理 温度的影响 微弱， 布铂含量增加 ， 提高 了再结晶处理温 度 。 。 时效处理后的组织分析 固溶及 时效处理 的试样 ， 它 的显微组织 是 在板条马 氏体的基体上分 布着 细 小 弥 散 的析 出相 ， 并有一 定量的低温逆 转奥氏体 。 析出相在低倍时不 易看 出其形 态 ， 在较高的 放大倍数下 ， 显示 出棒状和圆点状 ，如 图 所 示 。 经选 区衍射分析结果表明 ， 棒状析 出物为 ， 点状析出物为 ， 黑色块状区 为逆 转奥氏体 。 可 以 推断 ， 在时效过程 中 ， 先析出亚稳相 。 ， 随后形 成 。 稳 定 相 。 我们所观察的组织 是 。 和 。 共存阶段 。 。 力举性能 成份为 、 。 、 、 ， 时效 后的力学 性 能如表 。 图 合金 ℃时效 的显微组织 全 麦 ℃ 的 合金 ， 经 不 同温 度 固 溶 从表 中实验数据可以看到 两个特 点 ℃以上 固溶处理 ， 不 但提 高 了合 金 固溶处理 后的塑 韧性 ， 也提 高 了时效后达到最大强 度指标时的塑 性 固溶温度不 同 ， 时效处理后达到 最大强度指标的温度不 同 。 ℃以 上 固溶处理 ， 从。 第 相溶 解 ， 使马 氏体 中铂 的 固溶量 增加 ， 有利于时效时形 成弥散分 布的 。 和 。 强化相 。 组织 和性能测 试研究的结果表 明 ， ’ 合 金在 ℃固溶 和再结晶处理 ， ℃时 效 ， 得到 良好 的综 合 力学 性能 ， 、 二 ， 。 ， 占 ， 吵 ， ， 。

表2经不同热处理后2合金的力学性能 Table 2 Mechanical properties of 2*alloy after different heat treatment Solution treatment Aging Mechanical 860C,30min 950℃，30min 990,30▣in 1100℃ .treatment properties Water cooling Water cooling Water cooling Water cooling Ob,MPa 1138 1010.4 105.6 1039.9 Before 85,% 14 14 15 14.5 ageing ,% 63 71 之 72 ax,J/m2 92.2×104 157X104 130X104 130×104 440℃ Ob,MPa 1917.9 1760.9 1751.1 1790.3 3h 85,% 6 9 8 7 Air cooling 中，% 多 33 30 33 480℃ Ob,MPa 1891.6 1795.2 1844.3 1898.2 3h 85,% 7 7.5 0 8 Air cooling ,% 40 34.5 33.5 40 aK,J/m2 23.5×104 36.3X104 44.1×104 540℃ Ob,MPa 1831.5, 1893.3 1908 1917.9 3h 85,% 9 9.5 8 ·7 Air cooling 中，% 40.5 6 41.5 - ax,J/m: 23.5×104 38.3X104 41.2X104 600℃ Ob,MPa 1437.2 1574.5 1574.5 1569.8 3h 85,% 16.5 13 12.5 12 Air coo:ing 中，% 50 40.5 37.5 34 3 分析与讨论 3.1合金元素的作用 所研制的Fe-Ni-Mo-Cu-Ti系马氏体时效合金，与18Ni(250)相比较，成份上的 特点是无钴添加了铜，降低了镍提高了钼，钛含量一般不高于1%。 众所周知，在含铜的低合金高强度钢中，有ε富铜相的时效强化作用，如钢中还含 有Nb、Ti、V或Mo等，则使时效温度范围加宽，强度提高(5)。含铜的高合金高强度 钢，比较有名的钢种是PH17-4Cu沉淀硬化不锈钢，有富铜相的时效强化(6J。S.F1o- reen研究低碳（≤0.03%)Fe-Ni合金时，加入2-6%Cu,在480℃时效72h,没有时 效强化效应？)。含铜无钻马氏体时效合金中，铜含量对时效后的力学性能的影响是明 显的，如图6。随铜含量的增加，最大强化温度向低温移动。在350一440℃时效，含铜 量不同，抗拉强度的差别较大；440℃以上时效，含铜量高者(4.9%Cu),随时效温度的 提高，强度下降比较明显。铜含量在2-4%的合金，440一540℃间时效，保持峰值强度。 不含铜的5*合金，时效峰值强度在540℃附近。 与低合金高强度钢一样，由于铜钼钛在时效过程中的联合作用，使2-4%Cu的合 35

表 经不 同热处理后 希 合金的 力学性能 电 压 血 ℃ ， 也 ℃ ， 已 ℃ ， ℃ ， ℃ 云 ℃ ℃ ℃ ， 乃 ， 书 冲 ，拓 ， 二 ， ， 各。 ， 多 吟 ，书 ， 各 ， 多 冲 ，书 ， 。 ， 色。 ，书 冲 ，多 ， ， 乃 ， 书 冲 ，书 ， 。 ‘ 。 。 。 。 火 ‘ ‘ 。 ‘ 。 ‘ ‘ ‘ 。 分析 与讨论 合金元 素的作 用 所研制 的 一 一 。 一 一 系马 氏体时效合 金 ， 与 相 比较 ， 成份上的 特点是 无钻 添加 了铜 ， 降低 了镍提高 了铂 ， 钦 含量一般不 高于 。 众所周 知 ， 在含铜 的低合 金 高强度钢 中 ， 有 。 富铜 相的时效强 化作用 如钢 中 还 含 有 、 、 或 。 等 ， 则 使 时效温度 范 围加 宽 ， 强度 提 高 〕 。 含铜 的高合金 高 强 度 钢 ， 比较有名的钢种是 一 沉淀硬 化不锈钢 ， 有富铜 相 的时效强 化〔 。 。 。 研究低碳 《 一 合 金 时 ， 加 入 一 ， 在 ℃时效 ， 没有时 效强 化效应〔 了 〕 。 含铜 无钻马 氏体时效合 金 中 ， 铜 含量对 时效后 的力学 性能 的影响 是 明 显的 ， 如 图 。 随铜含量的增加 ， 最大强化温 度向低温移动 。 在 一 ℃时效 ， 含铜 量 不 同 ， 抗拉强 度的差 别较大 ℃ 以上 时效 ， 含铜 量 高者 ， 随时效温度的 提 高 ， 强 度 下降 比较 明显 。 铜 含量在 一 的合 金 ， 一 ℃ 间时效 ， 保持峰值强度 。 不 含铜 的 合 金 ， 时效峰值强 度在 ℃附近 。 与低 合金高强 度钢一样 ， 由于 铜铂钦在 时效过程 中的联 合 作 用 ， 使 一 。 的 合

金，加宽了时效强化峰值的温度范围，有利于选择强韧化的配合，得到所需要的综合力 学性能。 钼在这一系列合金中是主要强化元素。研制无钴马氏体时效合金时，为了补偿无钻 对强韧化的损失，增大了合金系的钼含量，提高了固溶温度，得到含钼量过饱和度大的 马氏体，析出高度弥散的强化相影同时剂用高温逆转奥氏体再结晶细化晶粒，改善基体 的性能。因此能得到满意的相当于18Ni（250)的无钻马氏体时效钢。 860'C 30min water cooling 5钟 950C 30min.water cooling 520℃3h, 45 540c3h .580"C Aircooling 6003h· 40 35 60 40 0 20 25 2000 20 1800 1600 10 1400 1200 1100 350400450500550600 Mo,wt% Aging temperature,C 图6 钥含量不同的合金时效温度与力学性能的关 图7逆转奥氏体的雕与铜含量的关系 系（时效3h空冷） Fig.6 Effect of ageing temperature on Fig.7 Effect of Mo on reversed austenite mechanical properties in differen oopper- content aged at different temperatures containing alloys (ageing 3h,air cooling) 钼对时效时低温逆转奥氏体的影响如图7。可以认为，在4一6%Mo时，520一540℃ 时效，Ni,Mo析出相是主要的，因而降低了基体中镍含量，使逆转奥氏体的形成趋于 降低，提高时效温度，析出相Ni,Mo减少，Fe2Mo增加，逆转奥氏体的形成逐渐增多。 含钼量在6%以上或时效温度达600℃时，主要形成Fe2Io,促使逆转奥氏体的形成增 加。 因此把钼含量选择在6%，时效温度控制在520一540℃，时效相主要是Ni,Mo,逆 转奥氏体的形成量少，不超过10%。 含铜无钻马氏休合金中，细含量大于7%，钛含量大于1%，冲击韧性显著地下 降。 3,2合金力学性能的改善 合金中无钴提高钼含量，带来的组织缺陷是品粒易于粗化。再结晶细化晶粒，可以 36

金 ， 加宽 了时效强 化峰值的温 度范围 ， 有利 于选 择强 韧 化的配合 ， 得到所需要 的综 合力 学 性 能 。 铂在这一系列合金 中是主要强化元素 。 研制无钻 马氏体时 效合金时 ， 为 了补偿无钻 对强韧化的损失 ， 增大 了合金系 的铂含量 ， 提高 了固溶温度 ， 得到含钥量 过饱 和度大 的 马 氏体 ， 析出高度弥 散的强 化相， 同时利用 高温逆 转奥 氏体再结 晶细化 晶粒 ， 改善基体 的性能 。 因此 能得到满 意的相 当于 的 无钻 马 氏体时 效钢 。 而汽灭而而 丽 舀面 居心 ，五‘三 口勺“几已」 东心已‘ 一︺。田路 止一一一一一一一一一习 ℃ 〔， 嗯 － ℃ 。 ， 一一 一 。 一一 ’ 一 ℃ 二 犷 户 ’ 厂 绝 了一 尸 芬 荞 一 石各 钾，尸 杖 刀 乡 闷诀犷 川例。‘︺次口口。的 次协 ‘ 妇︸润‘。己 己盆‘曾﹃卜材色‘的 ， ， 图 铜含 不同的合金时效温度与力学性能的关 系 时效 卜空冷 ‘ ， ， ， 图 逆转奥氏体的量 与铜含且 的关系 多 钥对 时效时低温逆 转奥 氏体的影响如 图 。 可 以认 为 ， 在 一 。 时 ， 。 一 ℃ 时效 ， 。 析 出相是 主要 的 ， 因而降低 了基体中镍含量 ， 使逆 转奥 氏体的 形 成趋 于 降低， 提高时效温 度 ， 析出相 。 减少 ， 。 增加 ， 逆 转奥 氏体的形 成逐 渐增多 。 含铂量在 以上 或时效温 度达 ℃时 ， 主 要形 成 。 ， 促使逆 转奥氏体的形成增 力 。 因此把铂含量选 择在 ， 时效温度控制在 一 切 ℃ ， 时效相主要 是 。 ，逆 转奥 氏体的形成量少 ， 不 超 过 。 含铜 无钻 马 氏体合 金 中 ， 铂含量大于 ， 钦 含量大于 ， 冲击 韧性 显 著 地 下 降 。 合金力学性能的改善 合 金 中无钻提高相 含量 ， 带 来 的组织 缺陷是 晶粒 易 于粗 化 。 再结 晶细化 晶粒 可以

改善性能。锻坯经高温(1200℃2)均匀处理，形成的粗大晶粒，虽然经再结品细化 了，在力学性能试验中，有时仍然显示出不良的作用，塑性、韧性变坏，性能不稳定。这 可能是杂质原子和某些合金元素，在原奥氏体晶界上强烈地偏聚，甚至在冷却过程中， 在晶界上形成金属化合物沉淀，再结晶时未能消除所致。 因此改善和提高这种合金的力学性能的措施为：·(1)第2相完企溶解，(2)细 化晶粒；（3)要纯度高的原料，(4)锻后坯料的均匀化处理温度不宜太高，一般控 制在1000一1100℃之间。 4结 论 含铜无钴马氏体时效合金系，经测试研究得到下列结果： (1)含铜无钴马氏体时效合金，固溶处理温度应不低于950℃，这样钼金属化合 物Fe2 Mo能完金溶解，得到含钼高的过饱和固溶体。 (2)固溶组织以50℃/min加热到A:以上，先形成奥氏体，然后发生再结晶。未 再结晶奥氏体得到的马氏体组织为细条束状，发生再结晶后得到的马氏体组织为长方块 状。按此特征，测定的再结晶处理温度：Mo≤6%者为950℃，Mo>6%者随Mo%增 大而提高。利用高温逆转奥氏体的再结晶，能有效地细化晶粒。 (3)950℃固溶，540℃时效100h,沉淀相主要是Ni,Mo和Fe2Mo,前者是棒状， 后者是圆点状。 (4)Fe-Ni15-Mo6-Cu4-Ti合金，950℃固溶和再结晶处理，540℃时效3h,常 规力学性能为：ob=1893.3MPa,00,2=1785.4MPa,85=9.5%,=46%,Hc= 52.5,相当于18Ni（250)的水平。 参考文献 1 3 Deinis,W.H.:Iron and steel,41(1968),213 〔2)北京钢铁学院材料系资料。 3 Maki Tadishi et al:Trans.Iron and Steel Inst,of Japan,20, 5(1980),309 [4 Nakazawa Kozo:ibid 23,4(1983),347 5 May,I.Le:Copper in Iron and Steel,1982,5-43 〔6)May,I.Le:ibid1982,137-145 7 Floreen,S.:Trans ASM,57(1964),38 37

改 善性能 。 锻 坯经 高温 ℃ 均 匀处理 ， 形成的粗大晶粒 ， 虽然经 再结 晶细化 了 ， 在 力学 性能试验 中 ， 有时仍然显示出不 良的 作用 ，塑 性 、 韧 性变坏 ，性能不稳 定 。 这 可能是 杂质原子 和某些合 金元素 ， 在原奥氏体晶界上强烈地偏聚 ， 甚至在 冷却过程 中 ， 在 晶界上 形 成金属化合物沉淀 ， 再结晶时未能消除所致 。 因此改善和提 高这种合金的力学 性能的措施为 第 相完全溶解， 细 化晶粒 要纯度高的原料， 锻后坯料 的均匀化处理 温度 不宜 太高 ， 一 般控 制在 二 ℃之 间 。 结 论 含铜无钻马氏体时效合金系 ， 经测试研究得到下列结果 含铜无钻马 氏体时效合金 ， 固溶处理温度应不低于 ℃， 这样钥金属化 合 物 。 能完全溶 解 ， 得到含铂 高的过饱和固溶体 。 固溶组织 以 ℃ 加热到 ，以上 ， 先 形成奥氏体 ， 然后发 生再结晶 。 未 再结晶奥氏体得 到的 马 氏体组织为细条束状， 发 生再结晶后得到的马氏体组织为长方块 状 。 按此特征 ， 测 定的再结晶处理温度 。 《 者为 ℃ ， 。 者随 。 增 大而提 高 。 利用 高温逆 转奥 氏体的再结晶 ， 能有效地细化晶粒 。 ℃ 固溶 ， ‘ ℃时效 ， 沉 淀相主要是 。 和 ， 前者是 棒状 ， 后者是 圆 点状 。 一 一 一 一 合金 ， ℃ 固溶和再结晶处理 ， ℃ 时效 ， 常 规力学 性能为 。 ， 。 二 ， 占 ， ， 价二 ， ， ， 相 当于 的水 平 。 参 考 文 献 〔 〕 ， ” ” ， ， 一 〔 〕 北京钢铁学院材料系 资料 。 〔 〕 于 ” 。 ， 拄 作 ， ， ， 〔 〕 ， ， 〔 〕 ， ， ， 一 〔 〕 ， 。 ， 一 〔 〕 ， 搜 ，