钢铁厂含锌、铅粉尘基本物性及造球工艺

D0I:10.13374/j.issn1001-053x.1998.02.026 第20卷第2期 北京科技大学学报 Vol.20 No.2 1998年 4月 Journal of University of Science and Technology Beijing Apr.1998 钢铁厂含锌、铅粉尘基本物性及造球工艺 王东彦 陈伟庆周荣章林宗彩李景捷 北京科技大学冶金学院，北京100083 摘要将粒度很细的含锌铅高炉粉尘和不含锌铅的转炉粉尘混合造球，实验表明，球团的最佳条 件为造球时间20mi,水分为21%；球团性能湿球和干球抗压强度分别为15和25NW个，爆裂温度 为210℃ 关键词含锌、铅粉尘；物性；造球工艺 分类号TF046.6;TF1 我国南方铁矿石中普遍含有一定量的锌铅，在高炉冶炼过程中富集到粉尘中，使这些钢铁 厂的高炉粉尘中除碳铁含量较多外，锌铅含量也较高，如将这种炉粉尘返回高炉会产生“锌 害，此外，这些钢铁厂产出的大量含铁很高的转炉尘泥，由于粒度很细，配人烧结矿会影响 透气性，因此，返回烧结的量也很有限.将2种粉尘加人少量煤混合，经造球和环形炉直接还原 后，可生产锌铅含量在80%以上、可直接用于锌冶炼的二次粉尘和适于高炉冶炼的金属化球 团，这是综合利用2种粉尘的有效方法，本文对粉尘的基本物性和造球工艺进行了研究，以便 为粉尘混合造球一直接还原工艺的制定和造球工艺参数的选择提供依据 1粉尘物化特性 1.1粉尘化学成分 由化学分析结果可知：高炉尘中Z,Pb和碳含量较高，但全铁含量较低；与此相反，转炉 粉尘铁含量较高，而锌、铅含量很少将2种粉尘混合造球处理，可提高高炉用金属化球团中 铁的品位，也可使球团中锌铅含量降低，保证金属化球团的强度.高炉粉尘中较高的碳，还可 在还原过程中充当还原剂，有利于锌铅铁碳的同时回收. 1.2粉尘堆密度及粒度组成 粉尘堆密度及粒度组成分别用量简法及水筛法)测定，其结果如表】所示 测量结果表明：转炉尘和高炉尘200目以下的粒级均在64%以上，其显著特点是360目 以下粒级的极细颗粒较多（均在54%以上），因此，不必细磨，即可将其直接用于造球.此外，转炉 尘堆密度较大，还有利于增加还原后的金属化球团的强度 1.3粉尘成球性能 采用动态成球性测定方法测得的动态成球性结果表明：转炉尘的形核率较好，成球性较 差，高炉尘则形核率较低，成球性较好2种尘泥混合造球，结合了各自的优点，有利于造球 199703-22收稿王东彦男，35岁，博士后，陈伟庆，男，46岁，教授

第 2 0卷 1 9 8年 第 2期 4 月 北 京 科 技 大 学 学 报 J o u r n a l o f U n i v e r s i ty o f 反i e n e e a n d T e e h n o l o g y B e ij in g V o l 一 2 0 N o 一 2 A P r . 1 9 8 钢铁厂含锌 、 铅粉尘基本物性及造球工 艺 王 东彦 陈伟庆 周 荣章 林 宗彩 李景捷 北 京科技大学冶金 学院 , 北京 10 00 8 3 摘要 将粒度很细的含锌铅 高炉粉尘和 不 含锌 铅的转炉粉尘混合造球 , 实验表 明 , 球 团的最佳条 件为造球时间 20 而n , 水分为 21 % ; 球团性能湿球和 干球抗压强度分 别 为 巧 和 25 阅 个 , 爆 裂温度 为 2 1 0℃ . 关健词 含锌 、 铅粉尘 ; 物性 ; 造球工艺 分类号 T 印4 6 . 6: T 0F 1 我 国南方 铁矿石 中普遍含 有一定量 的锌铅 ,在 高炉 冶炼过 程 中富集到粉尘 中 ,使这些钢 铁 厂 的 高炉 粉尘 中 除碳 铁含 量 较多 外 ,锌铅 含量 也 较 高 , 如 将这 种 炉 粉尘 返 回高 炉 会 产 生 “ 锌 害 ” l[, 21此外 ,这些 钢 铁 厂产 出的大 量含 铁很 高的转 炉尘 泥 , 由于粒 度 很细 ,配人 烧 结 矿 会影 响 透气性 ,因此 ,返 回烧结的量也 很有限 . 将 2 种粉 尘加人 少量煤混合 , 经 造球和环形 炉直 接还 原 后 ,可 生产 锌铅 含量 在 80 % 以 上 、 可直接用 于锌 冶炼 的二 次粉 尘和 适 于高 炉冶 炼 的金 属化球 团 , 这 是综 合利 用 2 种 粉尘 的有 效方法 . 本文 对粉尘的 基本物性 和 造球工 艺进 行 了研 究 , 以便 为粉尘 混合造 球一直接还原 工艺 的制定和造球 工艺参数的 选择提供 依 据 . 1 粉尘物化特性 1 . 1 粉尘化学成分 由化 学分析结果 可知 : 高炉尘 中 nz , Pb 和碳 含量 较高 ,但全 铁含 量较低 ; 与此相 反 , 转 炉 粉尘 铁 含量 较 高 , 而锌 、 铅含 量很 少 . 将 2 种 粉尘 混合 造 球处 理 , 可提 高高炉 用 金属 化 球 团 中 铁 的 品位 , 也可使球 团 中锌 铅含 量 降低 , 保 证金 属化 球 团的 强度 . 高炉 粉尘 中较高 的碳 , 还可 在还 原过程 中充 当还原剂 ,有利于 锌铅铁碳 的 同时 回收 . 1 . 2 粉尘堆密度及 粒度组 成 粉尘堆 密度及粒度 组成分 别用量 筒法及 水筛法 l3] 测定 , 其 结果 如表 1 所示 . 测量结果 表 明: 转 炉尘 和高 炉尘 2 0 0 目 以 下的粒 级均在 64 % 以上 , 其显 著特 点是 3 60 目 以下 粒级 的极 细颗粒较 多 ( 均在 5 4% 以 上 ) , 因此 ,不必细 磨 ,即可 将其 直接 用于造 球 . 此外 , 转炉 尘堆 密度较大 , 还有利 于增加 还原后 的金属 化球 团的强度 . 1 . 3 粉尘成球性能 采用 动态成球 性测定 方 法测得 的动 态成球 性结 果表 明 : 转炉 尘 的形核 率较好 ,成球性较 差 . 高炉尘则 形核率较 低 . 成 球性 较好 . 2 种尘 泥混合 造球 . 结合 了各 自的优点 , 有利 于造 球 . 19 9 7 一 0 3 一 2 2 收 稿 王 东彦 男 , 35 岁 , 博 士后 , 陈伟庆 , 男 . 4 6 岁 , 教授 DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 1998. 02. 026

·114· 北京科技大学学报 1998年第2期 表12种粉尘的堆密度和粒度分布 堆密度/ 20~100目/ 100~200目/200~360目/ >360目/ 名称 (kg·m % % % % 高炉尘 776 15.93 17.53 8.49 58.07 转炉尘 1176 19.77 15.48 10.05 54.03 2 造球实验 (1)实验方法.造球实验在直径650mm、倾角45°的圆盘造球机上进行. (2)实验方案 影响造球工艺和生球性能的因素：)原料的天然性质（如原料颗粒表面亲水性和颗粒形 状等)2)原料的粒度、粒度组成和比表面积；3)造球的水分和时间；4)粘结剂的种类和数量. 考虑到主要造球原料的变动（尘泥产出比例及产出量的变化），还原工艺对生球成分和性 能的要求，造球工艺过程中对影响生球性能因素进行调节的经济性和可行性，在上述影响生球 性能的因素种类中，选择影响生球团强度和爆裂温度的因素，包括：(1)2种粉尘的比例变动；(2) 煤粉粒度及添加量：(3)造球水分及造球时间；(4)添加剂及粘结剂的量，并以转炉尘：高炉尘= 转/高=1.5：1球团配方的造球工艺研究为主 3实验结果及讨论 3.1尘泥比例对生球强度的影响 图1是转炉尘与高炉尘之比（简称转/ 高)与生球强度的关系 100 25 1湿球落下强度 由图1可见，转/高比的改变对干球抗 80H 2干球抗压强度 压强度和湿球的抗压强度略有影响，湿球 3湿球抗压强度 0 20 ← ← 落下强度则随转/高比的增加而明显增加. 60 15 爸 转/高比增加对湿球落下强度的影响应归 40 10 结于转炉尘有一定的粘性，因此，其加入 2 要 量增多时，球团落下强度增加 指 ●一 20 5 30 3.2煤粉粒度和煤粉量对生球强度的影响 生球强度随煤粉粒度和煤量的变化如 0.5 1.01.52.02.53.0 图2和图3所示. 转/高 由图可知：增加煤粉粒度对生球抗压 围1转高比与生球强度的关系 强度的提高作用不大，对湿球落下强度的 增加作用则较大：当外配煤粒度减小到棒磨6对应的粒度时，落下强度由7次/个增加到12 次/个 外配煤量对生球抗压强度的影响很小，但对湿球落下强度有较大影响，在实验加入量范围 内，湿球落下强度随煤量增加，从12次/个提高到20次/个. 33造球水分和时间对生球强度影响 造球水分和造球时间对生球抗压强度的影响如图4和图5所示

北 京 科 技 大 学 学 报 19 9 8年 第2期 裹 1 2种粉尘 的堆密度和粒 度分布 堆密度 / 2 0~ 1 00 目 / 10 0~ 2 0 0 目 / 2 0 0 ~ 36 0 目/ 名称 >3 6 0 目/ -m 3 ) 高炉尘 转炉尘 7 7 6 1 1 76 15 . 9 3 19 . 7 7 1 7 . 53 1 5 . 4 8 8 . 4 9 1 0 . 0 5 5 8 . 0 7 54 . 03 2 造球实验 ( l) 实验方法 . 造球实 验在 直径 6 50 r n r n 、 倾角 45 。 的圆盘造 球机上 进行 . ( 2) 实 验方 案 . 影 响造 球 工艺和 生球性能 的 因素 : l) 原料 的天然性 质 ( 如原料 颗粒表面亲 水性和 颗粒形 状等 ) ; 2) 原料 的粒度 、 粒度 组成 和 比表 面积 ; 3) 造球 的水分和 时 间; 4) 粘结 剂的种类 和数 量 . 考 虑 到 主要造 球原料 的变动 ( 尘泥 产 出 比例及产 出量 的变化 ) ,还原工 艺对生球成 分和性 能的要 求 , 造 球工 艺过 程 中对影 响生球性 能因素进行调 节的经 济性和 可行性 , 在 上述影 响生球 性 能 的 因素种 类中 ,选 择影 响生球团强度 和爆 裂温 度的 因素 , 包括 : (l ) 2 种 粉尘 的 比例变 动; (2) 煤粉粒度 及添 加量 ;( 3) 造 球水分及造 球时间 ; (4) 添加 剂及 粘结剂的量 , 并 以转炉尘 : 高炉 尘 = 转 / 高 =l . 5 : l 球团配 方的造 球工 艺研究为主 . 3 实验结果及讨论 3 . 1 尘泥 比例对生球强度 的影 响 图 l 是转 炉尘 与高炉尘 之 比 ( 简称转 / 高 ) 与生 球强 度的 关系 . 由 图 1 可见 , 转 / 高比的改变对干球抗 压 强度 和 湿球 的抗 压 强度 略有 影 响 ,湿 球 落下 强度 则随 转 / 高比的增 加而 明显增 加 . 转 / 高比增 加对湿球落下 强度 的 影 响应归 结 于 转 炉尘 有 一 定 的粘 性 2[] , 因此 , 其加 人 量增 多 时 , 球 团落下 强度增 加 . 1 2 煤粉粒度 和煤粉t 对 生球强 度的影 晌 生球 强度 随煤粉粒度和煤 量 的变化 如 图 2 和 图 3 所示 . 由 图可 知 : 增加煤粉粒 度 对生 球抗 压 强 度 的 提 高 作用不 大 , 对湿 球 落 下 强 度 的 增 加作用则 较 大; 当外 配煤粒度 减小 到 棒磨 6 次 / 个 . 湿球抗压 1 湿球 落下 强 度 2 干 球抗压 强度 冬· 形侧核惠卜í ù、以nU n ùnU on 了 ù 04 气` ǎ l。令 · 侧编、惠田己 1 . 5 转 /高 图1 转l高比与生球强度的关系 h对应 的粒度 时 ,落下 强度 由 7 次 / 个 增加 到 12 外 配煤量 对生 球抗压 强度 的影 响很小 , 但 对湿球 落下 强度 有较大 影响 ,在 实验加人 量范 围 内 , 湿球落 下 强度 随煤 量 增加 , 从 12 次 / 个提 高到 20 次 / 个 . 1 3 造球水 分和 时间对生球强度影 响 造球 水分 和造球 时 间对生 球抗压 强度 的影响 如 图 4 和 图 5 所示

Vol.20 No.2 王东彦等：钢铁厂含锌、铅粉尘基本物性及造球工艺 ·115· 100 」湿球落下强度 20 100 1湿球落下强度 24 80L 2干隙抗压强度 16 2干球抗压强度 80 20 3 湿球抗压强度 2 3湿球抗压强度 16 ← 60 12 兰 60 12 40 8 40 ● ● 搬 2 0 3 4 0 0 2 4 6 0 8 12 16 棒磨时间h 加人量% 图2煤粉粒度与生球强度的关系 图3煤粉加入量与生球强度的关系 由图4可知：在适宜造球的水分范围内，生球抗压强度随水分增加呈凸形，若将对应湿球 抗压强度最高的水分看作是最佳水分，则最佳水分值为21%；湿球落下强度随水分的变化也 呈凸形，若将落下强度最高值对应的水分作为落下强度的最佳水分，则最佳水分为22%. 80 25 100 16 1湿球落下强度 」湿球落下强度 ← 60 2干球抗压强度 20 ← ← 80 2干球抗压强度 3湿球抗压强度 3湿球抗压强驶 12 ← 1 15 6砂 脚 40 8 10 国克 46 2 20 照 瓣 据 20 0 0 00 8 30 旋 OL 0 18.519.520.521.522.523.5 5 913172125 M水分)% tmin 图4造球水分与生球强度的关系 图5造球时间与生球强度的关系 由图5可知：生球抗压强度和湿球落下强度均随造球时间延长而有不同程度的提高，但在 超过20min后，其增加幅度变小.因此，延长造球时间可提高生球强度，但不宜超过20min. 3.4各种粘结剂对生球强度的影响 实验还研究了皂土、纸浆废液及水玻璃对生球强度的影响结果表明皂土和水玻璃均较 大幅度地提高了干球的抗压强度和湿球的落下强度而纸浆废液只在一定程度上提高了湿球 落下强度.因此，当干球抗压强度或湿球落下强度较低时可适当加人上述粘结剂进行调节，上 述粘结剂作用机制见文献[2] 3.5各种因素对湿球爆裂温度的影响 对上述各种因素对湿球爆裂温度影响的研究表明，除配加皂土和水玻璃使球团爆裂温 度有一定提高外，其他因素的影响很小，湿球爆裂温度仅在200~250℃之间 目前，对球团干燥破裂的机理有不同的规点.一种观点认为：生球在干燥过程中收缩的体 积近似地等于自由水的体积，由于在干燥过程中，水分沿径向分布不均，故产生不均匀收缩； 表层收缩较大，产生拉应力和剪应力，当这些应力超过表层的的极限抗拉强度和抗剪强度时， 则生球开裂.另一种观点认为：当水的蒸发面向球核移动时，水蒸气将经过一段干球区的孔隙

V o ! . 2 0 卜沁 . 2 王 东彦等 : 钢铁厂含锌 、 铅粉尘基本物性及造球工艺 甲令ǎ · 契侧烈缺、卜à 40 护 `山,, `6, 1RI à 湿 4 珍落下 强 度 干 球抗压强度 , )墨黔一 卜三一 . 一一 忆扣卜 l ǎ 11 ǎ 令 工。 -< 。 。 ` 0 0巨 份 名廿盆 湿球落下强 度 干 球抗压强度 湿球抗压强度 一 / 卢 一 乒尸产 6 呀月`, 。侧顺撼田íz 忆侧顺卜榷í l 6 l 2 止 二牛二 } 4 侧颊田军íZ 604加 O L es es e ~ 日` es e 一 一一二- 一一 - - J se se J 0 0 — 」 — es es J 喇 — 一 一 一 -曰 0 0 2 4 6 0 4 8 1 2 16 棒磨时间爪 加人量从 圈2 煤粉粒度与生球强度的关系 圈 3 煤粉加入 , 与生球强度的关系 由图 4 可 知: 在适宜 造 球的水 分 范 围内 ,生球抗 压 强度 随 水分增 加 呈 凸 形 , 若将 对 应湿 球 抗 压 强度 最高的水 分看作 是最 佳 水分 ,则 最佳 水分 值 为 2 1% ; 湿球 落 下强 度 随水分 的变化 也 呈凸 形 ,若将落下强度最高值对应 的水分作为落下强 度 的最佳水分 ,则最佳水分为 2 % . ǎ 工。令 1 湿球落下强度 2 干球抗压强度 3 湿球抗压强度 25 , 0 二 分 尸 分犷`竿; 湿球 落下 强度 806 ǎ ō。令 · . 坏侧颊浓卜、 `U 之 工4, 忆 侧卿渭í 侧惠卜攘í 尸JO 4020 z侧顺田编í 1 8 . 5 19 . 5 2 0 . 5 2 1 . 5 22 w( 水分 )从 」 0 2 3 . 5 图4 造球水分与生球强度的关系 材n j n 图 5 造球时间与生球强度的关 系 由图 5 可知 :生球抗 压强度和 湿球落 下强度 均 随造球时 间延 长而 有不 同程度 的提高 , 但 在 超 过 20 而 n 后 ,其增 加幅度 变小 . 因此 ,延长造 球时 间可提 高生 球强 度 , 但不 宜超 过 20 而 .n 1 4 各种粘结 剂对生球强度的影 响 实验 还研 究 了皂 土 、 纸 浆废 液及水 玻璃 对生球 强度 的影 响 . 结 果 表 明皂 土和 水玻 瑞均 较 大 幅 度地提 高了干 球的抗 压强度 和湿 球 的落 下强度 而 纸浆 废液只 在 一定程 度上 提 高了湿 球 落 下 强度 . 因此 , 当干球抗 压强 度 或湿球 落下 强度 较 低 时可 适 当加人 上 述粘 结 剂进行 调 节 . 上 述粘结剂作用机制见文 献 【2] . 1 5 各种因素对湿球爆裂温度的影响 对上 述各种 因素对湿 球爆 裂温 度影 响 的研 究 表 明 , 除配 加皂 土和水 玻璃使球团爆裂 温 度有 一定提 高外 ,其他 因素的影响很 小 , 湿球爆 裂温度仅在 2 0 一 2 50 ℃ 之间 . 目前 , 对球 团干燥破 裂 的机理 有不 同的观 点一 种观 点认 为 : 生球 在 干燥过 程 中收缩 的体 积 近似地 等 于 自由水 的体积 , 由于 在干 燥 过程 中 , 水 分沿 径 向分 布 不均 , 故 产生 不均 匀 收缩 ; 表层 收缩 较大 , 产 生拉 应力 和 剪应 力 , 当这些 应力 超 过表 层 的 的极 限抗 拉 强度 和抗 剪强 度 时 , 则生 球开 裂 . 另 一种观 点认 为 : 当水 的蒸 发 面 向球 核 移 动时 ,水 蒸气将经 过一 段 干球 区 的孔 隙

·116 北京科技大学学报 1998年第2期 离开球团，蒸气在通过这段孔隙会产生巨大压降，它对外层球壳产生一个向外的推力，当这一 推力超过干燥球壳的抗拉强度时，如果界面靠近球团表面，则发生开裂，如果界面离表面较远， 则发生爆裂 根据上述原理，提高干球强度，改善干球壳层的透气性和湿球透水性，对提高生球开裂温 度和爆裂温度都有利由于添加皂土和水玻璃的球团在干燥过程中的强度随加人量增多而提 高，因此，其爆裂温度相应提高.但与皂土对提高矿粉球团爆裂温度的效果相比，其对粉尘球团 爆裂温度的提高作用小的多，这可能与粉尘粒子本身粒度较小有关 4结论 ()将含锌、铅、碳较高的高炉粉尘与含铁较高的转炉粉尘混合造球，有利于其中锌铅铁 碳的同时回收；将成球性较好的高炉粉尘和形核率较高的转炉粉尘混合造球，有利于提高粉 尘造球性能 (2)转炉粉尘的粘性较大，转/高比提高，有利于提高湿球的落下强度外配煤粉粒度诚小 和煤量增大，可提高球团的塑性，增大湿球落下强度添加皂土或水玻璃可提高生球的强度， (3)当转/高比为1.51时，使生球抗压强度较高的合适水分为21%.使生球落下强度较高 的合适水分为22%.生球强度随造球时间增大而提高，适宜的造球时间为20min. (4)以湿球抗压强度达到最大为标准选择造球条件，最佳造球条件为：造球时间20min,造 球水分21%；所得球团性能为，湿球和干球抗压强度分别为15和25NW个，爆裂温度210℃. 参考文献 1尹容新.高炉煤气上升管锌积物去除实验.柳钢科技，1988(4)：25 2王东彦.钢铁厂含锌铅粉尘配碳球团还原处理工艺及过程动力学研究：[学位论文].北京：北京科技大 学，1995.24 3付守澄.铁精矿造球动力学.烧结球团，1984(1)：55 Basic Properties and Pellet Making Process for Iron and Steel Plant Zn-Pb-Bearing Dust Wang Dongyan Chen Weiging Zhou Rongzhang Lin Zongcai Li Jingjie Metallurgy School,UST Beijing,Beijing 100083 ABSTRACT The Zn-Pb-bearing dust from BF and LD dust without Zn were mixed and then made to pellets.The results show that the water content of 21%and time of 20 min, for pellets making were considered to be the best conditions.The compressing strength of moist pellets and dry pellets were 15 Npellet and 25 N/pellet respectively.The decrepita- tion temperature of moist pellet was 210C. KEY WORDS Zn-Pb-bearing dust;basic property;pellet making process

. 1 16 . 北 京 科 技 大 学 学 报 19 98 年 第 2期 离开 球 团 , 蒸 气 在通 过 这段 孔 隙会产 生 巨 大 压 降 ,它对外层 球 壳产 生 一个 向外 的推 力 , 当这 一 推力超 过干燥 球 壳的抗 拉强 度 时 , 如果界 面 靠近球 团表 面 ,则 发生开 裂 ,如果界 面 离表 面 较远 , 则 发生爆裂 . 根 据 上述 原理 ,提 高 干球 强度 , 改善干球壳层的透 气性 和湿 球透水性 , 对提 高生 球开裂温 度 和爆 裂温 度都 有 利 . 由于添 加皂 土和 水玻璃的球团在 干燥过 程 中的强度 随加人 量增 多而提 高 , 因此其爆 裂 温 度相 应 提 高 . 但 与皂 土对提 高矿 粉球 团爆 裂温 度 的效果 相 比 ,其对粉尘 球团 爆裂 温 度 的提 高作用 小 的多 , 这可 能 与粉 尘粒 子本身粒 度较小有关 . 4 结论 l( ) 将 含锌 、 铅 、 碳 较高 的 高炉粉 尘 与含铁较 高的转炉粉尘 棍合 造球 , 有利于 其 中锌铅铁 碳 的 同 时 回 收 ; 将成 球 性较 好的 高炉粉尘 和 形核 率较 高的转 炉粉尘 混 合造 球 , 有 利于 提高粉 尘 造球性能 . (2 ) 转 炉 粉尘 的粘 性较 大 , 转 / 高 比提高 , 有利于提 高湿 球的落 下强度 . 外 配煤粉粒 度减小 和煤量 增 大 , 可提 高球团 的塑性 , 增 大湿 球落下强 度 . 添 加皂 土或水玻 璃可提 高生球的强度 . (3) 当转 / 高 比为 1 . 5/ 1 时 , 使生 球抗压 强度较 高的合适水分为 2 1% . 使生球落下 强度较高 的合适水分为 2 % . 生球强 度 随造球时间增大而 提高 , 适宜 的造球时间为 20 而 n . (4 ) 以 湿 球抗 压强 度达 到最大 为标 准选择造球 条件 , 最佳造 球条件为: 造球时间 20 而 n , 造 球水 分 21 % ; 所得球 团性能 为 , 湿球 和干球抗 压强度 分别 为 15 和 25 N/ 个 , 爆 裂温度 2 10 ℃ . 参 考 文 献 尹容新 . 高炉煤气上升管锌积物去除实验 . 柳钢科技 , 19 8 (4) : 25 王 东彦 . 钢铁厂含 锌铅粉尘 配碳 球团 还原处理工艺及过程 动力 学研究 : 〔学位论文 ] . 北京 : 北京科技大 学 , 1 99 5 . 2 4 付守澄 . 铁精矿造球动力学 . 烧结球团 , 1 984 ( l) : 5 B a s i e P r o P e rt i e s an d P e ll e t M ak i n g P r o e e s s fo r I r o n an d S t e e l P lan t Z n 一 P b 一 B e ar i n g D u s t 环公n g D o n gy a n hC e n 肠i q ing 乃 o u 为 n g hz a ng 刀n 为 n g e a i 刀 五刀 gj et M e alt l u 电 y S e h o l , U S T B e ij i n g , B e ij i n g 10 0 0 8 3 AB ST R A C T Th e Z n 一 P卜be a ir n g d u s t fr o m B F a n d L D d u s t w iht o u t nZ w e re 而 x e d an d ht e n m ad e t o pe ll e ts . hT e re s u lts s h o w ht a t ht e w a te r e o n te n t o f 2 1% a n d it m e o f 2 0 m i n , fo r ep ll e st m iak n g w e er e o n s i d e er d ot be ht e be s t e o n d iit o n s . Th e e o m Per s s i n g s ter n g ht o f m o i s t ep ll e st a n d d yr ep ll e st w e er 1 5 Nj ep ll e t a n d 2 5 N/ ep ll e t er s ep e it v e ly . T h e d e e er Pi-at it o n et m eP ar ut er o f m o i s t 详 l l e t w as 2 10 ℃ . K E Y W O R D S Z n 一 P卜be a ir n g d u s七 b as i e Por ep yrt ; ep ll e t m iak n g P ocr e s s