新型精炼合成渣的高效脱硫研究

D0I:10.13374/i.issnl00103.2009.s1.03 第31卷增刊1 北京科技大学学报 Vol.31 Suppl.1 2009年12月 Journal of University of Science and Technology Beijing Dec.2009 新型精炼合成渣的高效脱硫研究 李桂海朱荣林腾昌 北京科技大学治金与生态工程学院，北京100083 摘要本文开发了一种预熔型精炼合成渣，具有高碱度低熔点的特性，实验室条件下，平均脱硫率为84.5%.在工业实验 中，根据钢种出钢要求，设计了分钢种的加料方案。实验结果表明，本精炼渣可以达到100%出钢化渣率，精炼时间缩短了 11min.与原工业渣系相比，使用本精炼渣后，VD前钢中氧和氮含量分别降低了7×10-8和12×10-6，VD后钢中氧和氮含量 分别降低了5×10-6和15×10-6.脱硫率也得到了大幅提高，从电炉出钢至VD后吊包的脱硫率为92%，最低硫含量达到30 ×10-6 关键词精炼合成渣；加料方案：脱硫：工业实验 Study on high efficient desulfurization of new type synthetic refining slag LI Gui-hai,ZHU Rong.LIN Teng"chang Metallurgical and Ecological Engineering School.University and Science Technology Beijing.Beijing 100083.China ABSTRACT One type of premelted refining slag was developed in this article.This new type refining slag has the characteristics of high basicity and low melting point.Under laboratory conditions.the average desulfurization rate reached to 84.5%.During the in- dustrial experiment,the charging schemes of steel grades were distinct.The experimental results indicated that using the new type re- fining slag the slag melting rate was 100%at the end of tapping and the refining time was shortened by 11min.By comparison with original refiningsagygen coe and nitrogen conteinstee reduced respectively by7and 11before VDrefning and by5X10and 15X10-after VD refining.The desulfurization rate was also increased sharply.The results showed that the desulfurization rate was 92%from EAF tapping to craning ladle of VD,and the lowest sulphur content in steel was 30X10-6. KEY WORDS synthetic refining slag:charging scheme:desulfurization:industrial experiment 针对日益严格的钢材质量和性能要求，在钢包 CaFz系、CaO Al203系、Ca0 Al2O3CaFz系、BaO 精炼炉(LF炉)原有的还原气氛埋弧加热、真空脱 Mg0Al203Si0z系和含铝灰的脱硫渣系等[2).本 气、透气砖吹氩搅拌等成熟技术之外，引入了合成渣 实验主要以Ca0一Al2O3基渣系为研究目标，工业原 精炼技术。为达到去除杂质元素的目的，精炼合成 料中会带入一定量的Si02,Si02对脱硫和脱氧均不 渣必须具备的基本功能为山：(1)深脱硫；(2)深脱 利，主要起助熔的作用，应控制其含量在较低的水 氧；(3)起泡埋弧；(4)去除钢中非金属夹杂物，净化 平。同时，少量萤石可以降低渣的熔点，改善其流动 钢液；(5)改变夹杂物的形态；(6)防止钢液二次氧化 性，但过高会不利于脱氧并侵蚀包衬，一般控制 和保温作用 CF2的加入量为0%~6%.另外，合成渣配入一定 1精炼合成渣的组成设计 量的MgO,以减少熔渣对包衬耐火材料的侵蚀，提 在设计精炼合成渣时，要实现上述基本功能，应 高钢包的使用寿命，但应控制在10%以下，否则会 该遵从高碱度、强还原性、低熔点、适当流动性的 生成一些高熔点的尖晶石类夹杂 原则， 综合上述考虑，实际的合成渣为Ca0一AlzO3一 精炼用合成渣主要采用石灰基渣系，包括CaO CaF2 MgO SiO2五元渣系，确定精炼合成渣的成分 收稿日期.2006-08-01 作者简介：李桂海(1976-)，男，工程师，在读博士，E-mail:lg-21cm@163.com

新型精炼合成渣的高效脱硫研究 李桂海 朱 荣 林腾昌 北京科技大学冶金与生态工程学院‚北京100083 摘 要 本文开发了一种预熔型精炼合成渣‚具有高碱度低熔点的特性‚实验室条件下‚平均脱硫率为84∙5％．在工业实验 中‚根据钢种出钢要求‚设计了分钢种的加料方案．实验结果表明‚本精炼渣可以达到100％出钢化渣率‚精炼时间缩短了 11min．与原工业渣系相比‚使用本精炼渣后‚VD 前钢中氧和氮含量分别降低了7×10－6和12×10－6‚VD 后钢中氧和氮含量 分别降低了5×10－6和15×10－6．脱硫率也得到了大幅提高‚从电炉出钢至 VD 后吊包的脱硫率为92％‚最低硫含量达到30 ×10－6． 关键词 精炼合成渣；加料方案；脱硫；工业实验 Study on high efficient desulfurization of new type synthetic refining slag LI Gu-i hai‚ZHU Rong‚LIN Teng-chang Metallurgical and Ecological Engineering School‚University and Science Technology Beijing‚Beijing100083‚China ABSTRACT One type of premelted refining slag was developed in this article．T his new type refining slag has the characteristics of high basicity and low melting point．Under laboratory conditions‚the average desulfurization rate reached to84∙5％．During the in￾dustrial experiment‚the charging schemes of steel grades were distinct．T he experimental results indicated that using the new type re￾fining slag the slag-melting rate was100％ at the end of tapping and the refining time was shortened by11min．By comparison with original refining slag‚oxygen content and nitrogen content in steel reduced respectively by7×10－6and12×10－6before VD refining and by 5×10－6and15×10－6 after VD refining．T he desulfurization rate was also increased sharply．T he results showed that the desulfurization rate was92％ from EAF tapping to craning ladle of VD‚and the lowest sulphur content in steel was30×10－6． KEY WORDS synthetic refining slag；charging scheme；desulfurization；industrial experiment 收稿日期：2006-08-01 作者简介：李桂海（1976－）‚男‚工程师‚在读博士‚E-mail：lgh21cn＠163．com 针对日益严格的钢材质量和性能要求‚在钢包 精炼炉（LF 炉）原有的还原气氛埋弧加热、真空脱 气、透气砖吹氩搅拌等成熟技术之外‚引入了合成渣 精炼技术．为达到去除杂质元素的目的‚精炼合成 渣必须具备的基本功能为［1］：（1）深脱硫；（2）深脱 氧；（3）起泡埋弧；（4）去除钢中非金属夹杂物‚净化 钢液；（5）改变夹杂物的形态；（6）防止钢液二次氧化 和保温作用． 1 精炼合成渣的组成设计 在设计精炼合成渣时‚要实现上述基本功能‚应 该遵从高碱度、强还原性、低熔点、适当流动性的 原则． 精炼用合成渣主要采用石灰基渣系‚包括CaO－ CaF2 系、CaO－Al2O3 系、CaO－Al2O3－CaF2 系、BaO－ MgO－Al2O3－SiO2 系和含铝灰的脱硫渣系等［2］．本 实验主要以 CaO－Al2O3 基渣系为研究目标‚工业原 料中会带入一定量的 SiO2‚SiO2 对脱硫和脱氧均不 利‚主要起助熔的作用‚应控制其含量在较低的水 平．同时‚少量萤石可以降低渣的熔点‚改善其流动 性‚但过高会不利于脱氧并侵蚀包衬‚一般控制 CaF2 的加入量为0％～6％．另外‚合成渣配入一定 量的 MgO‚以减少熔渣对包衬耐火材料的侵蚀‚提 高钢包的使用寿命‚但应控制在10％以下‚否则会 生成一些高熔点的尖晶石类夹杂． 综合上述考虑‚实际的合成渣为 CaO－Al2O3－ CaF2－MgO－SiO2 五元渣系‚确定精炼合成渣的成分 第31卷 增刊1 2009年 12月 北 京 科 技 大 学 学 报 Journal of University of Science and Technology Beijing Vol．31Suppl．1 Dec．2009 DOI:10．13374／j．issn1001－053x．2009．s1．023

Vol.31 Suppl.I 李桂海等：新型精炼合成渣的高效脱硫研究 ,77 见表1. CaO 2600 表1精炼合成渣成份 % Mg0的质量分数=5% 0.9m01 2500 Ca0 Al203 SiO2 Mgo CaF2 0.8 0.2 2250 42-52 35-45 ≤6.0 5.0 6 0.7 0.3 2000 0.6 14 1750 2 合成渣主要理化指标 质量分数 0.55 0.5 1500 (1)光学碱度 04 06 1250 31 炉渣的光学碱度表示炉渣中活性Ca0提供氧 03 07 1000 04N,m 离子(0)的能力，代表了其参与脱硫能力的强弱. 03 087℃ 因为随着光学碱度的提高，炉渣的硫容量和硫分配 09 比增大，其脱硫能力增强， A1,0,0.908070.60.50.403020.1Si0 研究表明，炉渣光学碱度在0.780.823]时具 质量分数 有最强的脱硫能力，光学碱度在0.76左右时，合 图15%Mg0条件下Ca0Al20gSi02三元系相图（质量分数） 成渣的起泡指数最大.经过计算，本配方合成渣的 光学碱度为0.74~0.80，说明该精炼合成渣具有较 强的脱硫能力和良好的发泡性能，可以满足较强的 3实验室研究 脱硫和吸附夹杂物的能力， 3.1实验方法 (2)黏度 主要研究新配方精炼合成渣的脱硫效果，实验 粘度与液相金属间的传质及传热速率有着十分 在有氩气保护的MoSi2电阻炉中进行，实验钢样为 密切的关系，影响着冶金反应的速率和熔渣的传热 1kg,渣料量为钢水量的20%.钢样熔清后恒温在 能力，根据炉渣结构的共存理论，黏度预测模型 1600℃，然后加入预熔精炼渣，每炉实验时间为2h 为： 3.2实验结果 n=Aoexp 空4+片空ay 本次实验共进行了16炉次，对终渣样进行分 析，终渣的组分（质量百分数）为：50%~58%Ca0, 式中，刀为炉渣黏度值(Pa·s),Ao= 28%~36%A203,6%~8%Si02,7%9%Mg0,≤ exp(一111.703)，N:为炉渣各结构单元的作用浓度 6%CaF2,脱硫实验结果如表2所示， (摩尔分数)，n为炉渣结构中分子化合物的个数（对 表2脱硫效果 于本配方的五元渣系，n=21),A:和B:为回归参 光学碱度 钢中终点[S]/% 数，T为熔渣温度(K)· 脱硫率/% 0.76-0.80 0.009-0.012 78.683.9 根据文献[5]中各结构单元的回归参数，当温度 为1523~1875K时，计算得到本配方合成渣的黏 从表2可以看出，终渣的光学碱度维持在一个 度为0.230.41Pas,与其他研究得到的脱硫适宜 较高的水平，钢水的平均脱硫率达到了84.5%.这 黏度范围0.25~0.45Pas6相符合，说明该合成渣 说明设计的精炼合成渣具有很强的脱硫能力，可以 具有良好的脱硫动力学条件和发泡性能 满足深脱硫的要求、渣中MgO含量的增加是由于 (3)熔点 炉渣侵蚀坩埚内衬造成的 良好的精炼渣熔点一般控制在1300~1450℃ 左右叮.在3%Mg0,5%Mg0条件下，通过大型热 4工业实验 力学数据库软件FactSage计算，得到Ca0一Al203一 4.1实验条件与方案 Si02三元系相图，如图1， 根据表1设计的精炼合成渣系，在某电弧炉炼 通过图1可以看出，设计的精炼合成渣位于低 钢厂与其所用精炼渣进行了工业对比实验·在工业 熔点区，熔点温度不超过1400℃，低于钢水精炼温 生产中，发现不同钢种出钢渣料的化开速度和脱硫 度150℃以上，这说明在精炼温度下，该精炼合成渣 率不一致，因此，在本次工业实验中，针对不同钢种 能够迅速成为液相，可提高脱硫速率，缩短精炼 的出钢要求，制定了分钢种渣料加入方案（见表3）， 时间， 在实验过程中跟踪精炼终渣情况及脱硫、脱氧、吸收

见表1． 表1 精炼合成渣成份 ％ CaO Al2O3 SiO2 MgO CaF2 42～52 35～45 ≤6∙0 ≤5∙0 ≤6 2 合成渣主要理化指标 （1） 光学碱度 炉渣的光学碱度表示炉渣中活性 CaO 提供氧 离子（O 2－）的能力‚代表了其参与脱硫能力的强弱． 因为随着光学碱度的提高‚炉渣的硫容量和硫分配 比增大‚其脱硫能力增强． 研究表明‚炉渣光学碱度在0∙78～0∙82［3］时具 有最强的脱硫能力‚光学碱度在0∙76左右时［4］‚合 成渣的起泡指数最大．经过计算‚本配方合成渣的 光学碱度为0∙74～0∙80‚说明该精炼合成渣具有较 强的脱硫能力和良好的发泡性能‚可以满足较强的 脱硫和吸附夹杂物的能力． （2） 黏度 粘度与液相金属间的传质及传热速率有着十分 密切的关系‚影响着冶金反应的速率和熔渣的传热 能力．根据炉渣结构的共存理论‚黏度预测模型 为［5］： η＝ A0exp ∑ n i＝1 A iNi＋ 1 T ∑ n i＝1 BiNi 式 中‚η 为 炉 渣 黏 度 值 （ Pa · s ）‚ A0＝ exp（－111∙703）‚Ni 为炉渣各结构单元的作用浓度 （摩尔分数）‚n 为炉渣结构中分子化合物的个数（对 于本配方的五元渣系‚n＝21）‚A i 和 Bi 为回归参 数‚T 为熔渣温度（K）． 根据文献［5］中各结构单元的回归参数‚当温度 为1523～1875K 时‚计算得到本配方合成渣的黏 度为0∙23～0∙41Pa·s‚与其他研究得到的脱硫适宜 黏度范围0∙25～0∙45Pa·s ［6］相符合‚说明该合成渣 具有良好的脱硫动力学条件和发泡性能． （3） 熔点 良好的精炼渣熔点一般控制在1300～1450℃ 左右［7］．在3％MgO、5％MgO 条件下‚通过大型热 力学数据库软件 FactSage 计算‚得到 CaO－Al2O3－ SiO2 三元系相图‚如图1． 通过图1可以看出‚设计的精炼合成渣位于低 熔点区‚熔点温度不超过1400℃‚低于钢水精炼温 度150℃以上‚这说明在精炼温度下‚该精炼合成渣 能够迅速成为液相‚可提高脱硫速率‚缩短精炼 时间． 图1 5％MgO 条件下 CaO－Al2O3－SiO2 三元系相图（质量分数） 3 实验室研究 3∙1 实验方法 主要研究新配方精炼合成渣的脱硫效果．实验 在有氩气保护的 MoSi2 电阻炉中进行‚实验钢样为 1kg‚渣料量为钢水量的20％．钢样熔清后恒温在 1600℃‚然后加入预熔精炼渣‚每炉实验时间为2h． 3∙2 实验结果 本次实验共进行了16炉次．对终渣样进行分 析‚终渣的组分（质量百分数）为：50％～58％CaO‚ 28％～36％Al2O3‚6％～8％SiO2‚7％～9％MgO‚≤ 6％CaF2‚脱硫实验结果如表2所示． 表2 脱硫效果 光学碱度 钢中终点［S ］／％ 脱硫率／％ 0∙76～0∙80 0∙009～0∙012 78∙6～83∙9 从表2可以看出‚终渣的光学碱度维持在一个 较高的水平‚钢水的平均脱硫率达到了84∙5％．这 说明设计的精炼合成渣具有很强的脱硫能力‚可以 满足深脱硫的要求．渣中 MgO 含量的增加是由于 炉渣侵蚀坩埚内衬造成的． 4 工业实验 4∙1 实验条件与方案 根据表1设计的精炼合成渣系‚在某电弧炉炼 钢厂与其所用精炼渣进行了工业对比实验．在工业 生产中‚发现不同钢种出钢渣料的化开速度和脱硫 率不一致．因此‚在本次工业实验中‚针对不同钢种 的出钢要求‚制定了分钢种渣料加入方案（见表3）‚ 在实验过程中跟踪精炼终渣情况及脱硫、脱氧、吸收 Vol．31Suppl．1 李桂海等： 新型精炼合成渣的高效脱硫研究 ·77·

78 北京科技大学学报 2009年增刊1 夹杂物的能力，两种渣料在三个钢种上各进行6炉 表4精炼渣的脱气效果 10-8 实验，共实验36炉. VD前 VD后 VD前 VD后 渣系 钢号 表3渣料加入方案 T[o] T[O] [N] [N] 钢种 石灰 精炼渣 萤石 30CrMo 32-3624-2692-102 76-80 原用 电炉终点碳≥0.10%的 37Mn5 30-34 24-26 88-96 70-81 7kgM钢 3.5kg/h钢0.3kg/M钢 精炼渣 钢及无铝脱氧钢 HSL245S 32-36 22-28 90-9670~77 电炉终点碳≥ 30CrMo 26-30 18-22 80-87 60-70 0.05%的钢 8kgh钢 3kg/h钢 0.2kg钢 新型精炼 37Mn5 24-26 18-22 78-83 5462 合成渣 电炉终点碳在 HSL360S 27-30 18-2278-86 50-64 10kg/t钢 2kg/t钢 0kg/钢 0.02%-0.04%的钢 从表4可以看出，使用新型精炼合成渣VD前 电炉出钢时一次性加足渣料（石灰和精炼渣）， 钢中全氧含量T[0]为27×10-6，VD后钢中全氧含 观察出钢化渣情况，根据电炉出钢化渣情况，精炼炉 量T[0]为20×10-6，分别较原用精炼渣低7× 石灰及精炼渣加入量只作微调。精炼过程采用碳化 10-6,5×10-6:VD前钢中[N]为82×10-6，VD后 钙预熔复合脱氧剂和碳粉调渣（低碳钢用铝粉 钢中[N]为60×10-6，分别较原用精炼渣低12× 调渣) 10-6,15×10一6.可见，使用新型精炼合成渣后，从 4.2实验结果及分析 电炉出钢至精炼炉座包，由于渣料能全部化开，并形 (1)化渣及精炼情况 成发泡效果较好的精炼初渣，减少了钢液吸气，同时 按实验方案加入渣料，电弧炉出完钢后，原用精 对钢中氧化物等夹杂的吸附能力大大增强，故VD 炼合成渣的化开率为77%，新型精炼合成渣的化开 前后平均氧（全氧）含量及氮含量大大降低 率为100%，通过观察，其流动性和发泡性能也较 (3)钢中硫含量 好，精炼时间平均缩短l1min/炉钢.这说明新型高 钢水在各生产工序的硫含量见表5，表中， 碱度高Al2O3含量精炼合成渣，经过预熔生成Ca0· [S]1、[S]2、[S]3和[S]4分别代表在电弧炉出钢 Al203和12Ca0.7Al203等低熔点物质后，比原用精 时、LF炉座包时、LF冶炼终点时和VD处理终点时 炼渣具有更低的熔点和黏度，加入钢液后，避免了造 钢水中硫的百分含量.21、31和41分别表示电弧 渣过程及固液反应，仅仅是被加热和熔化的过程，因 炉出钢至LF炉座包时的脱硫率、电弧炉出钢至LF 此能够迅速成渣 炉治炼终点时的脱硫率和电弧炉出钢至VD处理终 (2)钢中气体含量 点时的脱硫率。可以看出，使用原用精炼渣从电弧 对实验炉号用石英管取样，采用美国Lco公司 炉出钢至LF炉座包，平均脱硫率为51%，至LF吊 氧氨分析仪对样品进行测定，精炼终点钢中氧、氨含 包平均脱硫率为74%，至VD后吊包的平均脱硫率 量分析结果见表4， 为82%.使用新型精炼合成渣后，从电炉出钢至LF 表5 各工序钢中硫含量 出钢[S] 座包[S] LF终S] VD终[S] 脱硫率/% 渣系 钢号 1/% 2/% 3/% 4/% 2 61 741 30CrMo 0.0480.060 0.022-0.0340.011-0.016 0.008-0.010 33~57 73~78 79-86 37Mn5 0.042-0.060 0.018-0.033 0.010-0.015 0.010-0.012 45-57 71-79 76-80 原用精炼渣 HSL360S 0.052-0.0590.020-0.026 0.014-0.0180.009-0.010 56-62 68-73 81-85 平均 0.054 0.026 0.014 0.010 51 74 82 30CrMo 0.052-0.0680.016-0.0220.008-0.0100.005-0.006 62-69 82-87 89-93 37Mn5 0.048-0.0530.014-0.018 0.008-0.009 0.004-0.005 63~73 8185 9092 新型精炼合成渣 HSL360S 0.047-0.0590.010-0.018 0.005-0.007 0.003-0.005 62-80 87-92 91-95 平均 0.054 0.017 0.008 0.005 69 85 92

夹杂物的能力．两种渣料在三个钢种上各进行6炉 实验‚共实验36炉． 表3 渣料加入方案 钢种 石灰 精炼渣 萤石 电炉终点碳≥0∙10％的 钢及无铝脱氧钢 7kg／t 钢 3∙5kg／t 钢 0∙3kg／t 钢 电炉终点碳≥ 0∙05％的钢 8kg／t 钢 3kg／t 钢 0∙2kg／t 钢 电炉终点碳在 0∙02％～0∙04％的钢 10kg／t 钢 2kg／t 钢 0kg／t 钢 电炉出钢时一次性加足渣料（石灰和精炼渣）‚ 观察出钢化渣情况‚根据电炉出钢化渣情况‚精炼炉 石灰及精炼渣加入量只作微调．精炼过程采用碳化 钙预熔复合脱氧剂和碳粉调渣 （低碳钢用铝粉 调渣）． 4∙2 实验结果及分析 （1） 化渣及精炼情况 按实验方案加入渣料‚电弧炉出完钢后‚原用精 炼合成渣的化开率为77％‚新型精炼合成渣的化开 率为100％‚通过观察‚其流动性和发泡性能也较 好‚精炼时间平均缩短11min／炉钢．这说明新型高 碱度高 Al2O3 含量精炼合成渣‚经过预熔生成 CaO· Al2O3 和12CaO·7Al2O3 等低熔点物质后‚比原用精 炼渣具有更低的熔点和黏度‚加入钢液后‚避免了造 渣过程及固液反应‚仅仅是被加热和熔化的过程‚因 此能够迅速成渣． （2） 钢中气体含量 对实验炉号用石英管取样‚采用美国 Leco 公司 氧氮分析仪对样品进行测定‚精炼终点钢中氧、氮含 量分析结果见表4． 表4 精炼渣的脱气效果 10－6 渣系 钢号 VD 前 T ［O］ VD 后 T ［O］ VD 前 ［N］ VD 后 ［N］ 原用 30CrMo 32～36 24～26 92～102 76～80 精炼渣 37Mn5 30～34 24～26 88～96 70～81 HSL245S 32～36 22～28 90～96 70～77 新型精炼 30CrMo 26～30 18～22 80～87 60～70 合成渣 37Mn5 24～26 18～22 78～83 54～62 HSL360S 27～30 18～22 78～86 50～64 从表4可以看出‚使用新型精炼合成渣 VD 前 钢中全氧含量 T ［O］为27×10－6‚VD 后钢中全氧含 量 T ［O ］ 为20×10－6‚分别较原用精炼渣低7× 10－6、5×10－6 ；VD 前钢中［N ］为82×10－6‚VD 后 钢中 ［N ］ 为60×10－6‚分别较原用精炼渣低12× 10－6、15×10－6．可见‚使用新型精炼合成渣后‚从 电炉出钢至精炼炉座包‚由于渣料能全部化开‚并形 成发泡效果较好的精炼初渣‚减少了钢液吸气‚同时 对钢中氧化物等夹杂的吸附能力大大增强‚故 VD 前后平均氧（全氧）含量及氮含量大大降低． （3） 钢中硫含量 钢水在各生产工序的硫含量见表 5．表中‚ ［S ］1、［S ］2、［S ］3和 ［S ］4分别代表在电弧炉出钢 时、LF 炉座包时、LF 冶炼终点时和 VD 处理终点时 钢水中硫的百分含量．η21、η31和 η41分别表示电弧 炉出钢至 LF 炉座包时的脱硫率、电弧炉出钢至 LF 炉冶炼终点时的脱硫率和电弧炉出钢至 VD 处理终 点时的脱硫率．可以看出‚使用原用精炼渣从电弧 炉出钢至 LF 炉座包‚平均脱硫率为51％‚至 LF 吊 包平均脱硫率为74％‚至 VD 后吊包的平均脱硫率 为82％．使用新型精炼合成渣后‚从电炉出钢至 LF 表5 各工序钢中硫含量 渣系 钢号 出钢［S ］ 1／％ 座包［S ］ 2／％ LF 终［S ］ 3／％ VD 终［S ］ 4／％ 脱硫率／％ η21 η31 η41 30CrMo 0∙048～0∙060 0∙022～0∙034 0∙011～0∙016 0∙008～0∙010 33～57 73～78 79～86 原用精炼渣 37Mn5 0∙042～0∙060 0∙018～0∙033 0∙010～0∙015 0∙010～0∙012 45～57 71～79 76～80 HSL360S 0∙052～0∙059 0∙020～0∙026 0∙014～0∙018 0∙009～0∙010 56～62 68～73 81～85 平均 0∙054 0∙026 0∙014 0∙010 51 74 82 30CrMo 0∙052～0∙068 0∙016～0∙022 0∙008～0∙010 0∙005～0∙006 62～69 82～87 89～93 新型精炼合成渣 37Mn5 0∙048～0∙053 0∙014～0∙018 0∙008～0∙009 0∙004～0∙005 63～73 81～85 90～92 HSL360S 0∙047～0∙059 0∙010～0∙018 0∙005～0∙007 0∙003～0∙005 62～80 87～92 91～95 平均 0∙054 0∙017 0∙008 0∙005 69 85 92 ·78· 北 京 科 技 大 学 学 报 2009年 增刊1

Vol.31 Suppl.1 李桂海等：新型精炼合成渣的高效脱硫研究 .79. 炉座包，平均脱硫率为69%，至LF吊包平均脱硫率 CaO-Al2Os CaF2 SiOz Mgo slag.J Iron Steel Res,1999.11 为85%，至VD后吊包的平均脱硫率为92%，精炼 (2):16 (兰杰，姜周华，黄宗泽，等.Ca0厂Al20s℃aF2Si02一Mg0五 工序的各个环节脱硫率均大有提高， 元精炼渣系的起泡性能.钢铁研究学报，1999,11(2)：16) 参考文献 [5]Li J X.Zhang J.Calculating models on the viscosity of [1]Lin G W.Function and compounding of slag for refining in ladle CaO Mgo CaFAl2Os SiO2 slag-JUniv Sci Technol Beijing. furnace.Special Steel.2001.22(6):28 2000,22(4):318 (李金锡，张鉴.Ca0一Mg0℃aF2一Al203Si02五元渣系黏度 (林功文·钢包炉(LF)精炼用渣的功能和配制.特殊钢， 的计算模型.北京科技大学学报，2000,22(4)：318) 2001,22(6):28) [2]Meng JS.Research on Refining Slag Composition Optimizing [6]Cao Y L.Yuan S Q.Qiu B.et al.Metallurgical properties and and Industrial Practice of Deep Desulphurization in LF. research progress of premelted refining slag.Metal World,2009 Shenyang:Northeastern University,2006:20 (3):58 (孟劲松，LF合成精炼渣优化与深脱硫工艺研究[学位论文】 (曹余良，袁守谦，邱兵，等，预熔精炼渣的冶金性能及研究 沈阳：东北大学，2006：20) 进展.金属世界，2009(3)：58) [3]Chen Y F.Wang Y.Effect of ingredient of refining slag on steel- [7]Liang L Q,Zhu R.Liu J H.et al.Desulfurization research on slag sulfur partition ratio.Special Steel,2007,29(4):37 refining slag of 40t ladle furnace in Hengyang steelpipe.Metall (陈跃峰，王雨.精炼渣组成对钢一渣硫分配比的影响·特殊 Res,2007.151 钢，2007,28(4)：37) (梁立群，朱荣，刘剑辉，等.衡阳钢管厂40tLF精炼渣脱硫 [4]Lan J.Jiang Z H.Huang Z Z.et al.Foaming performance of 研究.冶金研究，2007：151)

炉座包‚平均脱硫率为69％‚至 LF 吊包平均脱硫率 为85％‚至 VD 后吊包的平均脱硫率为92％‚精炼 工序的各个环节脱硫率均大有提高． 参 考 文 献 ［1］ Lin G W．Function and compounding of slag for refining in ladle furnace．Special Steel‚2001‚22（6）：28 （林功文．钢包炉 （LF ） 精 炼 用 渣 的 功 能 和 配 制．特 殊 钢‚ 2001‚22（6）：28） ［2］ Meng J S．Research on Refining Slag Composition Optimizing and Industrial Practice of Deep Desulphuriz ation in LF． Shenyang：Northeastern University‚2006：20 （孟劲松．LF 合成精炼渣优化与深脱硫工艺研究［学位论文］． 沈阳：东北大学‚2006：20） ［3］ Chen Y F‚Wang Y．Effect of ingredient of refining slag on stee-l slag sulfur partition ratio．Special Steel‚2007‚29（4）：37 （陈跃峰‚王雨．精炼渣组成对钢－渣硫分配比的影响．特殊 钢‚2007‚28（4）：37） ［4］ Lan J‚Jiang Z H‚Huang Z Z‚et al．Foaming performance of CaO－Al2O3－CaF2－SiO2－MgO slag．J Iron Steel Res‚1999‚11 （2）：16 （兰杰‚姜周华‚黄宗泽‚等．CaO－Al2O3－CaF2－SiO2－MgO 五 元精炼渣系的起泡性能．钢铁研究学报‚1999‚11（2）：16） ［5］ Li J X‚ Zhang J． Calculating models on the viscosity of CaO－MgO－CaF2－Al2O3－SiO2slag．J Univ Sci Technol Beijing‚ 2000‚22（4）：318 （李金锡‚张鉴．CaO－MgO－CaF2－Al2O3－SiO2 五元渣系黏度 的计算模型．北京科技大学学报‚2000‚22（4）：318） ［6］ Cao Y L‚Yuan S Q‚Qiu B‚et al．Metallurgical properties and research progress of premelted refining slag．Metal World‚2009 （3）：58 （曹余良‚袁守谦‚邱兵‚等．预熔精炼渣的冶金性能及研究 进展．金属世界‚2009（3）：58） ［7］ Liang L Q‚Zhu R‚Liu J H‚et al．Desulfurization research on refining slag of 40t ladle furnace in Hengyang steelpipe．Metall Res‚2007：151 （梁立群‚朱荣‚刘剑辉‚等．衡阳钢管厂40t LF 精炼渣脱硫 研究．冶金研究‚2007：151） Vol．31Suppl．1 李桂海等： 新型精炼合成渣的高效脱硫研究 ·79·