D0I:10.13374/1.issnl00103.2008.09.006 第30卷第9期 北京科技大学学报 Vol.30 No.9 2008年9月 Journal of University of Science and Technology Beijing Sep·2008 二次热循环对管线钢在役焊接粗晶区显微组织的影响 陈玉华)王勇) 1)南昌航空大学材料科学与工程学院，南昌3300632)中国石油大学（华东）机电工程学院，东营257061 摘要采用焊接热模拟技术、金相分析及透射电镜研究了X70管线钢在役焊接粗晶区及其经受不同峰值温度二次焊接热 循环作用后热影响区各区的金相组织和精细结构·结果表明，在役焊接粗晶区的金相组织主要是板条束贝氏体和粒状贝氏 体，经历不同峰值温度的二次热循环后，组织类型没有发生变化，但各种组织的形态、大小、数量以及原奥氏体晶粒大小有些 差异.热影响区各区的主要形貌都是铁素体板条和分布在板条之间或板条基体上的M一A组元·在役焊接粗晶区M一A组元 形态以条状为主，经历二次热循环后，再热临界粗晶区的M一A组元有所细化·再热临界粗晶区存在下贝氏体组织，且具有典 型的“中脊”形貌 关键词X70管线钢：在役焊接：二次热循环：显微组织 分类号TG142.1:TG406 Effect of second thermal cycle on the microstructure of the coarse grain heat-af- fected zone of in-service welded pipeline steel CHEN Yuhua),WANG Yong2) 1)School of Materials Science and Engineering.Nanchang Hangkong University.Nanchang 330063.China 2)College of Mechanical and Electronic Engineering.China University of Petroleum.Dongying 257061.China ABSTRACT Welding thermal simulation,metallographic analysis and transmission electron microscope (TEM)were used to study the metallurgical microstructure and fine structure of the coarse grain heat-affected zone (CGHAZ)of in"service welding and the zones that subject to second thermal cycle at different peak temperatures.The results show that the main metallurgical microstructures of the CGHAZ of in"service welding are granular bainite and lath bainite.After second thermal cycle.the types of microstructure have no change.but the shape and amount of each kind of microstructure and the grain size of original austenite are different when the peak temperature of second thermal cycle is different.Observing by TEM,the fine structures of each HAZ are ferrite laths and M-A con- stituents that distribute on or bet ween ferrite laths.The M-A constituents in the CGHAZ of in"service welding are main strip"shaped. After second thermal cycle,the M-A constituents in the intercritically reheated CGHAZ are refined and lower bainite that has typical midrib morphology produces in the zone. KEY WORDS X70 pipeline steel:in"service welding:second thermal cycle:microstructure 对发生腐蚀或破坏的管道在运行条件下（不停 国内外对在役焊接存在的两大问题进行了很多研 输、带压)进行在役焊接修复可保持管道运行的连续 究[]，但对于管道材质在在役焊接条件下热影响 性，避免停输所造成的损失，其修复时间短、速度快、 区显微组织的研究不多，特别是多道焊中经受二次 对管道正常运行影响小、对环境没有污染，具有巨大 热循环后显微组织的变化，目前未见这方面的研究 的经济效益、社会效益和广阔的应用前景].在 报道，显微组织是影响氢致开裂的三大因素之一， 役焊接时，焊接接头受被焊管道内介质流动和压力 因此本文采用焊接热模拟技术，选择油气管道领域 的影响，易产生氢致开裂和烧穿两大问题山，目前 具有代表性的X70管线钢为实验材料研究了在役 收稿日期：2007-08-07修回日期：2007-10-13 作者简介：陈玉华(1979一)，男，讲师，博士，Email:chyu-hm@163.com
二次热循环对管线钢在役焊接粗晶区显微组织的影响 陈玉华1） 王 勇2） 1） 南昌航空大学材料科学与工程学院南昌330063 2） 中国石油大学（华东）机电工程学院东营257061 摘 要 采用焊接热模拟技术、金相分析及透射电镜研究了 X70管线钢在役焊接粗晶区及其经受不同峰值温度二次焊接热 循环作用后热影响区各区的金相组织和精细结构．结果表明在役焊接粗晶区的金相组织主要是板条束贝氏体和粒状贝氏 体经历不同峰值温度的二次热循环后组织类型没有发生变化但各种组织的形态、大小、数量以及原奥氏体晶粒大小有些 差异．热影响区各区的主要形貌都是铁素体板条和分布在板条之间或板条基体上的 M－A 组元．在役焊接粗晶区 M－A 组元 形态以条状为主经历二次热循环后再热临界粗晶区的 M－A 组元有所细化．再热临界粗晶区存在下贝氏体组织且具有典 型的“中脊”形貌． 关键词 X70管线钢；在役焊接；二次热循环；显微组织 分类号 TG142∙1；TG406 Effect of second thermal cycle on the microstructure of the coarse grain heat-affected zone of in-service welded pipeline steel CHEN Y uhua 1）W A NG Yong 2） 1） School of Materials Science and EngineeringNanchang Hangkong UniversityNanchang330063China 2） College of Mechanical and Electronic EngineeringChina University of PetroleumDongying257061China ABSTRACT Welding thermal simulationmetallographic analysis and transmission electron microscope （T EM） were used to study the metallurgical microstructure and fine structure of the coarse grain heat-affected zone （CGHAZ） of in-service welding and the zones that subject to second thermal cycle at different peak temperatures．T he results show that the main metallurgical microstructures of the CGHAZ of in-service welding are granular bainite and lath bainite．After second thermal cyclethe types of microstructure have no changebut the shape and amount of each kind of microstructure and the grain size of original austenite are different when the peak temperature of second thermal cycle is different．Observing by T EMthe fine structures of each HAZ are ferrite laths and M-A constituents that distribute on or between ferrite laths．T he M-A constituents in the CGHAZ of in-service welding are main strip-shaped． After second thermal cyclethe M-A constituents in the intercritically reheated CGHAZ are refined and lower bainite that has typical midrib morphology produces in the zone． KEY WORDS X70pipeline steel；in-service welding；second thermal cycle；microstructure 收稿日期：2007－08－07 修回日期：2007－10－13 作者简介：陈玉华（1979－）男讲师博士E-mail：ch．yu．hu＠163．com 对发生腐蚀或破坏的管道在运行条件下（不停 输、带压）进行在役焊接修复可保持管道运行的连续 性避免停输所造成的损失其修复时间短、速度快、 对管道正常运行影响小、对环境没有污染具有巨大 的经济效益、社会效益和广阔的应用前景［1－3］．在 役焊接时焊接接头受被焊管道内介质流动和压力 的影响易产生氢致开裂和烧穿两大问题［4］．目前 国内外对在役焊接存在的两大问题进行了很多研 究［5－9］但对于管道材质在在役焊接条件下热影响 区显微组织的研究不多．特别是多道焊中经受二次 热循环后显微组织的变化目前未见这方面的研究 报道．显微组织是影响氢致开裂的三大因素之一 因此本文采用焊接热模拟技术选择油气管道领域 具有代表性的 X70管线钢为实验材料研究了在役 第30卷 第9期 2008年 9月 北 京 科 技 大 学 学 报 Journal of University of Science and Technology Beijing Vol．30No．9 Sep．2008 DOI:10．13374／j．issn1001－053x．2008．09．006
第9期 陈玉华等：二次热循环对管线钢在役焊接粗晶区显微组织的影响 ,1003 焊接粗晶区经受不同峰值温度的二次热循环后热影 环参数制定相应的焊接热模拟规范参数，如表2所 响区显微组织的变化 示.表2中Tp1代表一次热循环的峰值温度，Tp2代 1实验材料及方法 表二次热循环的峰值温度，tp1/s和tp2/s分别表示从 一次热循环峰值温度和二次热循环峰值温度冷却到 实验用X70管线钢为宝钢生产的厚度为 800℃的时间，t85、t5/3和t31分别表示从800℃冷 10.3mm的板材，原始组织为细小的针状铁素体组 却到500℃、从500℃冷却到300℃和从300℃冷却 织，其主要化学成分如表1所示， 到100℃的时间（一次、二次热循环均相同），t25 在运行管道在役焊接实验管线上，采用焊条电 表示当峰值温度低于800℃时从峰值温度冷却到 弧焊测试在役焊接的热循环参数，根据实测的热循 500℃的时间. 表1X70管线钢主要化学成分（质量分数） Table 1 Main composition of X70 pipeline steel % Si Mn Cr Mo Ni Ti Nb 0.05 1.48 0.26 0.003 0.012 0.02 0.17 0.0460.15 0.017 0.052 表2焊接热模拟实验规范参数 Table 2 Parameters of welding thermal simulation 试样 Tva/tpus/tvens/tas(tp2/s)/tsrs/tsn/ 编号 ℃ ℃ 5 1 1300 一 4 5 931 1300 600 6 5(2) 9 31 3 1300 800 6 9 31 13001000 3 9 31 5 13001200 6 5 5 9 31 0 iim 将X70板材加工成120mm×11mmX6mm的 图1粗晶区的金相组织 热模拟试样，采用DM一1O0A型焊接热模拟试验机 Fig.1 Metallurgical microstructure of the coarse grain heat-affected 进行焊接热模拟实验.沿焊接热模拟试样均温区中 zone 心（热模拟时热电偶的焊点处）的横截面将试样截成 后，金相组织如图2所示，二次热循环峰值温度为 两半，取一半磨制金相试样，采用Nikon EPIPHOT 600,800,1000和1200℃的区域分别代表再热亚临 300U型卧式金相显微镜观察热模拟试样的金相组 界粗晶区、再热临界粗晶区、再热过临界粗晶区和未 织，浸蚀剂为4%硝酸酒精溶液，采用线切割从热模 变粗晶区， 拟试样的另一半上截取0.4mm的薄片，制成透射 由图2可知，在役焊接再热亚临界粗晶区的组 电镜(TEM)试样，采用H8O0型透射电镜观察其精 织（图2(a)以贝氏体铁素体为主，含有少量的粒状 细结构 贝氏体组织，与粗晶区相比，组织没有发生太大的变 2实验结果及分析 化，这是由于二次热循环的峰值温度较低，原粗晶区 组织没有发生相变，二次热循环峰值温度处于两相 2.1在役焊接粗晶区的金相组织 区的再热临界粗晶区的组织（图2(b))和粗晶区相 经受峰值温度为1300℃的一次模拟热循环后， 比，原奥氏体晶粒仍然比较粗大，其主要组织仍然以 X70管线钢在役焊接粗晶区的金相组织以板条束贝 粒状贝氏体和板条束贝氏体为主，但粒状贝氏体组 氏体为主，含有少量的粒状贝氏体组织，如图1所 织的数量增多，而且铁素体板条相对粗晶区变得更 示，板条束贝氏体的铁素体板条排列较为规则，形 粗大，在役焊接再热过临界粗晶区组织（图2（©）)相 状细而长， 对粗晶区发生了细化，原奥氏体晶粒减小，金相组织 2.2粗晶区经受二次热循环后的金相组织 以粒状贝氏体为主，板条束贝氏体数量较少.在役 X70管线钢在役焊接粗晶区经历峰值温度为 焊接未变粗晶区（图2(d)的原始奥氏体晶粒也比 600,800,1000和1200℃的二次热模拟热循环作用 粗晶区的要细小，金相组织也以粒状贝氏体为主
焊接粗晶区经受不同峰值温度的二次热循环后热影 响区显微组织的变化． 1 实验材料及方法 实验 用 X70 管 线 钢 为 宝 钢 生 产 的 厚 度 为 10∙3mm的板材原始组织为细小的针状铁素体组 织其主要化学成分如表1所示． 在运行管道在役焊接实验管线上采用焊条电 弧焊测试在役焊接的热循环参数根据实测的热循 环参数制定相应的焊接热模拟规范参数如表2所 示．表2中 TP1代表一次热循环的峰值温度TP2代 表二次热循环的峰值温度tP1／8和 tP2／8分别表示从 一次热循环峰值温度和二次热循环峰值温度冷却到 800℃的时间t8／5、t5／3和 t3／1分别表示从800℃冷 却到500℃、从500℃冷却到300℃和从300℃冷却 到100℃的时间（一次、二次热循环均相同）tP2／5 表示当峰值温度低于800℃时从峰值温度冷却到 500℃的时间． 表1 X70管线钢主要化学成分（质量分数） Table1 Main composition of X70pipeline steel ％ C Si Mn S P Cr Mo V Ni Ti Nb 0∙05 1∙48 0∙26 0∙003 0∙012 0∙02 0∙17 0∙046 0∙15 0∙017 0∙052 表2 焊接热模拟实验规范参数 Table2 Parameters of welding thermal simulation 试样 编号 TP1／ ℃ TP2／ ℃ tP1／8／ s tP2／8／ s t8／5（ tP2／5）／ s t5／3／ s t3／1／ s 1 1300 － 4 － 5 9 31 2 1300 600 6 － 5（2） 9 31 3 1300 800 6 － 5 9 31 4 1300 1000 6 3 5 9 31 5 1300 1200 6 5 5 9 31 将 X70板材加工成120mm×11mm×6mm 的 热模拟试样采用 DM－100A 型焊接热模拟试验机 进行焊接热模拟实验．沿焊接热模拟试样均温区中 心（热模拟时热电偶的焊点处）的横截面将试样截成 两半取一半磨制金相试样采用 Nikon EPIPHOT 300U 型卧式金相显微镜观察热模拟试样的金相组 织浸蚀剂为4％硝酸酒精溶液．采用线切割从热模 拟试样的另一半上截取0∙4mm 的薄片制成透射 电镜（TEM）试样采用 H－800型透射电镜观察其精 细结构． 2 实验结果及分析 2∙1 在役焊接粗晶区的金相组织 经受峰值温度为1300℃的一次模拟热循环后 X70管线钢在役焊接粗晶区的金相组织以板条束贝 氏体为主含有少量的粒状贝氏体组织如图1所 示．板条束贝氏体的铁素体板条排列较为规则形 状细而长． 2∙2 粗晶区经受二次热循环后的金相组织 X70管线钢在役焊接粗晶区经历峰值温度为 6008001000和1200℃的二次热模拟热循环作用 图1 粗晶区的金相组织 Fig．1 Metallurgical microstructure of the coarse grain heat-affected zone 后金相组织如图2所示．二次热循环峰值温度为 6008001000和1200℃的区域分别代表再热亚临 界粗晶区、再热临界粗晶区、再热过临界粗晶区和未 变粗晶区． 由图2可知在役焊接再热亚临界粗晶区的组 织（图2（a））以贝氏体铁素体为主含有少量的粒状 贝氏体组织与粗晶区相比组织没有发生太大的变 化这是由于二次热循环的峰值温度较低原粗晶区 组织没有发生相变．二次热循环峰值温度处于两相 区的再热临界粗晶区的组织（图2（b））和粗晶区相 比原奥氏体晶粒仍然比较粗大其主要组织仍然以 粒状贝氏体和板条束贝氏体为主但粒状贝氏体组 织的数量增多而且铁素体板条相对粗晶区变得更 粗大．在役焊接再热过临界粗晶区组织（图2（c））相 对粗晶区发生了细化原奥氏体晶粒减小金相组织 以粒状贝氏体为主板条束贝氏体数量较少．在役 焊接未变粗晶区（图2（d））的原始奥氏体晶粒也比 粗晶区的要细小金相组织也以粒状贝氏体为主． 第9期 陈玉华等： 二次热循环对管线钢在役焊接粗晶区显微组织的影响 ·1003·
,1004 北京科技大学学报 第30卷 50 umn 30 um 304m 图2粗晶区经受不同峰值温度二次热循环后金相组织.(a)600℃；(b)800℃：(c)1000℃；(d)1200℃ Fig2 Metallurgical microstructures of the coarse grain heat-affected zone after second thermal cycle of different peak temperatures:(a)600C; (b)800℃：(c)1000℃：(d)1200℃ 总的来看，X70管线钢在役焊接粗晶区经受不 条基体上的岛状物有条状和块状两种主要形态，如 同峰值温度的二次热循环后，金相组织的类型没有 图5所示.在役焊接粗晶区M一A组元形态以条状 发生太大变化，均以板条束贝氏体和粒状贝氏体为 为主，再热临界粗晶区的M一A组元有所细化，大部 主，不同的只是各种组织的形态、大小、数量以及原 分以较小的块状甚至是点状存在，条状M一A组元 奥氏体晶粒大小有些差异， 较少，其平均弦长都较小.再热亚临界粗晶区、再热 2.3热影响区组织的TEM形貌 过临界粗晶区和未变粗晶区M一A组元形态及数量 粒状贝氏体和板条束贝氏体都是由铁素体板条 和粗晶区相差不大， 束和岛状组织组成，因而在透射电镜下，所有试样观 察到的主要形貌都是铁素体板条和分布在板条之间 或板条基体上的M一A组元，如图3所示， 图4铁素体板条上的位错 082μm Fig.4 Morphology of dislocation on the bainitic ferrite laths 在役焊接再热临界粗晶区中，除了和其他试样 图3热影响区的TEM形貌 相同的板条铁素体外，还出现了一些特殊的板条状 Fig.3 TEM morphology of the heat-affected zone 组织，这些板条状组织中间沿长轴方向有一条线（图 在更高的放大倍数下发现，铁素体板条的亚结 6中ZZ),具有典型的贝氏体“中脊”形貌，因此可 构都是高密度的位错，如图4所示.板条之间或板 判别该板条状组织为下贝氏体，是和板条贝氏体不
图2 粗晶区经受不同峰值温度二次热循环后金相组织．（a）600℃；（b）800℃；（c）1000℃；（d）1200℃ Fig．2 Metallurgical microstructures of the coarse grain heat-affected zone after second thermal cycle of different peak temperatures：（a）600℃； （b）800℃；（c）1000℃；（d）1200℃ 总的来看X70管线钢在役焊接粗晶区经受不 同峰值温度的二次热循环后金相组织的类型没有 发生太大变化均以板条束贝氏体和粒状贝氏体为 主不同的只是各种组织的形态、大小、数量以及原 奥氏体晶粒大小有些差异． 2∙3 热影响区组织的 TEM形貌 粒状贝氏体和板条束贝氏体都是由铁素体板条 束和岛状组织组成因而在透射电镜下所有试样观 察到的主要形貌都是铁素体板条和分布在板条之间 或板条基体上的 M－A 组元如图3所示． 图3 热影响区的 TEM 形貌 Fig．3 TEM morphology of the heat-affected zone 在更高的放大倍数下发现铁素体板条的亚结 构都是高密度的位错如图4所示．板条之间或板 条基体上的岛状物有条状和块状两种主要形态如 图5所示．在役焊接粗晶区 M－A 组元形态以条状 为主再热临界粗晶区的 M－A 组元有所细化大部 分以较小的块状甚至是点状存在条状 M－A 组元 较少其平均弦长都较小．再热亚临界粗晶区、再热 过临界粗晶区和未变粗晶区 M－A 组元形态及数量 和粗晶区相差不大． 图4 铁素体板条上的位错 Fig．4 Morphology of dislocation on the bainitic ferrite laths 在役焊接再热临界粗晶区中除了和其他试样 相同的板条铁素体外还出现了一些特殊的板条状 组织这些板条状组织中间沿长轴方向有一条线（图 6中 Z－Z）具有典型的贝氏体“中脊”形貌因此可 判别该板条状组织为下贝氏体是和板条贝氏体不 ·1004· 北 京 科 技 大 学 学 报 第30卷
第9期 陈玉华等：二次热循环对管线钢在役焊接粗晶区显微组织的影响 .1005. 同的一种贝氏体组织0] 26m2945150KVX30000 图5A组元的TEM形态.(a)条状；(b)块状 Fig.5 TEM morphology of M-A constituents:(a)long strip:(b)irregular mass Pipelines Int.2001.46(9/10):5 [2]Chen Y H.Wang Y,Dong L X.et al.Advance on repair of pressurized oil and gas pipelines by in service welding technology Pressure Vessel Technol.2005.22(2):36 (陈玉华，王勇，董立先，等.高压油气管线在役焊接修复技 术进展，压力容器，2005,22(2)36) [3]Otegui JL.Rivas A.Manfredi C.et al.Weld failures in sleeve reinforcements of pipelines.Eng Failure Anal.2001(8):57 036m [4]Bruce W A.Industry standards catch up with in service welding 50#2979 150KVX30000 Wela,1999,79(11):43 [5]Bang I W,Son Y P,Oh K H.et al.Numerical simulation of 图6贝氏体“中脊”形貌 sleeve repair welding of inservice gas pipelines.Weld J.2002. Fig.6 Midrib morphology of bainite 81(12):273 [6]Chen Y H.Jin HC.Dong L X,et al.Experimental study on in- 3结论 service welding of running pipelines.J Uni Pet,2004.28(6): 72 (1)X70管线钢在役焊接粗晶区的金相组织主 (陈玉华，靳海成，董立先，等，运行管道在役焊接试验研究 要是板条束贝氏体和粒状贝氏体，经历不同峰值温 石油大学学报，2004,28(6)：72) 度的二次热循环后，金相组织类型没有发生变化，只 [7]Cisilino A P.Chapetti M D.Otegui J L.Minimum thickness for circumferential sleeve repair fillet welds in corroded gas pipelines- 是各种组织的形态、大小、数量以及原奥氏体晶粒大 Int JPressure Vessels Piping.2002.(79):67 小有些差异 [8]Chen H N.Qian B N.Zhu S C.et al.Hydrogen cracking and its (2)热影响区各区的主要形貌是铁素体板条和 prevention method on field welding onto oil and gas in service 分布在板条之间或板条基体上的M一A组元，在役 pipeline.Trans China Weld Inst,1998.19(1):29 焊接粗晶区M一A组元形态以条状为主，经历不同 (陈怀宁，钱百年，祝时昌，等。运行管道在线焊接时的氢致 开裂与防止方法.焊接学报，1998,19(1)：29) 峰值温度的二次热循环后，再热临界粗晶区的M一A [9]Sabapathy P N.Wahab M A.Painter M J.The prediction of 组元有所细化，其他各区变化很小. burnthrough during in service welding of gas pipeline.Int (3)在役焊接再热临界粗晶区存在下贝氏体组 Pressure Vessels Piping.2000.77(10):669 织，而且具有典型的贝氏体“中脊”形貌 [10]Wei C F,Luan D C.Study on bainitic midrib morphology Trans Mater Heat Treat.2001.22(3):14 参考文献 (魏成富，栾道成。贝氏体中脊形貌特征研究，材料热处理学 [1]Bruce WA.Repair of in service pipelines by welding.Pipes 报，2001,22(3)：14)
同的一种贝氏体组织［10］． 图5 M－A 组元的 TEM 形态．（a） 条状；（b） 块状 Fig．5 TEM morphology of M-A constituents：（a） long strip；（b） irregular mass 图6 贝氏体“中脊”形貌 Fig．6 Midrib morphology of bainite 3 结论 （1） X70管线钢在役焊接粗晶区的金相组织主 要是板条束贝氏体和粒状贝氏体．经历不同峰值温 度的二次热循环后金相组织类型没有发生变化只 是各种组织的形态、大小、数量以及原奥氏体晶粒大 小有些差异． （2） 热影响区各区的主要形貌是铁素体板条和 分布在板条之间或板条基体上的 M－A 组元．在役 焊接粗晶区 M－A 组元形态以条状为主经历不同 峰值温度的二次热循环后再热临界粗晶区的 M－A 组元有所细化其他各区变化很小． （3） 在役焊接再热临界粗晶区存在下贝氏体组 织而且具有典型的贝氏体“中脊”形貌． 参 考 文 献 ［1］ Bruce W A．Repair of in-service pipelines by welding．Pipes Pipelines Int200146（9／10）：5 ［2］ Chen Y HWang YDong L Xet al．Advance on repair of pressurized oil and gas pipelines by in-service welding technology． Pressure Vessel Technol200522（2）：36 （陈玉华王勇董立先等．高压油气管线在役焊接修复技 术进展．压力容器200522（2）：36） ［3］ Otegui J LRivas AManfredi Cet al．Weld failures in sleeve reinforcements of pipelines．Eng Failure A nal2001（8）：57 ［4］ Bruce W A．Industry standards catch up with in-service welding． Weld J199979（11）：43 ［5］ Bang I WSon Y POh K Het al．Numerical simulation of sleeve repair welding of in-service gas pipelines．Weld J2002 81（12）：273 ［6］ Chen Y HJin H CDong L Xet al．Experimental study on inservice welding of running pipelines．J Univ Pet200428（6）： 72 （陈玉华靳海成董立先等．运行管道在役焊接试验研究． 石油大学学报200428（6）：72） ［7］ Cisilino A PChapetti M DOtegui J L．Minimum thickness for circumferential sleeve repair fillet welds in corroded gas pipelines． Int J Pressure Vessels Piping2002（79）：67 ［8］ Chen H NQian B NZhu S Cet al．Hydrogen cracking and its prevention method on field welding onto oil and gas in-service pipeline．T rans China Weld Inst199819（1）：29 （陈怀宁钱百年祝时昌等．运行管道在线焊接时的氢致 开裂与防止方法．焊接学报199819（1）：29） ［9］ Sabapathy P NWahab M APainter M J．The prediction of burn-through during in-service welding of gas pipeline． Int J Pressure Vessels Piping200077（10）：669 ［10］ Wei C FLuan D C．Study on bainitic midrib morphology． T rans Mater Heat T reat200122（3）：14 （魏成富栾道成．贝氏体中脊形貌特征研究．材料热处理学 报200122（3）：14） 第9期 陈玉华等： 二次热循环对管线钢在役焊接粗晶区显微组织的影响 ·1005·