转炉造渣的声纳监控方法

D0I:10.13374/j.issn1001-053x.1995.03.006 第17卷第3期 北京科技大学学报 Vol.17 No.3 1995年6月 Journal of University of Science and Technology Beijing Jun.1995 转炉造渣的声纳监控方法 杨尚宝) 张叔和2) 1)北京科技大学冶金系，北京1000832)马鞍山钢铁公司，马核山243003 摘要基于声学原理所研制的转炉造渣监控系统为转炉冶炼提供了有效手段，在实际应用中取得 了良好的冶金效果，通过采集炉内音强信息，该系统能自动设置炉渣喷溅和返干预警线及最佳化渣 区域，并显示枪位和副原料加入情况等，以指导工人操作.该系统能提前5~10s预报喷溅和返 干，其预报命中率分别为867%和94.6%.另外，该系统还有预报熔池含磷量的功能. 关键词转炉炼钢，造渣，声纳检测，计算机控制 中图分类号TF703.6,TP391.42 Sonar Monitored Control Method for Slag-making in Converter Yang Shangbao"Zhang Shuohe 1)Department of Metallurgy.USTB,Beijing 100083.PRC 2)Ma'anshan Iron Steel Company.Maanshan 243003 ABSTRACT Slag-making monitored control system which based on sonic level provided a useful method for steelmaking in converter.According to the sonic level in converter,the system can decide the optimum slag-making region automatically,and show the lance hight and the information of fluxes charging in ordor to guide steelmaking operation.5 to 10 seconds be- fore slag overflow or slag over-viscous,the system can give an advance waming with the hitting ratio of 86.7%for slag overflow and 94.6%for slag over-viscous.In addition,the system has the function of predicting the content of.phosphorus in bath. KEY WORDS converter steelmaking,slag formation,sonar detection,computer control 在转炉炼钢过程中，炉渣碱度的控制可以通过配料来解决，所以，对造渣过程的控制实 质上就是对炉渣氧化性的控制，在吹炼初期和中期，炉渣氧化性一般与炉渣泡沫性成正比关 系，因此，通过对渣层厚度的检测可以了解转炉造渣过程的情况· 本研究采用声纳法测量炉渣厚度，用其反映转炉造渣情况，以指导转炉操作· 1理论基础 1.1选频范围 1994-04-30收稿 第一作者男30岁博士

第 17 卷 第 3 期 1 9 95 年 6 月 北 京 科 技 大 学 学 报 Jo 二 a l o f U n ive rs it y o f S d en ce a nd T ec h no l o g y Be ij i n g V o l . 17 N o . 3 J un . 1 9 9 5 转炉造渣 的声 纳监控方法 杨 尚宝 , ) 张叔和 2 ) l) 北 京 科 技大 学 冶金 系 , 北京 l (X幻83 2) 马 鞍 山钢 铁公 司 , 马 鞍山 24 3( 幻3 摘要 基于 声学原理所研制 的转炉造渣监 控 系统为转炉冶炼提供了 有效手段 , 在实际应用 中取得 了 良好 的冶金效果 . 通 过采集炉 内音强 信息 , 该系 统能 自动设置炉 渣喷溅和 返干 预誓线及最佳化渣 区 域 , 并显 示 枪位 和 副 原料 加人情况等 , 以指 导工 人操 作 . 该 系统能提前 5一 1伪预报喷溅和 返 干 , 其预报命 中率分别为 86 . 7% 和 叭 . 6% . 另外 , 该系统还 有 预报熔池含磷量的 功能 . 关键词 转炉 炼钢 , 造渣 , 声纳检测 , 计算机控制 中图分类号 T F 70 3石 , 开391 . 42 S o na r M o in t o r e d C o nt r o l M e t h od fo r S l a g 一 ma ik ng i n C o n ve rte r aY n g hS a n g b a o , ) Z h a n g hS u ho 砂 l ) eD P叭~ t o f M e t a lh l 琏妙 , U S T B , B灼ing l侧洲)8 3 , P R C 2 ) M a ’ a n s h a n Iro n & S t el 6 m P an y , M a a 们` 恤 n 24 〕) )3 AB S T R A C T S l a g 一 nar k in g mo n it o l℃ d co n otr l s ys t e l l l wh ich b as ed o n s o n ic le vel Por v id ed a us e fu l r 坦 t h o d fo r s t e l r 皿 k i n g in co n ve ert r . A a 刀 dr i n g ot ht e s o in e l e v e l in co n v e rt e r , het s ys t el n ca n d面d e t h e o Pt imu m s l a g 一 arn k i n g egr io n a u to ma t ica l y , a n d s h o w ht e l a cne h ig h t a dn t h e I n fo l刀 l a iot n o f fl ux es ch a gr i n g i n o dr o r ot g u id e s te ln 卫 k i n g o P aer t i o n . 5 ot 10 5以刀 n ds be - fo er s al g o ve m o w o r s l a g o v e r 一 vis co us , t h e s ys t e m ca n g ive a n a d v a毗 aw m in g iw th ht e h it int g ar ti o o f 8 6 . 7 % fo r s l a g o v e 闭o w a n d 9 4 . 6 % fo r s al g o v e r 一 vis co us . I n a d d it io n , t h e s ys t e m h as th e fu n ct i o n o f P耐ict in g t h e co n ent t o f . P h o s Ph o usr in b a t h . K E Y W O R 】粥 e o n v e ert r s te 】r 以 k i n g , s l a g fo n l u it o n , s o an r d e t。 =t l o n , co m Pu etr co n t or l 在转 炉炼钢过 程 中 , 炉 渣碱 度 的控制 可 以 通 过配料 来解 决 , 所 以 , 对造 渣过 程 的控制 实 质上 就是对炉渣 氧化性 的控 制 . 在吹 炼初 期 和 中期 , 炉 渣氧 化性 一般 与炉渣 泡沫性 成正 比关 系 , 因 此 , 通过 对渣层 厚度 的检 测可 以 了 解转 炉造 渣过 程 的情况 . 本研究 采用声 纳法 测量 炉渣 厚度 , 用 其反 映转 炉造 渣情 况 , 以 指 导转炉 操作 . 1 理 论基 础 L l 选频 范 围 l男 4 一 叫 一 30 收 稿 第一 作 者 男 30 岁 博士 DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 1995. 03. 006

·230 北京科技大学学报 1995年No.3 在转炉炉口所收集到的声音有5个声源，见表1四. 表1转炉内的燥音源及其音强 声源 音强LsdB 超音速流股的气体动力学燥音 149 氧气流股冲击熔池时发出的声音 107 QO气泡在熔池翻腾及其推动熔池运动的声音 95 废气逸出的声音 41 车间杂音 9p 由表1可见，CO气泡翻腾燥音及车间燥音强度也不小，因此，必须设法突出氧气流股 的声音及流股冲击熔池的声音才能以它的强弱来测量渣层的厚度 由图1可见，在音频为200~4500Hz范 95 A 围内能较好地突出氧气流股及其冲击熔池的音 强，因此，必须根据各转炉的具体条件来选择 90 最佳音频， 985 3 12音强与渣层厚度的关系 75 声音在传播中被传播介质所吸收，其衰减 0200 45009000 程度可按下式计算： fHz P=Poexp(-aL) (1) 图1转炉内各声源的声谐 式中：P一拾音处所获得的炉内燥音功率，W; 1吹炼时总噪音2脱C反应及车间杂音 P。-炉内发音点上的燥音功率，W; 3车间杂音A选频范围 L-发音点到拾音点的距离，m；x一介质的吸音系数. 在转炉冶炼初期，熔池处于暴露吹炼状态，而在中期，则处于埋没吹炼状态.因此，传播声 音的介质是不同的.试验表明，渣层厚度与音强之间有密切的关系，其回归方程式为： Ls=134exp(-0.81☑(R=0.89) (2) 式中：Ls-音强水平，dBZ-渣层厚度，m. 因此，从转炉炉口所收集到的音强在一定程度上能反映出炉内熔池的渣层厚度，从而能预 报炉渣返干和喷溅， 1.3音强与脱磷能力的关系 由音强曲线，可以推断终点含磷量，因为每一个音强值代表着该瞬时的脱磷速度.原苏联 学者IM TypkeHu!等作过过程取样分析.发现，当音强曲线上某一瞬间的音强值在最佳 化渣区内时，脱磷率就大；而当音强值在返干区时，该瞬时的脱磷率则小，甚至为零.由试验数 据所得的回归方程如下： d[P] dr =0.024+0.065Z,(R=0.796) (3) 式中Z代表乳化渣层在炉内的高度，可见，Z愈大则脱磷速度愈大，乳化反应愈充分

· 2 3 0 . 北 京 科 技 大 学 学 报 1卯 5 年 N 6 . 3 在 转炉 炉 口 所收集 到 的声音 有 5个声源 , 见表 1] . 表 1 转炉 内的燥音源及其音强 声 源 音强 几 /dB l49107 ù、 à1伟一1、 Q任月少 超音速流股的气体动力学燥音 氧气流股冲击熔池时发出的声音 C O 气泡在熔池翻腾及其推动熔池运动 的声音 废气逸 出的声音 车间杂音 由表 1 可见 , C O 气 泡翻 腾燥 音及 车 间燥音 强度 也不 小 . 因此 , 必 须 设 法 突 出氧 气 流 股 的声 音及 流股 冲击 熔池 的声 音才 能 以 它 的强弱 来测量 渣 层 的厚 度 . 9590 电 8507 、口 由图 1 可 见 , 在 音 频 为 20 0 一 4 50 ZH 范 围内能较 好地 突 出氧气 流股 及其冲击熔池 的音 强 . 因此 , 必 须根 据各 转炉 的具体条件 来 选 择 最佳 音频 . 八泛戈 、 1 . 2 音强 与渣 层厚 度 的关 系 声音 在传 播 中被传 播介 质所 吸收 , 其 衰减 程度 可按 下式 计算 : 只 = OP e x p ( 一 “ L ) ( l ) 式 中 : 只一 拾 音 处所 获 得 的 炉 内燥 音 功 率 , W ; 几一 炉 内发音点 上 的燥音 功率 , W ; 4 5 0() 川1 2 9 0( X) 、ó\l、 .一、 、 . 飞ù一` . ` 、ó`, 图 1 转炉内各 声源的声谱 吹炼时总噪音 2 脱 C 反应及车 间杂音 3 车间杂音 A 选频范围 L 一 发音 点到 拾音 点 的距离 , m ; : 一 介 质 的吸音 系数 . 在 转炉 冶炼 初期 , 熔 池处于暴 露 吹炼状 态 , 而在 中期 , 则处于埋 没 吹 炼 状 态 . 因 此 , 传播 声 音 的介 质是 不 同的 . 试验 表 明 , 渣层 厚度 与音 强之 间有密 切 的关 系 , 其 回 归方程 式 为:l] 此 = 134 e x p ( 一 0 . 8 1 刁 (R 二 0 . 8 9 ) ( 2 ) 式 中: 此 一 音 强水平 , d ;B Z 一 渣 层厚 度 , m . 因此 , 从转 炉炉 口 所 收集 到 的音 强 在一 定程度 上 能反 映出炉 内熔 池 的渣层 厚度 , 从而 能预 报炉渣 返干 和喷 溅 . L 3 音 强 与脱磷 能 力 的关 系 由音 强 曲线 , 可 以 推 断终 点含磷 量 , 因为每 一个 音强值 代表 着该 瞬 时 的脱 磷 速 度 . 原 苏 联 学 者 瓜 H T 即eK H娜1[] 等 作过 过程 取样 分 析 . 发现 , 当音 强 曲线上 某 一 瞬 间 的 音 强 值 在 最 佳 化渣 区 内时 , 脱磷 率就 大 ; 而 当音强 值在 返 干 区 时 , 该瞬 时的脱 磷率 则小 , 甚 至 为零 . 由试 验 数 据所 得 的 回 归方程 如下 : 旦I且 一 0 . 0 2 4 + 0 . 0 6 5云 (尺 一 0 . 7 9 6、 d T ( 3) 式 中 Z 代表 乳化 渣层 在炉 内的高度 , 可 见 , Z 愈大 则脱磷 速 度愈 大 , 乳化 反应 愈充 分

Vol.17 No.3 杨尚宝等：转炉造渣的声纳监控方法 231. 2实现方法 2.1硬件配置 系统硬件由拾音探头、音强检测放大、AD板、微机及其外围设备等组成，见图2 彩色显示轻 音强水平 、拾音指 检测仪 A/D PC主机 打印机 健盘 图2声纳监控造渣系统的硬件配置 22喷溅与返干预警线的确定 在转炉冶炼过程中，安装在炉口处的拾音器 供氧时间→ 所得到的炉内氧气流股的音强与渣层厚成反 20 喷滋预警线 比.吹炼开始时，渣面实际上就是铁水液面，此 840 下2--3------ 时音强最大，随着泡沫的形成，渣面逐渐上 601 返干预繁线 1 升，音强降低.借助于大量的试验，就可以找到 80 实际炉况中发生喷溅和返干的临界音强值. 细 100叶 】开吹期 本研究针对某50转炉进行实测分析，发现它 2起渣期 3泡沫乳化期 的喷溅与返干预警线分别约在最大音强值的 20%和50%处，见图3.在本监控系统中，当音 强值比喷溅预警线低时就发生喷溅报警；当音 强值高于返干预警线时就发生返干报警. 图3化渣控制区域示意图 2.3预警线的自适应调节与相对化模型 炉内氧气流股的音强与氧气流速、枪位、炉料状况、炉膛尺寸等许多因素有关，在这些 因素中有些是可测量的，有些是不可测量的，即使是可测量的因素，其在不同炉次或同一炉 次不同时间的变化也是相当大的，为了减少这些因素变化而造成的误差，本系统采用了负反 馈模式的自适应调节方法，同时，采用了音强的相对化模型，即用开吹时的音强值作为 100%,而其它时刻的音强值都是这个值的相对值，这种方法消除了由于开吹氧压、枪位等不 同而引起的误差

V 61 . 17 N b . 3 杨 尚宝 等 : 转 炉 造渣 的声 纳监 控方法 2 实现方法 2. 1 硬 件配置 系统硬件 由拾音探 头 、 音强检 测放 大 、 A 妇 板 、 微机 及其外 围设 备等组 成 , 见 图 .2 鳃 音 强水 平 A D/ 下℃ 主机 检 侧仪 打 印机 图 2 声 纳监控造渣 系统的硬件配 t .2 2 喷溅与返 干预替线的确定 200 在转炉冶炼过程 中 , 安装在炉 口 处的拾音器 所 得 到 的炉 内氧气 流 股 的音 强 与渣 层 厚 成 反 比 . 吹炼开始 时 , 渣面实 际上 就 是 铁水 液 面 , 此 时 音 强 最 大 , 随 着 泡 沫 的 形 成 , 渣 面 逐 渐 上 升 , 音 强降低 . 借 助于大量 的试 验 , 就 可 以 找 到 实 际 炉 况 中发 生 喷溅 和 返 干 的 临 界 音 强 值 . 本研 究 针 对某 50t 转 炉进 行 实测 分 析 , 发 现 它 的喷 溅 与 返 干 预警 线 分 别 约 在 最 大 音 强 值 的 20 % 和 50 % 处 , 见 图 3 . 在 本监 控 系 统 中 , 当音 强值 比喷溅 预警 线低 时就 发 生 喷 溅 报 警 ; 当音 强值 高于返 干预警 线 时就发 生返 干报 警 . 供氧时间 ~ 喷截预 , 线 二二 二舀 一 一 - 一 一 一 ; 卢 一 ~ ~ 一 .曰 . . . . 侧 . . . . . . . . . . . 目 . . . . . , 返 千预 警线 l 开吹 期 2 起渣 期 扒 3 泡 沫乳 化期 咖书阵票荞、 图 3 化渣控制区 域示 意图 .2 3 预替线 的 自适 应调节与 相对化 模型 炉 内氧气流股 的音 强 与氧气 流速 、 枪 位 、 炉料 状况 、 炉膛 尺 寸 等许多 因素 有 关 . 在 这 些 因素 中有 些是 可测量 的 , 有些 是不 可测 量 的 , 即使是 可测量 的 因素 , 其在不 同炉次或 同一炉 次不 同时间的 变化也 是相 当大 的 . 为 了减少 这些 因 素 变化而 造成 的误差 , 本 系统采 用 了负反 馈模 式 的 自适 应 调 节 方 法 . 同 时 , 采 用 了音 强 的相 对 化 模 型 , 即用 开 吹 时 的 音 强 值 作 为 10 % , 而其 它时刻 的音 强值都 是 这个 值 的相 对值 , 这 种方 法消 除 了由于 开吹氧 压 、 枪位 等 不 同而引起 的误差

·232… 北京科技大学学报 1995年No.3 2.4最佳化渣区的确定 本系统规定出1个最佳化渣区域，即炉渣泡沫化程度适当，碱度较高，流动性较好，脱 碳速度适合的最佳造渣区域，音强曲线在此区域内运行则能保证完成脱碳脱磷任务· 如图3所示，最佳造渣区域可分为3个部分，它们分别代表了冶炼的3个不同时期： ①开吹期这时氧气流股裸露在外，超音速流股打在铁水面和固体造渣料上，音强值 很大，这段时间需2.5~4min； ②起渣期随着氧气吹人，炉内铁水中的Si、Mn氧化使炉温升高，加上FcO的生 成，使造渣料开始熔化，造成的炉渣逐渐起泡，浸没了氧化流股，音强值随之降低，这段时 期大约器1~1.5min; ③泡沫渣期它是自起渣后直到冶炼结束为冶炼最主要的时期，完成了基本的脱碳脱磷 任务. 最佳区域的制定为造渣提供了一个基本操作模式.音强曲线进入最佳化渣区的时间愈长 愈好，曲线进入该区域的时间与全部吹炼时间之比，称为全程乳化时间率，它代表了每一炉 的造渣水平与脱磷能力· 3工艺效果与讨论 3.1三级操作 为找出转炉操作的较佳工艺参数，以指导转炉操作，本研究根据转炉操作的实绩将转炉 操作分为A、B、C3级·在一炉钢的冶炼过程中，音强曲线都在最佳化渣区内的操作定为 A级操作（最佳操作）；部分偏离的为B级操作（一般操作）；偏离程度较大的为C级操 作（较差操作）.见图4. 3.2工艺效果 (1)全程乳化时间率四 表2全程乳化时间率/% 治炼低、中碳钢时，炉渣的全程乳化时间率 级别低碳钢中碳钢 见表2. A 81.18 81.94 由表2可知，若采用A级操作，则全程乳化 B 63.74 66.45 时间率将提高，从而有利于脱磷. C60.02 (2)预报喷溅和返干 本系统的运行可预报喷溅和返干，其预报命中率分别为86.7%和94.6%. (3)吹损 A级操作的吹损比通常操作的吹损 降低0.435%

· 2 32 , 北 京 科 技 大 学 学 报 1 9 5 年 N o . 3 .2 4 最 佳化渣 区 的确定 本系 统规定 出 1 个最 佳化 渣 区 域 , 即炉渣 泡沫 化程 度适 当 , 碱度 较高 , 流 动性较 好 , 脱 碳速 度适合的最 佳造 渣 区 域 . 音强 曲 线在此 区域 内运行 则能保 证 完成脱 碳脱 磷任 务 . 如 图 3 所 示 , 最佳 造渣 区 域 可分 为 3 个部 分 , 它们 分别 代表 了冶 炼 的 3 个 不 同时期 : ① 开吹期 这 时氧 气流 股裸 露在外 , 超音 速 流 股 打 在 铁 水 面 和 固 体造 渣 料上 , 音 强 值 很大 , 这段 时 间需 .2 5 一 4 而 n ; ② 起 渣期 随 着 氧 气 吹 人 , 炉 内 铁水 中 的 is 、 M n 氧 化 使 炉 温 升 高 , 加 上 F 的 的 生 成 , 使造 渣料 开始 熔化 , 造 成 的炉渣 逐 渐起 泡 , 浸没 了氧 化流股 , 音 强值随之 降低 , 这 段时 期大 约需 1 一 1 . 5 ihr n ; ③ 泡沫 渣期 它 是 自起 渣 后直 到冶炼结束 为冶炼最主要的时期 , 完成 了 基 本 的脱 碳 脱 磷 任务 . 最佳 区 域 的制定 为 造渣提 供 了一 个基 本操 作模 式 . 音 强 曲线进 人最 佳化 渣 区 的 时 间愈 长 愈好 . 曲线进 入该 区 域 的 时间与 全 部 吹炼 时 间之 比 , 称 为全程 乳化 时 间率 , 它代表 了每 一炉 的造渣 水平 与脱 磷能 力 . 3 工艺 效果与讨论 .3 1 三级操 作 为 找 出转炉操 作 的较 佳工 艺参数 , 以 指 导转 炉操作 , 本 研究 根 据转 炉操作 的 实绩将转 炉 操 作分为 A 、 B 、 C 3级 . 在一 炉钢 的冶 炼过 程 中 , 音 强 曲线 都在 最 佳 化 渣 区 内 的 操 作 定 为 A 级 操作 (最 佳操作 ) ; 部分 偏 离 的为 B 级操 作 ( 一般 操 作 ) ; 偏 离 程 度 较 大 的 为 C 级操 作 (较 差操 作 ) . 见 图 .4 .3 2 工 艺效果 (l) 全 程耽啊酬 二 , ` 。 。 一 ’,m 。 , o/ 、 ’ 产 工 `比 叮 ` 山 曰 “ ’ 刊 十 表 2 全程乳化时 间率 /% 冶炼 低 、 中碳 钢 时 , . 曰 产 炉渣 的全 程乳化 时 间率 蕊爪弄一万石石奋, 一几瓦石二一 ~ ’ 州 ` ’ ~ “ J一 J ’ 产夕 ’ ~ “ J一 汗 , ` 『“ ” “ ’ , 一 级 别 低碳钢 中碳钢 见 表 .2 - 又, 一 -石而一一 目 百王页一 由表 2可知 , 若 采 用 A 级 操作 , 则 全程 乳化 B 63 74 “ 45 时 间率将 提高 , 从 而有 利于 脱磷 . 。 , 切 一 . 二 , 。 、 … J . J . . J , , , 。 。 二 · C 印 . 02 一 ( 2) 预 报 喷溅 和返 干 — 本 系 统的运 行可 预报 喷 溅 和 返 干 , 其 预 报命中率 分别 为 86 . 7 % 和 94 . 6% . ( 3) 吹损 A 级 操 作 的 吹 损 比 通 常操 作 的 吹损 降低 .0 4 35 %

Vol.17 No.3 杨尚宝等：转炉造渣的声纳监控方法 233 t/min t/min 0 10 15 10 15 v t/min -10 15 20 图4三级操作音强曲线图 (a)A级操作 (b)B级操作 (c)C级操作 (4)造渣结果 表3三级操作的造渣结果 冶炼低、中碳钢时A、B、C3级操作的 钢级一倒起渣时间一倒乳化时间率一倒磷分配比 造渣结果见表3. 种别(min) (%) Lp (5)其它指标 低A3.80 70.22 228 A级操作比通常操作时的每炉吹氧时碳B 5.04 49.70 188 间缩短1.425mim,从而每冶炼1t钢可节钢C 5.11 46.20 140 约氧气为1.75Nm3. A 3.25 80.49 70.89 碳 B 6.25 41.66 26.50 4 结论 钢 (1)本系统通过采集转炉造渣过程的音强信息来反映造渣全过程的情况，并自动绘出 喷溅和返干预警线以及最佳化渣区域、通过直观明了的音强曲线帮助操作者判断每一瞬 间的操作是否合乎规程(A级标准)，以便及时调整，实现操作标准化· (2)本研究开发的转炉造渣声纳监控技术能迅速准确地反映炉内情况，并能根据音强 曲线预测终点磷含量. (3)本系统今后有必要与顶枪、底枪及加料系统联系，使转炉在设定的音强曲线监控 下实现造渣过程的自动调整（闭环控制）， 参考文献 1图尔克尼茨IM.转炉熔炼工艺中的声学（俄文）.莫斯科：冶金出版社，1978 2张叔和，曹兆民.氧气转炉用声纳微机监控造渣技术的工业性试验.炼钢，1989(3)13~22

Vo l . 17 N 0 . 3 杨 尚宝 等 : 转 炉 造渣 的 声 纳 监控 方法 / 产乡~ 一节l不万 以 { ) { t / n 刀 n l 0 或 卿 或p 二 一卜~ 口“ 户口 纽`门 甘 一 一 l 入 . 一 . 性 , _ . / 产- 尹下 ~ 二二二醉骊卜共一 - / . 少斗水尹盯 ~ ’ 气! ) l一{ J ` 丫 ` { 、 ’ 图 4 三 级操作 音强 曲线 图 a( ) A 级操作 ( b ) B 级操 作 ( e ) C 级操 作 (4 )造 渣 结果 冶 炼低 、 中碳 钢 时 A 、 B 、 C 3 级 操作 的 造渣 结果见表 3 . ( 5) 其 它指标 A 级 操作 比通 常操作 时 的每炉 吹 氧 时 间 缩 短 1 . 4 25 而 n , 从 而 每 冶 炼 lt 钢 可 节 约氧 气为 1 . 7 5N in 3 . 表 3 三级操作 的造渣结果 级 一 倒起渣时 间 一倒乳化 时间率 一倒 磷分配 比 别 ( 一LP281840 r n j n ) (% ) 钢种 低 A 碳 B 钢 C 中 A 碳 B 70 2 2 49 . 70 46 . 20 4 结 论 80 . 49 4 1 . 6 or . 89 26 . 50 洲62538051 钢 ( 1 )本 系 统 通过 采 集 转 炉造 渣 过 程 的音 强信 息 来 反 映造 渣 全 过 程 的 情 况 , 并 自动 绘 出 喷溅 和 返 干 预 警 线 以 及 最 佳化 渣 区 域 , 通过 直观 明 了 的音 强 曲线 帮助 操 作 者判 断 每 一 瞬 间 的操 作 是 否 合乎 规 程 ( A 级 标 准 ) , 以 便 及 时 调 整 , 实 现 操 作 标 准 化 . ( 2) 本 研 究 开发 的转 炉 造 渣 声 纳 监 控 技 术 能 迅 速 准 确 地 反 映 炉 内情 况 , 并 能 根 据 音 强 曲 线预 测 终 点 磷含 量 . ( 3) 本 系 统 今 后 有 必要 与顶 枪 、 底枪 及加 料 系 统 联 系 , 使 转 炉 在 设 定 的 音 强 曲线 监 控 下 实 现造 渣过 程 的 自动 调 整 ( 闭环 控制 ) . 参 考 文 献 l 图 尔克 尼 茨 八 H . 转 炉熔 炼工 艺 中的 声 学 (俄 文 ) . 莫斯科 : 冶 金 出 版社 , 1 9 7 8 2 张叔和 , 曹 兆 民 . 氧气 转炉 用 声 纳微 机监控 造渣 技 术的 工 业 性 试验 . 炼 钢 , 19 89 (:3) 13 一 2