浙江大学化工：《热力学》例题与习题解答 第六章 例题

例题 1、某工厂一工段需要流量为10m3h1,温度为80℃的热水。现有03MPa的饱和水蒸汽 和30℃的循环回水可供调用。请你设计一个热水槽,进入该槽的蒸汽和冷水各为多少流率? 相应的蒸汽管和冷水管尺寸如何? 解:这是一个稳定流动系统,动能及势能不是很突出,可以忽略不计。若忽略混合时的 热量损失,而混合过程无机械轴功产生,即Q=0,W3=0。 稳流系统热力学第一定律,△H=Q-W=0,即进出焓相等 冷水的热力学性质:30℃,近似为饱和液体,H冷水=125.79kJ·kg,比容 1.00431*103m3·kg1 饱和蒸汽的热力学性质:0.3MPa,饱和温度为133.55℃,H蒸=27253kJ·kg 606℃103m3·kg1 热水的热力学性质:80℃,近似为饱和液体,H热*=33491k·kg 比容为1029×10-=m3kg 设冷水的流量为m*,蒸汽的质量流量为m汽。 10m3·h 热水流量为m=1029×10~3m3kg =9718.2kg·h 则m×H++ma×H 蒸汽=m m×12579+(9718.2-mk)×27253=9718.2×33491 解得m水=89364kg·h m蒸汽=781.8kg·h-1 查阅“化工工艺设计手册”,可知:一般工业用水在管中的流速要求在1.0m/s左右,低 压蒸汽流速为20m/s左右 则 式中A为管道截面积,D为管径,U为流速,V为比容, 4m·I 冷水管径D=(4x8964×1003×10-)y2 =0.056m 3.14×1.0×3600 按照管道规格尺寸,选取D50的冷水管道。 蒸汽管径 4×781.8×606×10-3)12 =0.092m 14×20×3600 选取DN100的蒸汽管道

1 例题 1、某工厂一工段需要流量为 10 m3·h -1，温度为 80℃的热水。现有 0.3MPa 的饱和水蒸汽 和 30℃的循环回水可供调用。请你设计一个热水槽，进入该槽的蒸汽和冷水各为多少流率？ 相应的蒸汽管和冷水管尺寸如何？ 解：这是一个稳定流动系统，动能及势能不是很突出，可以忽略不计。若忽略混合时的 热量损失，而混合过程无机械轴功产生，即 Q=0，Ws=0。 稳流系统热力学第一定律，ΔH=Q-Ws=0，即进出焓相等 冷水的热力 学性质 ：30 ℃， 近似 为饱和 液体 ，H 冷 水 =125.79 kJ ·kg-1 ，比容 1.0043l*10-3m3·kg-1 饱和蒸汽的热力学性质：0.3MPa，饱和温度为 133.55℃，H 蒸汽=2725.3 kJ·kg-1，比容 606℃10-3 m3·kg-1 热水的热力学性质：80℃，近似为饱和液体，H 热水=334.91 kJ·kg-1 比容为 3 3 1 1.029 10− −  = m  kg 设冷水的流量为 m 水，蒸汽的质量流量为 m 汽。 热水流量为 1 3 3 1 3 1 9718 2 1029 10 10 − − − − =     = . k g h . m k g m h m热水 则 m水  H冷水 + m汽  H蒸汽 = m热水  H热水 m水 125.79 + (9718.2 − m水 ) 2725.3 = 9718.2334.91 解得 1 8936.4 − m水 = kg  h 1 781.8 − m蒸汽 = kg  h 查阅“化工工艺设计手册”，可知：一般工业用水在管中的流速要求在 1.0m/s 左右，低 压蒸汽流速为 20m/s 左右。 则 AU = m V 即 式中 A 为管道截面积，D 为管径，U 为流速，V 为比容。 1/ 2 4         = U m V D  冷水管径 D 0.056m 3.14 1.0 3600 4 8936.4 1.0043 10 1/ 2 3 =              = − 按照管道规格尺寸，选取 DN50 的冷水管道。 蒸汽管径 D 0.092m 3.14 20 3600 4 781.8 606 10 1/ 2 3 =              = − 选取 DN100 的蒸汽管道

2.用液体输送泵,将温度为25℃的水,从0.Mpa加压到10Mpa,进入锅炉去产生蒸汽, 假设加压过程是绝热的,泵的实际效率相当于绝热可逆过程效率的0.6,求需要的功为多少? 解:按题意,稳流过程中Q=0,忽略动能和势能的影响,ΔH=W 由热力学基本关系式可知,dH=TdS+dP 对绝热可逆过程,即等熵过程,dS=0 △H=vd=-W,,水可近似为不可压缩液体 W=-(P-P)=-10029×10×(10-0.1)×10°=-9026kg 实际功率B、902.6 15043J·kg 0.6 3.试求将1kg,0.6MPa的空气,按如下条件变化时的热量变化,以及有效能变化。取环境 温度为25℃(298K)。 (1)等压下由-38℃加热至30℃ (2)等压下由30℃冷却至170℃。 解:由空气的T-S图可查得0.6MPa下各温度状态的焓及熵值如下: 38℃(235K),H1=11620J·mo S1=104J·morl·K 30℃(303K),H2=13660J·mol S2=111J·mol·K 170℃(103K),H3=7440J·mol S=77J·mor·K (1)等压加热热量△印=x(13660-11620)=703J 有效能变化 △B=△H-70AS=×[2040-298×(11-104)]=-1.586k (2)等压冷却热量印=×(7440-13660)=-2145kJ 有效能变化 △B=△H-7AS=x[6220-298×(77-11]134.9J 4.试求1kmol,300K的空气,由O.lMPa等温可逆压缩到10MPa的轴功和理想功。环境温 度取T0为298K。 解:由空气的T-S图可查得,在300K下,各压力状态下的焓值和熵值如下 0.1MPa,H1=13577·kmor S1=126kJ·kmor·Kl

2 2．用液体输送泵，将温度为 25℃的水，从 0.1Mpa 加压到 1.0Mpa，进入锅炉去产生蒸汽， 假设加压过程是绝热的，泵的实际效率相当于绝热可逆过程效率的 0.6，求需要的功为多少？ 解：按题意，稳流过程中 Q=0，忽略动能和势能的影响，ΔH=-Ws 由热力学基本关系式可知，dH=TdS+VdP 对绝热可逆过程，即等熵过程，dS=0   = = −Ws r H vdp , ，水可近似为不可压缩液体， 3 6 1 , ( 2 1 ) 1.0029 10 (1.0 0.1) 10 902.6 − − Ws r = −V P − P = −   −  = − J  kg 实际功率 1 1504.3 0.6 902.6 − Ws = = J  k g 3. 试求将 1kg，0.6MPa 的空气，按如下条件变化时的热量变化，以及有效能变化。取环境 温度为 25℃（298K）。 （1）等压下由-38℃加热至 30℃； （2）等压下由 30℃冷却至-170℃。 解：由空气的 T—S 图可查得 0.6MPa 下各温度状态的焓及熵值如下： -38℃（235K），H1=11620 J·mol-1 S1=104 J·mol-1·K -1 30℃（303K），H2=13660 J·mol-1 S2=111 J·mol-1·K-1 -170℃（103K），H3=7440 J·mol-1 S3=77 J·mol-1·K -1 （1）等压加热热量 Hp (13660 11620) 70.3k J 29 1  =  − = 有效能变化 B H T S 2040 298 (111 104) 1.586k J 29 1  =  − 0 =  −  − = − （2）等压冷却热量 Hp (7440 13660) 214.5k J 29 1  =  − = − 有效能变化 B H T S  6220 298 (77 111) 134.9k J 29 1  =  − 0 =  − −  − = 4. 试求 1kmol，300K 的空气，由 0.1MPa 等温可逆压缩到 10MPa 的轴功和理想功。环境温 度取 T0 为 298K。 解：由空气的 T—S 图可查得，在 300K 下，各压力状态下的焓值和熵值如下： 0.1MPa，H1=13577 kJ·kmol-1 S1=126 kJ·kmol-1·K -1

10MPa,H2=1300k·kmor S2=87k/·kmo 稳流系统 4H=O-ws 可逆过程 Ws=Orev 4H 其中可逆热Qm=T△S=7(S2-S1)=300×(87-126)=11700k/·kmor 所以Ws=Q-△H=-11700-(1300-13577)=-1113 k. kmol 理想功Wa4=T△S-△H 298×(87-126)-(13000-13577)=-11045k/· kmol- 计算结果表明,等温下将空气从0.MPa压缩至10MPa时,其消耗的理想功比可逆轴功 要少一些,这是因为压缩时放出的热量可逆地传递给环境,环境获到了部分功,消耗的功最 5.试比较如下几种水蒸汽,水和冰的有效能大小。设环境温度为298K。 0.15MPa,160℃,过热蒸汽 0.3MPa,160℃,过热蒸汽 0.07MPa,100℃,过冷蒸汽 100℃,饱和蒸汽; 0.MPa,100℃,饱和水 0.MPa,0℃,冰 解:由水和水蒸汽性质表可查得各状态点的焓和熵值,设298K,液态水为基准态,有 效能为另 根据有效能计算式: B=(H-H0)-70(S-S) 计算结果见下表所列 序号 P MPa HkJ·kg S,kJ·kgl·K BkJ·kgl 104.89 0.3674 0.15 2792.8 74665 572.4 2782.3 7.1276 0.07 7.5341 439.4 2676.2 7.3614 487.1 419.04 1.3069 34.2 3344 2247 35.2 判断水蒸汽的价值,应当用有效能而不是焓,从表中1,2可见,相同温度下,高压蒸

3 10MPa，H2=1300 kJ·kmol-1 S2=87 kJ·kmol-1·K -1 稳流系统 ΔH=Q—WS 可逆过程 WS=Qrev—ΔH 其中可逆热 Qrev=TΔS=T（S2—S1）=300×（87—126）=-11700 kJ·kmol-1 所以 1 11700 (1300 13577) 11123 − W = Q − H = − − − = − k J  kmol S rev 理想功 Wid = T0S − H 1 298 (87 126) (13000 13577) 11045 − =  − − − = − k J  kmol 计算结果表明，等温下将空气从 0.1MPa 压缩至 10MPa 时，其消耗的理想功比可逆轴功 要少一些，这是因为压缩时放出的热量可逆地传递给环境，环境获到了部分功，消耗的功最 少。 5. 试比较如下几种水蒸汽，水和冰的有效能大小。设环境温度为 298K。 0.15MPa，160℃，过热蒸汽； 0.3MPa， 160℃，过热蒸汽； 0.07MPa，100℃，过冷蒸汽； 100℃，饱和蒸汽； 0.1MPa，100℃，饱和水； 0.1MPa，0℃，冰。 解：由水和水蒸汽性质表可查得各状态点的焓和熵值，设 298K，液态水为基准态，有 效能为另。 根据有效能计算式： ( ) ( ) B − B0 = H − H0 −T0 S − S0 计算结果见下表所列。 序号 t,℃ P,MPa H,kJ·kg-1 S,kJ·kg-1·K-1 B,kJ·kg-1 0 25 0.1 104.89 0.3674 0 1 160 0.15 2792.8 7.4665 572.4 2 160 0.3 2782.3 7.1276 662.9 3 100 0.07 2680.0 7.5341 439.4 4 100 0.1 2676.2 7.3614 487.1 5 100 0.1 419.04 1.3069 34.2 6 0 0.1 -334.4 -1.2247 35.2 判断水蒸汽的价值，应当用有效能而不是焓，从表中 1，2 可见，相同温度下，高压蒸

汽的焓值虽不如低压蒸汽高,但是其有效能却比低压蒸汽为高。实际使用中,当然高压蒸汽 的使用价值高,相对称为高品质能量。 6求将室温空气由常压压缩至0.6MPa的有效能为多少? 假设环境温度为298K。 解:若假设空气为理想气体,则压力对焓变化无影响,压力对熵变化为 △S=-Rhn 则有效能变化△B=B-B1=B=△H-TAS=0-7AS=RhP 8314×298×Q64439.2Jmol 0.1 7.某人称其能用100℃的饱和水蒸汽,提供140℃的热能,且每公斤水蒸汽可供热量 1800kJ·kgl。请验证其可靠性 解:热泵可以提髙热能的温度,其原理采用某工质,使其在低于环境的温度下蒸发,即 从环境吸入热量,再压缩到较高压力,在高于环境温度下冷凝放热,达到供热的目的。 0MPa,100℃的饱和水蒸汽,若取298K,液态水为基准态,其有效能 B=(H-H0)-7。(S-S0)=(2676.2-10489)-298×(7.3614-0.3674) =4871k/·kg 热能的有效能为: 1800=501.2kJkg 40+273 487.1<501.2,显然这一说法是不可行的,实际过程中热损耗是不可避免的,二者之间的 差距更大 8.有一台空气压缩机,为气动调节仪表供应压缩空气,平均空气流量为500m3·h1,进气 初态为25℃,0.IMa,压缩到06Mpa,假设压缩过程可近似为绝热可逆压缩,试求压缩机 出口空气温度,以及消耗功率为多少? 解:对绝热过程4H=W 初、终态的焓值可以查空气的有关图表得到,也可以从气体的PVT关系式求得。由于 压力不高,此时空气可当成理想气体处理。多变指数k==(2/7R)(2/5R)=7=14 可导出理想气体绝热可逆过程的轴功式 14 x01×106×06 14-1 325kW

4 汽的焓值虽不如低压蒸汽高，但是其有效能却比低压蒸汽为高。实际使用中，当然高压蒸汽 的使用价值高，相对称为高品质能量。 6.求将室温空气由常压压缩至 0.6MPa 的有效能为多少？ 假设环境温度为 298K。 解：若假设空气为理想气体，则压力对焓变化无影响，压力对熵变化为 0 ln P P S = −R 则有效能变化 0 0 0 0 0 0 ln P P B = B − B = B = H −T S = −T S = RT 1 4439.2 0.1 0.6 8.314 298 ln − =   = J  mol 7.某人称其能用 100℃的饱和水蒸汽，提供 140℃的热能，且每公斤水蒸汽可供热量 1800kJ·kg-1。请验证其可靠性。 解：热泵可以提高热能的温度，其原理采用某工质，使其在低于环境的温度下蒸发，即 从环境吸入热量，再压缩到较高压力，在高于环境温度下冷凝放热，达到供热的目的。 0.1MPa，100℃的饱和水蒸汽，若取 298K，液态水为基准态，其有效能 ( ) ( ) (2676.2 104.89) 298 (7.3614 0.3674) B = H − H0 −T0 S − S0 = − −  − 1 487.1 − = kJ  kg 热能的有效能为： 0 1 1800 501.2 140 273 298 1 1 −  =       +  = −      = − Q k J k g T T BQ 487.1<501.2，显然这一说法是不可行的，实际过程中热损耗是不可避免的，二者之间的 差距更大。 8．有一台空气压缩机，为气动调节仪表供应压缩空气，平均空气流量为 500m3·h -1，进气 初态为 25℃，0.1Mpa，压缩到 0.6Mpa，假设压缩过程可近似为绝热可逆压缩，试求压缩机 出口空气温度，以及消耗功率为多少？ 解：对绝热过程 ΔH=-Ws 初、终态的焓值可以查空气的有关图表得到，也可以从气体的 P-V-T 关系式求得。由于 压力不高，此时空气可当成理想气体处理。多变指数 k 1.4 5 7 = = (2 / 7R)/(2 / 5R) = = C C v p 可导出理想气体绝热可逆过程的轴功式        − − = − ( ) 1 1 1 1 2 1 1 k k s P P PV k k W          − − = − − ) 1 0.1 0.6 0.1 10 ( 1.4 1 1.4 1.4 1.4 1 6 = −32.5kW

压缩时温度变化关系式为: 0.6 T =(25+273) =4972K 即为224℃,可见出口温度太高,需要在压缩机的出口装上冷却器,通常在压缩机出口 有一缓冲罐,在此对空气进行冷却降温 如果出口压力较高,则不能当成理想气体处理,真实气体的PT性质是可以通过状态 方程准确计算的 9.在25℃时,某气体的PVT可表达为PV=R7+64×104P,在25℃,30MPa时将该气体 进行节流膨胀,向膨胀后气体的温度上升还是下降? 解;判断节流膨胀的温度变化,依据 Joule- Thomson效应系数μ」 由热力学基本关系式可得到 RT 将PE7关系式代入上式,PⅣ=RT+64×104P→V=+64×104,其中 R R RT-P-64×104-64×104 AJC C <0 可见,节流膨胀后,温度比开始为高。 10.某人称其设计了一台热机,该热机消耗热值为42000kJ·kg的燃料30kg·h,可以产 生的输出功率为170k。该热机的高温与低温热源分别为670K和330K。试判断此热机是否 合理 解:从已知的条件,我们可以计算出该热机的效率,以及卡诺热机的效率,然后比较两者的 大小 热机的效率n=7-42000× 3600 高-1低670-30 卡诺热机效率丌卡= 0.508 670 卡诺热机是效率最高的热机,显然该人设计的热机不合理 11.某动力循环的蒸汽透平机,进入透平的过热蒸汽为20MPa,400℃,排出的气体为

5 压缩时温度变化关系式为： K P P T T k k ) 497.2 0.1 0.6 ( ) (25 273)( 1.4 1 1.4 1 1 2 2 = 1 = + = − − 即为 224℃，可见出口温度太高，需要在压缩机的出口装上冷却器，通常在压缩机出口 有一缓冲罐，在此对空气进行冷却降温。 如果出口压力较高，则不能当成理想气体处理，真实气体的 PVT 性质是可以通过状态 方程准确计算的。 9．在 25℃时，某气体的 P-V-T 可表达为 PV=RT+6.4×104P，在 25℃，30MPa 时将该气体 进行节流膨胀，向膨胀后气体的温度上升还是下降？ 解；判断节流膨胀的温度变化，依据 Joule-Thomson 效应系数μJ。 由热力学基本关系式可得到： p P H J C V T V T P T −   =   = ( ) ( ) ( )  将 P-V-T 关系式代入上式， PV RT P 4 = + 6.410 → 4 = + 6.410 P RT V ，其中 P R T V P =   ( ) 0 6.4 10 6.4 10 4 4  −  = −  =  − =  − = p p p p J P C C C RT PV C V P R T  可见，节流膨胀后，温度比开始为高。 10．某人称其设计了一台热机，该热机消耗热值为 42000kJ·kg -1 的燃料 30kg·h -1，可以产 生的输出功率为 170kW。该热机的高温与低温热源分别为 670K 和 330K。试判断此热机是否 合理。 解：从已知的条件，我们可以计算出该热机的效率，以及卡诺热机的效率，然后比较两者的 大小。 热机的效率 0.486 3600 42000 30 170 =  = = Q W  卡诺热机效率 0.508 670 670 330 = − = − = 高 高 低 卡 T T T  卡诺热机是效率最高的热机，显然该人设计的热机不合理。 11．某动力循环的蒸汽透平机，进入透平的过热蒸汽为 2.0MPa，400℃，排出的气体为

0.035MPa饱和蒸汽,若要求透平机产生3000kW功率,问每小时通过透平机的蒸汽流量是 多少?其热力学效率是等熵膨胀效率的多少?假设透平机的热损失相当于轴功的5%。 解:进出透平机的蒸汽状态见下图所示,焓、熵值从附录水蒸汽表中查到, 按稳流系统热力学第一定律对透平机进行能量衡算,AH=Q-W 则m(H2-H1)=5%W-W,=-0.95W 蒸汽流量m==095 0.95×3000×3600 16650.4kgh- H2-H126314-3247.6 按本题意,等熵膨胀的空气应该是湿蒸汽,即为饱和蒸汽和饱和水的混合物,此时熵值 即为饱和蒸汽和饱和水的熵按比例混合,从附录査得饱和蒸汽的熵 S2=77153kgK,从饱和水性质表查得饱和液体的熵,S1=09875kJkg-·K 设空气中气相重量百分含量为x 则7.1271=77153×x+(1-x)×0.9875 解得x0.9126 气的焓值H=xXH2+(1-x)H =0.9126×26314+(1-0.9126)×304.25=24280kJ H1-H232476-26314075=75% 定熵效率n、=H1-H32476-2428 12.某蒸汽动力循环操作条件如下:泠凝器出来的r 饱和水,由泵从0.035Mpa加压至1.5Mpa进入锅炉 蒸汽离开锅炉时被过热器加热至280℃。 求:(1)上述循环的最高效率。 (2)在锅炉和冷凝器的压力的饱和温度之间运行的 卡诺循环的效率,以及离开锅炉的过热蒸汽温度和冷凝 器饱和温度之间运行的卡诺循环的效率 (3)若透平机是不可逆绝热操作,其焓是可逆过程 的80 求此时的循环效率 (1)各状态点的热力学性质,可由附录水蒸汽表查得

6 4 5’ 1 T S 2 3 6 5 0.035MPa 饱和蒸汽，若要求透平机产生 3000kW 功率，问每小时通过透平机的蒸汽流量是 多少？其热力学效率是等熵膨胀效率的多少？假设透平机的热损失相当于轴功的 5%。 解：进出透平机的蒸汽状态见下图所示，焓、熵值从附录水蒸汽表中查到， 按稳流系统热力学第一定律对透平机进行能量衡算，ΔH=Q-Ws 则 ( ) m H H Ws Ws 95Ws 5% 0. 2 − 1 = − = − 蒸汽流量 1 2 1 16650.4 2631.4 3247.6 0.95 0.95 3000 3600 − =  − −   = − − = k g h H H W m s 按本题意，等熵膨胀的空气应该是湿蒸汽，即为饱和蒸汽和饱和水的混合物，此时熵值， 即 为 饱 和 蒸 汽 和 饱 和 水 的 熵 按 比 例 混 合 ， 从 附 录 查 得 饱 和 蒸 汽 的 熵 1 1 7.7153 − − Sg = kJ  kg K ，从饱和水性质表查得饱和液体的熵， 1 1 0.9875 − − Sl = kJ  kg  K 设空气中气相重量百分含量为 x, 则 7.1271=7.7153×x+(1-x)×0.9875 解得 x=0.9126 空气的焓值 H=x×Hg+（1-x）Hl =0.9126×2631.4+(1-0.9126)×304.25=2428.0kJ·kg-1 定熵效率 0.75 75% 3247.6 2428 3247.6 2631.4 1 1 2 = = − − = − − = H H H H s 12．某蒸汽动力循环操作条件如下：冷凝器出来的 饱和水，由泵从 0.035Mpa 加压至 1.5Mpa 进入锅炉， 蒸汽离开锅炉时被过热器加热至 280℃。 求：(1) 上述循环的最高效率。 (2) 在锅炉和冷凝器的压力的饱和温度之间运行的 卡诺循环的效率，以及离开锅炉的过热蒸汽温度和冷凝 器饱和温度之间运行的卡诺循环的效率。 (3) 若透平机是不可逆绝热操作，其焓是可逆过程 的 80%。 求此时的循环效率。 解： (1) 各状态点的热力学性质，可由附录水蒸汽表查得 T 4 2 3 1 6 5 S

H4=30346Kkg H1-H3=「"FdP=(P-P)=10245×103×(1.5-0.035)×10°=15kJ·kg H1=30346+1.5KJ·kg(由于液体压力增加其焓增加很少,可以近似H1=H4 H2=2992.7KJ·kg S2=6.8381 k.kg 该循环透平机进行绝热可逆操作,增压泵也进行绝热可逆操作时效率最高。 S3=S2=6.8381,由0.035Mpa,查得 气相,S2=771534,kg-.K-(查饱和蒸汽性质表) 液相,S1=0.9852kJkg·K-(查饱和水性质表内插) 气相含量为x S3=xxSx+(1-x)S=xx7.7153+(1-x)×0.9852=6.8381 0.87 H3=x,H2+(1-x)H1=087×26314+(1-0.87)×30346=232877kg H2-H32992.7-232877 7 =0.247 H,-H12992.7-303.96 冷凝器压力0035Mpa,饱和温度为7269℃;锅炉压力1.5Mpa,饱和温度为198.32℃ 卡诺循环运行在此两温度之间,卡诺循环效率 198.32+273 若卡诺循环运行在实际的二个温度之间,其效率为 280-72.69 280+2 273=0.375 (3)不可逆过程的焓差为080/HHy),而吸收的热仍为H2-H1,因此效率

7 P 3 2 4 1 H H 2 1 3 4 S 1 4 303.46 − H = KJ  kg 3 6 1 1 3 ( 1 2 ) 1.0245 10 (1.5 0.035) 10 1.5 1 2 − − − = = − =   −  =   H H VdP V P P k J k g P P 1 1 303.46 1.5 − H = + kJ  kg （由于液体压力增加其焓增加很少，可以近似 H1 = H4 ） 1 2 2992.7 − H = KJ  kg S2 = 6.8381 −1 −1 kJ  kg  K 该循环透平机进行绝热可逆操作，增压泵也进行绝热可逆操作时效率最高。 S3 = S2 = 6.8381 ，由 0.035Mpa，查得 气相， 1 1 7.7153 − − Sg = kJ  kg K （查饱和蒸汽性质表） 液相， 1 1 0.9852 − − Sl = kJ  kg  K （查饱和水性质表内插） 气相含量为 x S3 = x  Sg + (1− x)Sl = x  7.7153 + (1− x) 0.9852 = 6.8381 x = 0.87 1 3 (1 ) 0.87 2631.4 (1 0.87) 303.46 2328.77 − H = x  Hg + − x Hl =  + −  = k J  k g 0.247 2992.7 303.96 2992.7 2328.77 2 1 2 3 = − − = − − = H H H H  冷凝器压力 0.035Mpa，饱和温度为 72.69℃；锅炉压力 1.5Mpa，饱和温度为 198.32℃。 卡诺循环运行在此两温度之间，卡诺循环效率 0.267 198.32 273 198.32 72.69 = + − = − = 高 高 低 卡 T T T  若卡诺循环运行在实际的二个温度之间，其效率为 0.375 280 273 280 72.69 = + − = − = 高 高 低 卡 T T T  (3) 不可逆过程的焓差为 0.80(H2-H3) ，而 吸 收 的 热 仍 为 H2 − H1 ，因此效率

080(2=H2) 0.80×0247=0.198 将典型的蒸汽压缩制冷循环的TS图分别在PH图和HS图上表示出来。 解:压缩机的可逆绝热过程是等熵过程,节流过程常可看作为等焓过程,则循环可用如 下P-H和HS图表示。 14.某蒸汽压缩制冷循环,制冷量Q为3×104kJ·h,蒸发室温度为-15℃,冷凝器用水 冷却,进口为8℃。若供给冷凝器的冷却水量无限大时,计算制冷循环消耗的最小功为多少? 如果冷凝器用室温(25℃)空气冷却时,其消耗的最小功又是多少? 解:首先需要明确的是:在所有的制冷循环中,逆卡诺循环的制冷效率最高,即功耗最 小。循环效率有如下的关联式: 5+=1(蒸发温度)_Q(制冷量) T2(冷凝温度)-T1Wx(净功) 按照传热原理,如果进出冷却器的冷却水量无限大,则不仅冷却水进出口温度接近相同 而且被冷介质的温度也相同。因此 当冷却水量无限大时,冷凝温度T2=(8+273)K, 所以最少净功W(8+273)-(-15+27),3x4=26744KJh -15+273 当冷凝器用空气冷却时,冷凝温度近似等于室温25℃ 最小净功W=(25+273)-(15+273)×3×104=46512kJh 15+273 由计算结果可见,冷却温度越低,消耗功越小。但是空气冷却所用设备简单,如家用 空调器,冰箱采用散热片空气冷却,不过它们的能耗要比水冷却高许多 15.实际蒸汽压缩制冷装置中的膨胀过程,为何采用节流阀而不用膨胀机?如果用膨胀机, 请在T—S图上标出哪些面积代表膨胀机回收的功? 解:制冷装置的膨胀过程,采用节流元件(如阀、孔板等)主要考虑到节流设备简单, 装置紧凑。对于中小型设备而言,这个膨胀功是不值得回收的,功量不大,但是设备投资要 增加许多。因此,大多不采用膨胀机 在下面的T-S图上,节流元件膨胀过程如3→4,是等焓过程,而膨胀机膨胀过程如 是等熵过程 膨胀机回收的功量如阴影部分积分。 16.某压缩制冷装置,用氨作为制冷剂,氨在蒸发器 中的温度为-25℃,冷却器中的压力为1.0MPa,假定 氨进入压缩机时为饱和蒸汽,而离开冷凝器时为饱和 液体,每小时制冷量O为167×105k/h。 求:(1)所需的氨流率 (2)制冷系数 解:通过NH3的PH图可查到各状态点焓值 按照题意,氨进入压缩机为饱和状态1,离开冷凝器为饱和状态3

8 T S 3 2 4 1 4 0.80 0.247 0.198 0.80( ) 2 1 2 3 =  = − − = H H H H  13．将典型的蒸汽压缩制冷循环的 T-S 图分别在 P-H 图和 H-S 图上表示出来。 解：压缩机的可逆绝热过程是等熵过程，节流过程常可看作为等焓过程，则循环可用如 下 P-H 和 H-S 图表示。 14． 某蒸汽压缩制冷循环，制冷量 Q0 为 3×104kJ·h -1，蒸发室温度为-15℃，冷凝器用水 冷却，进口为 8℃。若供给冷凝器的冷却水量无限大时，计算制冷循环消耗的最小功为多少？ 如果冷凝器用室温（25℃）空气冷却时，其消耗的最小功又是多少？ 解：首先需要明确的是：在所有的制冷循环中，逆卡诺循环的制冷效率最高，即功耗最 小。循环效率有如下的关联式： ( ) ( ) ( ) ( ) ξ 0 2 1 1 卡 净功 制冷量 冷凝温度 蒸发温度 WN Q T T T = − = 按照传热原理，如果进出冷却器的冷却水量无限大，则不仅冷却水进出口温度接近相同， 而且被冷介质的温度也相同。因此 当冷却水量无限大时，冷凝温度 T2=(8+273)K， 所以最少净功 4 1 N 3 10 2674 .4KJ h 15 273 (8 273) ( 15 273) W −   = • − + + − − + = 当冷凝器用空气冷却时，冷凝温度近似等于室温 25℃ 最小净功 4 1 3 10 4651.2 15 273 (25 273) ( 15 273) −   = • − + + − − + WN = k J h 由计算结果可见，冷却温度越低，消耗功越小。但是空气冷却所用设备简单，如家用 空调器，冰箱采用散热片空气冷却，不过它们的能耗要比水冷却高许多。 15． 实际蒸汽压缩制冷装置中的膨胀过程，为何采用节流阀而不用膨胀机？如果用膨胀机， 请在 T—S 图上标出哪些面积代表膨胀机回收的功？ 解：制冷装置的膨胀过程，采用节流元件（如阀、孔板等）主要考虑到节流设备简单， 装置紧凑。对于中小型设备而言，这个膨胀功是不值得回收的，功量不大，但是设备投资要 增加许多。因此，大多不采用膨胀机。 在下面的 T—S 图上，节流元件膨胀过程如 3→4，是等焓过程，而膨胀机膨胀过程如 3 →4，是等熵过程。 膨胀机回收的功量如阴影部分积分。 16．某压缩制冷装置，用氨作为制冷剂，氨在蒸发器 中的温度为-25℃，冷却器中的压力为 1.0MPa，假定 氨进入压缩机时为饱和蒸汽，而离开冷凝器时为饱和 液体，每小时制冷量 Q0 为 1.67×105 kJ·h-1。 求：（1）所需的氨流率； （2）制冷系数。 解：通过 NH3 的 P-H 图可查到各状态点焓值。 按照题意，氨进入压缩机为饱和状态 1，离开冷凝器为饱和状态 3

氨在蒸发器中的过程即4→1H1=1430KJ·kg H2=1710KJ·kg 氨在冷凝器中的过程即2→3,H3=H=320KJ·kg 氨流率G=g=g.=167×10=1505kgh 9oH1-H41430-320 制冷系数5=5=1-H4-1430-320110 W,H2-H11710-1430280=39 P 1.0MP 25℃ 注:求解此类题目:关键在于首先确定各过程状态点的位置,然后在PH图或TS图 上查到相应的焓(或温度、压力)值,进行计算 17.有一氨压缩制冷机组,制冷能力Q为4.0×104KJ·h2,在下列条件工作:蒸发温度为 5℃,进入压缩机的是干饱和蒸汽,冷凝温度为20℃,冷凝过冷5℃。 试计算 (1)单位重量制冷剂的制冷能力 (2)每小时制冷剂循环量 (3)冷凝器中制冷剂放出热量 (4)压缩机的理论功率 (5)理论制冷系数 解:首先在PH图(或T-S图)上按照已知条件定出各状态点 查得H1=1430KJ·kg H2=1680KJ·kg 冷凝出来的过冷液体(过冷度为5℃)状态3的决定:假设压力对液体的焓值几乎没有 影响,从状态3沿着饱和液体线向下过冷5℃,找到3″,用此点的焓值近似代替3的焓值, 由于过冷度是有限的,实际上3′和3很接近,不会造成太大的偏差。3”→4仍为等焓膨胀过 程 Hy=H=270J·kg 制冷能力q=H1-H4=1430-270=1160KJ·kg 制冷剂循环量G=g=4×10=345kgh qo1160 冷凝过程即2→3,放出热量Q=(H3-H2)G=34.5(270-1690)=48645KJ·h1 压缩机功率N=G(H2-H)=345(68-1430)=240 3600 3600

9 P 3 2 4 1 1.0MPa -25℃ 氨在蒸发器中的过程即 4→1 H1=1430KJ·kg-1 H2=1710KJ·kg-1 氨在冷凝器中的过程即 2→3，H3=H4=320KJ·kg-1 氨流率 1 5 1 4 0 0 0 150.5 1430 320 1.67 10 − =  −  = − = = k g h H H Q q Q G 制冷系数 3.96 280 1110 1710 1430 1430 320 2 1 0 1 4 = = − − = − − = − = H H H H W q s  注：求解此类题目：关键在于首先确定各过程状态点的位置，然后在 P-H 图或 T—S 图 上查到相应的焓（或温度、压力）值，进行计算。 17．有一氨压缩制冷机组，制冷能力 Q0 为 4.0×104KJ·h -1，在下列条件工作：蒸发温度为 -25℃，进入压缩机的是干饱和蒸汽，冷凝温度为 20℃，冷凝过冷 5℃。 试计算： （1）单位重量制冷剂的制冷能力； （2）每小时制冷剂循环量； （3）冷凝器中制冷剂放出热量； （4）压缩机的理论功率； （5）理论制冷系数。 解：首先在 P—H 图（或 T—S 图）上按照已知条件定出各状态点。 查得 H1=1430KJ·kg-1 H2=1680KJ·kg-1 冷凝出来的过冷液体（过冷度为 5℃）状态 3的决定：假设压力对液体的焓值几乎没有 影响，从状态 3 沿着饱和液体线向下过冷 5℃，找到 3，用此点的焓值近似代替 3的焓值， 由于过冷度是有限的，实际上 3和 3很接近，不会造成太大的偏差。3→4 仍为等焓膨胀过 程， H3`=H4=270kJ·kg-1 制冷能力 q0=H1-H4=1430-270=1160KJ·kg-1 制冷剂循环量 1 4 0 0 34.5 1160 4 10 − =   = = kg h q Q G 冷凝过程即 2→3，放出热量 Q=（H3-H2）G=34.5(270-1690)=-48645KJ·h -1 压缩机功率 kW G H H N 2.40 3600 34.5(1680 1430) 3600 ( ) 2 1 = − = − =

制冷系数5= H1-H41430-2701160464 H2-H11680-1430250 18.压缩机出口氨的压力为1.0MPa,温度为50℃,若按下述不同的过程膨胀到0.1MPa,试 求经膨胀后氨的温度为多少? (1)绝热节流膨胀 (2)可逆绝热膨胀 解:(1)绝热节流膨胀过程是等焓过程,从PH图上沿着等焓线可找到终态2为O.IMPa温 度为30℃。 IMR 1.0 250℃ 0.1 33℃ 30℃ (2)可逆绝热膨胀过程是等熵过程,同样沿着等熵线可找到终态2为0.IMPa时,温度为 -33℃。 19用简单林德循环使空气液化。空气初温为17℃,节流膨胀前压力P2为10MPa,节流后压 力P1为0.IMPa,空气流量为0.9m3·h1(按标准状态计)。求 (1)理想操作条件下空气液化率和每小时液化量 (2)若换热器热端温差为10℃,由外界传入的热量为3.3KJ·kgl,向对液化量的影响 如何?空气的比热Cp为1.0J·kg·K。 解:简单的林德循环T-S图如上表示: 对于空气从TS图上可查得各状态点的焓值

10 制冷系数 4.64 250 1160 1680 1430 1430 270 2 1 1 4 = = − − = − − = H H H H  18．压缩机出口氨的压力为 1.0MPa，温度为 50℃，若按下述不同的过程膨胀到 0.1MPa，试 求经膨胀后氨的温度为多少？ （1）绝热节流膨胀； （2）可逆绝热膨胀。 解：（1）绝热节流膨胀过程是等焓过程，从 P-H 图上沿着等焓线可找到终态 2 为 0.1MPa 温 度为 30℃。 （2）可逆绝热膨胀过程是等熵过程，同样沿着等熵线可找到终态 2为 0.1MPa 时，温度为 -33℃。 19.用简单林德循环使空气液化。空气初温为 17℃，节流膨胀前压力 P2为 10MPa，节流后压 力 P1 为 0.1MPa，空气流量为 0.9m3·h -1（按标准状态计）。求： （1）理想操作条件下空气液化率和每小时液化量； （2）若换热器热端温差为 10℃，由外界传入的热量为 3.3KJ·kg-1，向对液化量的影响 如何？空气的比热 Cp 为 1.0 kJ·kg-1·K -1。 解： 简单的林德循环 T—S 图如上表示： 对于空气从 T—S 图上可查得各状态点的焓值 P 1MPa 1 1.0 2’ 2 50℃ 0.1 -33℃ 30℃ H T 0 S 2 1 P2 P1 3 4 5