熔渣下钢液真空脱氮动力学

D0I:10.13374/j.issn1001-053x.1996.06.003 第18卷第6期 北京科技大学学报 Vol.18 No.6 1996年12月 Journal of University of Science and Technology Beijing Dec.1996 熔渣下钢液真空脱氮动力学* 唱鹩鸣陈伯平陈梓庆赵沛傅杰 北京科技大学冶金系，北京100083 摘要在真空或真空低吹氢条件下，研究了Ca0-Ba0-Al,O,-TiO2,CaO-Mg0-AlO, 一SiO,一CF,渣对钢液脱氮的影响.结果表明，熔渣降低真空脱氮速率，底吹氩能诚少熔渣对真 空脱氮的阻力。 关键词熔渣，真空脱氮，传质率 中图分类号T℉131,3 超深冲钢及低温管线钢要求较低的氮含量，真空感应熔炼和炉外精炼如VD,RH过程都 有一定的脱氨率，近年来，有关熔渣脱氮问题已引起国内外冶金工作者的注意，研究者对某些 渣系进行了脱氮动力学的探讨~.这些研究都是在一定气氛下进行的，而真空或真空吹氩 条件下，熔渣对脱氮速率的影响尚未见报道.由于VD等炉外精炼过程是在真空有渣情况下 进行的，因此研究熔渣对真空脱氮的影响具有实际意义， 1实验方法 在1873K,67Pa条件下，用多功能真空感应炉进行 脱氮动力学实验.实验装置如图1所示.该装置有2个真 小真空室 空室，上部真空室可以进行取样、测温、加合金等项操 真空室 作.实验用钢成分(w,%)为，C:0.02,Si:0.05,Mn:0.2,P: 大真空室 0.01,S:0.011,Ni:0.01,Cr:0.01,Cu:0.01,Co:0.01,A: 渣 0.024,Mo:0.05,N:0.009和0.011,0：0.011.用分析纯原 To 一坩埚 料配制的1"渣和2#渣组成分别(w,%)为：10Ca0- 金属液 33Ba0-49Al,03-8Ti02;54Ca0-6Si02-21Al03- 感应圈 6Mg0-13CaF2·1*渣经预熔后加入真空感应炉，2#渣不 吹冠装置 经预熔与合金料同时加人炉中.每炉钢料20kg,渣料 图1实验装置示意图 500g.氩气纯度>99.999%，底吹氩量为1Vmin. 实验中，钢料熔清后加15g铝进行脱氧.每隔10min取样，金属样和渣样同时取出，用双 铂佬热电偶测温.采用GB223.36-85蒸馏分离-容量法测定钢及渣中的氮含量，分析误差 为0.01%. 1996-02-25收稿第一作者男40岁博士 ·国家自然科学基金资助

第 18 卷 第 6期 1 9 9 6年 1 2月 北 京 科 技 大 学 学 报 J o u r n a l o f U n i v e r s iyt o f S c i e n e e a n d T e e h n o l o yg B e ij ni g V o l . 1 8 N O 一 6 D e C 。 1 9 9 6 熔渣下 钢液真空 脱氮动力学 * 唱 鹤鸣 陈伯 平 陈梓庆 赵 沛 傅 杰 北京科技大学冶金系 , 北京 10 0 83 摘要 在真空或 真空低 吹氢条件下 , 研究 了 C a o 一 B a o 一 A 1 2 o , 一 T io Z , C a o 一 M g o 一 A 仁0 3 一 5 10 2 一 aC F Z渣对钢 液脱 氮的 影响 · 结果表 明 , 熔渣降低真空 脱氮速率 , 底 吹氢能减 少熔 渣对真 空 脱氮的阻力 . 关健 词 熔渣 , 真空 脱氮 , 传质率 中图分类号 T F 1 3 1 . 3 超深 冲 钢及 低 温管 线 钢要 求较 低 的氮含 量 , 真空 感应 熔炼 和 炉外 精炼 如 V D 、 R H 过程 都 有一 定 的脱氮 率 . 近年 来 , 有 关熔渣 脱氮 问题 已引 起 国 内外 冶金 工作 者 的注意 , 研究 者 对某 些 渣 系进 行 了脱氮 动力 学 的探 讨 l[ 一 4】 . 这 些研 究 都是 在 一 定气氛下 进 行 的 , 而 真 空或 真空 吹氢 条 件下 , 熔 渣 对 脱 氮 速率 的 影 响 尚未 见 报道 . 由于 V D 等 炉 外 精炼 过 程 是在 真 空 有渣 情 况 下 进行 的 , 因此研究 熔渣 对真 空脱 氮 的影 响具有 实 际意义 . 1 实验方法 在 1 8 73 K , 6 7 P a 条件 下 , 用多 功能真 空 感应 炉进 行 脱 氮动力 学 实验 . 实 验装 置如 图 l 所 示 . 该装置有 2 个 真 空 室 , 上 部 真 空 室 可 以 进 行 取 样 、 测 温 、 加 合 金 等 项 操 作 . 实 验用 钢 成分 ( w , o,0 ) 为 , C : 0 . 0 2 , 5 1 : 0 . 0 5 , M n : 0 2 , p : 0 . 0 1 , S : 0 . 0 1 1 , N i : 0 . 0 1 , C r : 0 . 0 1 , C u : 0 . 0 1 , C o : 0 . 0 1 , A I : 0 . 0 2 4 , M o : 0 . 0 5 , N : 0 . 0 0 9 和 0 . 0 1 1 , O : 0 . 0 1 1 . 用分 析 纯 原 料 配 制 的 l “ 渣 和 2 “ 渣 组 成 分 别 w( , % ) 为 : 10 c a o 一 3 3 B a 0 一 4 9 A 1 2 0 3 一 ST IO Z ; 5 4 C a O 一 6 5 10 2 一 Z I A 1 2O厂 6 M gO 一 13 aC F Z · l “ 渣经 预熔 后加 人真 空感 应 炉 , #2 渣不 经 预 熔 与 合金 料 同 时 加 入 炉 中 . 每炉 钢 料 20 gk , 渣 料 50 0 9 . 氢 气 纯 度 > 9 . 9 9 % , 底 吹 氢 量 为 1 U m in . 真空 室 否 真空 室 - 憾 庵匀二万 夕 } :高汇匀 . 口一 } 大真 空 室 渣 柑涡 金属液 感应圈 吹氢装置 图1 实验装置示意 图 实验 中 , 钢 料熔 清后 加 1 5 9 铝进 行脱氧 . 每 隔 10 m in 取样 , 金属样 和 渣样 同时取 出 , 用 双 铂锗 热 电偶测 温 . 采 用 G B 2 23 . 3 6 一 85 蒸馏 分 离 一 容 量法 测 定钢及 渣 中 的氮含 量 , 分析 误差 为 0 . 01 % . 19 9 6 一 0 2 一 2 5 收稿 第一 作者 男 4 0岁 博 士 . 国 家 自然科学基金 资助 DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 1996. 06. 003

·506· 北京科技大学学报 1996年No.6 2实验结果 120c 100 11渣 为确定熔渣对真空脱氮和吹氩对熔渣 80E 02 22”渣 下真空脱氮的影响，在相同实验条件下，分 60E .03 31渣，吹氩 别进行了无渣、1*渣和2#渣脱氮实验.钢中 。42渣，吹氩 40L 45无渣 氮随时间变化的实验结果见图2.钢中铝的 20上 分析结果表明，钢中铝含量不断地下降，从 0.02%降到0.01%.渣中氨含量随时间不断 0010203040506070 t/min 增加，但增加较慢，60min从0增到10~5.脱 除的氮大部分进入气相. 图2钢液中氮的质量分数随时间的变化 3讨论 31真空脱氨传质系数的确定 在真空条件下，钢液脱氨过程包括3个步骤：①钢液中的氨通过钢液边界层传质到液气 界面；②在液气界面发生化学反应N闪=1/2N,:③反应产物通过气相边界层传质到气相中. 第③步不会成为限制性环节，经计算和作图验证化学反应也不为限制性环节，如氮在钢 液中的传质为限制性环节，其速度方程为： -会--=w-k (1) 对式(1)积分， Ws.KPOS In t In- (2) N 式中，w、一钢液中氮的质量分数；A一液、气相的接触面积；V一钢液体积；km一钢液中氨的 传质系数；W,~在钢、气界面上钢液侧氮的质量分数：K一反应12N2=N的平衡常数； P、~气相中氨分压”%一钢液中原始氮的质量分数，将有关数据代人式(2)中，有： x-0.01 -0.01=0.072k1 In- (3) 令式(3)左边等于Z,得Z与t的关系，见图3.从图3看出，钢液真空脱氮符合一级反应规律. 一元线性回归求得km=0.0057cm/s,R=0.98.此传质系数处于文献[5]的下限(0.005~ 0.068),其原因是该钢液中铝的质量分数过低，硫的质量分数偏高. 32熔渣下真空脱氨的传质系数 在有渣条件下，钢液真空脱氮过程包括以下步骤：①氨在钢液中传质；②氮在钢、渣界面 发生化学反应；③氮化物在渣液中的传质；④氮化物在渣、气界面发生化学反应；⑤氮分子在 气相中的传质. 由图2可知，真空下加人熔渣后，脱氮速率降低，脱氮限制性环节和熔渣有关，钢液传质

. 5 0 6 . 北 京 科 技 大 学 学 报 1 9 96年 N o . 6 2 实验 结果 ù峪ù从 心 为确 定 熔 渣 对真 空脱 氮 和 吹 氢 对 熔渣 下真 空脱 氮 的 影 响 , 在相 同 实 验 条 件 下 , 分 别 进 行 了 无渣 、 l # 渣 和 #2 渣 脱氮 实验 . 钢 中 氮 随 时 间变 化 的实 验 结 果 见 图 2 . 钢 中 铝 的 分 析 结 果 表 明 , 钢 中 铝 含 量 不 断 地 下 降 , 从 .0 02 % 降 到 .0 01 % . 渣 中氮 含 量 随 时 间不 断 增加 , 但增 加较慢 , 60 m in 从 0 增 到 10 一 5 . 脱 除的氮 大部 分 进人 气相 . 谈泛 ` ~ , l ” ` 弓 2 勺、 吠 、 一、 丫 4 5 1 1 #渣 2 2 #渣 3 1 #渣 , 吹氢 4 #2 渣 , 吹氢 5 无渣 ǎUn00 `, nU ORU4 `, `立. 人.月 O一、沁z 0 6六乞 习 厄凉隽乞4 0 5 0 6 0 7 0 t / m in 图2 钢液中氮的质 t 分数随时间的变化 3 讨论 真空脱氮传质系数的确定 在真 空 条件下 , 钢 液脱 氮 过程 包 括 3 个步 骤 : ① 钢 液 中的 氮通 过钢 液边 界 层传 质 到液 气 界 面 ; ② 在液 气界 面 发生化 学反 应 N[ 〕 一 l 2/ N Z ; ③ 反应 产物 通过 气相 边界 层传 质到气相 中 . 第 ③ 步不 会成 为限制 性 环节 . 经计算 和作 图验 证 化学反 应也不 为 限制性 环节 . 如 氮在 钢 液 中 的传质 为 限制性 环 节 , 其 速度 方程 为 : d w N 一 d t 一 各km ( WN 。 一 N ] ) 一 各km (W N E 一 嘿 ( l ) 对式 l( )积分 , km (2 ) 一AV 一 一一 n 式 中 , w N E 一 钢 液 中氮 的质量 分数 ; A 一 液 、 气相 的接触 面积 ; V 一 钢液 体积 ; km 一 钢液 中氮 的 传质 系 数 ; w N 。 一 在 钢 、 气界 面上 钢液 侧氮 的质 量 分数 ; K 一 反应 12/ N Z 一 N[ l 的平 衡 常数 ; 氏 : 一 气 相 中氮分压 ; w N S 一 钢 液 中原 始 氮 的质 量分 数 · 将有 关数据代 人式 ( 2 ) 中 , 有 : w N s 一 w N 。 一 丽 = o · 0 7 2 km t ( 3 ) 令 式 (3) 左边 等 于 Z , 得 Z 与 t 的 关系 , 见 图 3 . 从 图 3 看 出 , 钢 液真 空脱 氮 符合 一级 反 应规律 . 一元 线性 回 归 求 得 km = .0 0 05 7 c m / s , R = 0 . 98 . 此 传 质 系 数 处 于 文 献 [5] 的下 限 (0 . 0 05 一 0 . 06 8) , 其 原 因是 该 钢液 中铝 的质 量分数过 低 , 硫 的质量分 数 偏高 . .3 2 熔渣下 真 空脱氮 的传质系数 在 有渣 条 件下 , 钢 液 真空 脱 氮过 程 包括 以 下 步 骤 : ① 氮在 钢 液 中传质 ; ② 氮 在钢 、 渣 界 面 发生 化学 反 应 ; ③ 氮 化物 在渣 液 中 的传 质 ; ④ 氮化 物 在渣 、 气界 面发 生化 学 反 应 ; ⑤ 氮分 子在 气相 中的传质 . 由图 2 可 知 , 真 空 下 加人 熔 渣后 , 脱 氮 速率 降 低 , 脱氮 限制性 环 节 和熔 渣 有 关 , 钢 液 传质

Vol.18 No.6 唱鹤鸣等：熔渣下钢液真空脱氮动力学 ·507· 不成为限制性环节.普遍认为高温下渣钢反应较快，根据钢液中氮含量的变化，由物料平衡计 算，钢中脱除的氮进人气相与留在渣相比约是19：1.渣气反应和气相传质也是相当快的，不成 为限制性环节.为此，可以认为只有氮化物在渣中传质能成为限制性环节. 如果氮化物在渣中传质为限制性环节，其脱氮速率方程为： J=kg(c;-c) (4) 1.60 WN Ps WN,Ps J=4dA'c100 M.Cs=100 M. 1.20 dw_Ap5(w一m :-di=VPM (5) N0.80 WN. 0.40 mig (6) 其中，J。一单位时间单位面积从钢液进人渣中氨的 0.00810203040506070 t/min 摩尔数；k。-氮在渣中的传质系数；c,CscS一钢 图3真空脱氮时间与Z的关系 液、渣液、钢渣界面氮的摩尔浓度Pm,Ps一钢液、渣 液的密度；w,W、一渣中及渣钢界面氨的质量分数；L一氨在钢、渣间的分配系数：m 一钢液的质量；g-重力常数；M,-氮的相对分子质量. 由文献[3,4]数据算出1*和2渣的L、为1.9和1.6.渣中最大氮含量为10-5，式(6)中最后 项可忽略.对式(6)积分并代人有关数据pm=7.2gcm3,Ps=2.6gcm3,m:=20kg)得： In (WN.wN.)=0.026Lkst (7) 对1和2"渣，n(wx,/")与t的关系如图4.从图4看出，k为常数，即氮化物在渣中传质 为熔渣脱氮过程的限制性环节.把L、数据代入，一元线性回归求得1*渣的k、=12μm; (R=0.947)2#渣的k、=18μms,(R=0.960). 3.3吹氩搅拌对熔渣下真空脱氨的影响 从图2看出，底吹氩加快了熔渣下真空脱氮速度.底吹的氩气把熔渣吹开，使部分钢液直 接暴露在真空下，加速了氮在钢液和渣液中的传质.显然脱氮的限制性环节为氮在钢液和渣 液传质混合控制，其速度方程为： 1.60 dw -=“） (8) 9120f -2-） (9) 至030 渣中w≈0， 0.40 (10) 之 63 0.000 2040 6080 由dw=(wL/w,)dww代人式(I0)得： t/min dws_m业k 图4钢液中氨的质量分数与时间的关系 di msvs (11) 1一1渣；2一1"渣，吹氩；3一2"渣；4一2渣，吹氩

v ol . 18 N 0 . 6 唱 鹤鸣等 : 熔渣下钢液真空脱氮动力学 · 5 07 · 不成 为限 制性 环节 . 普 遍 认为 高温 下渣 钢反 应较 快 . 根据 钢液 中氮 含量 的 变化 , 由物 料 平衡计 算 , 钢 中脱除 的氮进 人 气相 与 留在渣 相 比约 是 19 : 1 . 渣气 反 应和 气相 传质 也是 相 当快 的 , 不成 为 限制性 环节 . 为 此 , 可 以 认为 只有 氮化 物在 渣 中传质 能成 为 限制性 环 节 . 如果 氮化 物在 渣 中传 质为 限 制性环 节 , 其脱氮速 率方程 为 : 几 一 ks ( c ; 一 c s ) ( 4 ) 1 . 6 0 ’ : nJ = V d e 万石面 , c w N : P s l u u 材N Z 。 w N , P s 10 0 M扣 1 . 2 0 d w N 。 一 d t _ 擎 。w , 一 wt , 、 ( 5 ) N o · 8 0 尸习,J L L 0 山`l曰口n 4 ` 0 : d w 0n N E AP s尽 N 一花万一 二 。 。 , r 卜 L6 / W 、 , 、 百 州 。 、 . 协J 、 , 一 ` 二尸- . 、 八卜 L l 、 一 N , (6 ) 其 中 , nJ 一 单 位 时 间 单位 面积 从钢 液 进 人 渣 中氮 的 摩 尔 数 ; 气一 氮 在 渣 中 的 传 质 系 数 ; 。 , c , , 呢一 钢 液 、 渣 液 、 钢 渣 界 面氮 的摩 尔 浓度 ; p m , p , 一 钢液 、 渣 【0 2 0 3 0 4 0 5 0 6 0 7 0 t / m i n 真空脱氮时间与 Z 的关系 液 的 密 度 ; w N一 w N 。 一 渣 中 及 渣 钢 界 面 氮 的质 量 分 数 ; L 、 一 氮 在 钢 、 渣 间 的 分 配 系 数 ; m L 一 钢 液 的质量 ; g 一 重力 常数 ;气 : 一 氮 的相 对分子质 量 · 由文 献 3[ , 4] 数据 算 出 1 “ 和 #2 渣 的 L N 为 1 . 9 和 1 . 6 · 渣 中最大 氮含 量为 10 一 ’ , 式 (6) 中最 后 一项 可忽 略 · 对式 (6 ) 积分 并代 人有 关数 据 切 。 二 7 . 2 g/ c m , , p 、 一 2 . 6 g/ c m , , m L = 20 k g) 得 : 加 ( w N : / w N , ) 一 0 . 0 2 6: N ks r (7 ) 对 #1 和 #2 渣 , in ( w N s / w N ; )与 , 的 关系如 图 4 . 从 图 4 看 出 , 气为常 数 , 即 氮化 物在 渣 中传质 为 熔渣 脱 氮 过 程 的 限 制 性 环 节 · 把 L 、 数 据 代 人 , 一 元 线 性 回 归 求 得 #l 渣 的 气 一 12 。耐 s ; (R = 0 . 9 4 7 ) ; 2 # 渣 的 ks = 1 8 卜而 s , ( R = 0 . 9 6 0 ) · .3 3 吹氨 搅 拌对 熔渣 下真 空脱氮 的影 响 从图 2 看 出 , 底 吹氢 加快 了 熔 渣 下真 空脱 氮速度 . 底 吹 的氢 气把熔 渣 吹开 , 使部 分 钢液 直 接暴 露 在 真空 下 , 加 速 了 氮 在 钢液 和渣 液 中的传质 . 显 然脱 氮 的 限制性 环 节 为氮 在 钢液 和 渣 液传质混 合控 制 , 其速 度 方程 为 : 1 . 6 0 n à 0 ù, 八U,1 乙n ( . 全2 /汝2 ) u l d w N E 一 d t d w N . 一 d t 一 黄 km ` w一 w 一 ’ 一 炭 “ S ` W· b 一 N . ) ( ( 9 8) ) 之 渣 中 w N . “ 0, O 了 / O 0 . 4 0 d w N . 一 d t 一 黄 气L一 “ 0 , 由 d w N一 ( w 。 / w s ) d w N E 一 d t 一 d w N E 代入 式 ( 1 0 )得 : m A L _ L 例 l - - - -丁丁 - 凡 。 ” 夕、 , , , 门 l/ 含 川 矛 , . S r S ( 1 1 ) o 乃0舒一谕尸戈6~ 一舔~ 龙。 t / m i l 图4 钢液 中氮的质量分数与时 间的关系 1一 i “渣 ; 2 一l #渣 , 吹氛 ; 3 一2 #渣 ; 4 一2 #渣 , 吹息

·508· 北京科技大学学报 1996年No.6 由式(8)和式(11)求得： In (ws.ws )=(A V)kt (12) 其中，1/k=1/km+P/psLk),k-氨在钢液和渣液中混合传质系数；m。-渣液质量. 将熔渣下真空吹氩实验数据代人式(12)，得(w/w)与1的关系如图4所示.由图4 经线性回归求出1渣的k=22μm/s,(R=0.985);2*渣的k=47μm/s(R=0.999). 4结论 (1)在1873K,67Pa的条件下，钢液能有效脱氮，60min能使氮从10-4降到3×10-5， km=57μm/s. (2)在1873K,67Pa的条件下，熔渣降低了钢液脱氮速率.氨在Ca0-Ba0-Al20, -Ti0,和Ca0-Si02-Al,0,-Mg0-CaF,渣中的传质系数分别为12ums和18ums. (3)在1873K,67Pa条件下，底吹氩加速熔渣下真空脱氮速率，使氮在钢液和渣液传质成 为限制性环节.求得1"渣k=22μms,2*渣k=47μm/s. 参考文献 I Nomura K,Ozturk B,Fruehan R J.Removal of Nitrogen from Steel Using Novel Fluxes.Metall Trans B,1991,22B(6):783 2 Tsukihashi F,Oktay E,Fruehan R J.The Nitrogen Reaction between Carbon Saturated Iron and Na,O-SiO,Slag:Part II Kinetics.Metall Trans B,1986,17B(3):541 3 Sasagawa M,Ozturk B.Fruehan R J.Removal of Nitrogen by Bao-TiO,Based Slags.ISS Trans, 1991,12(2):215 4 Yamanaka R.Ogawa K,Iritani H.Denitrogenization Mechanism from Molten Steel by Flux Treat- ment.ISIJ International,1992,32(1):136 5 Choh T,Moritani T,Inoue M.Kinetics of Nitrogen Desorption of Liquid Iron,Liquid Fe-Mn and Fe-Cu Alloys Under Reduced Pressures.Tetsu-to-Hagane,1978,64(6):701 Kinetics of Vacuum Denitrogenation from Steel Using Fluxes Chang Heming Chen Boping Chen Ziging Zhao Pei Fu Jie Department of Metallurgy,USTB.Beijing100083,PRC ABSTRACT Under vacuum or vacuum argon blowing conditions,the influences of Cao-Bao-Al,O,-TiO,and Cao-Mgo-Al,O3 -SiO2 -CaF2 slags on denitrogena- tion from steel were investigated.It is found that slags decrease the rate of vacuum deni- trogenation and vacuum argon blowing decreases the denitrogenation resistance of slags. KEY WORDS molten slag,vacuum denitrification,mass transfer rate

. 5 0 8 . 由式 ()8 和式 ( 1 1) 求得 : 北 京 科 技 大 学 学 报 1 9 9 6年 N o . 6 in ( w N 。 / w N . ) = A( / 气)林 ( 12 ) 其 中 , 1 / 叔一 l / km + p L / 勿笋人), 从一 氮在 钢液 和渣 液 中混合 传质 系数 ; m , 一 渣液 质量 . 将熔渣下 真 空 吹氢 实验 数据 代人 式 l( 2) , 得 in (w N 。 / w .N ) 与 t 的关 系 如图 4 所示 · 由 图 4 经 线性 回 归求 出 1 “ 渣 的 权二 2 “而s , (R 二 .0 9 8 5) ; 2 “ 渣 的 叔 = 47 “ 耐 s (R = .0 9 9 9) . 4 结论 ( 1) 在 1 8 73 K , 6 7 P a 的条件下 , 钢液能有效脱氮 , 60 m in 能使氮从 10 一 4 降到 3 x l o 一 ’ , km 二 57 “ 耐 “ · ( 2 )在 1 8 7 3 K , 6 7 p a 的 条 件 下 , 熔 渣 降低 了钢 液 脱 氮 速 率 · 氮 在 C a o 一 B a o 一 A 1 2 o 3 一 T io Z和 C a o 一 5 10 2 一 A 1 2 o , 一 M g o 一 C a F Z渣 中的传质 系数 分别 为 12 拜耐 s 和 18 产而 s · (3 )在 1 8 73 K , 6 7 P a 条 件下 , 底 吹氢加 速熔 渣下真 空脱氮 速率 , 使氮 在钢 液 和渣液 传质 成 为 限制性 环 节 . 求 得 l “ 渣 叔= 2 “耐 s , #2 渣 气 = 47 “ 而 5 . 参 考 文 献 1 N o m ur a K , 0 川旧 r k B , Fru e h an R J . R e m o v a l o f N i trO g e n frO m S t e e l U s in g N o v e l F lxu e s . M e at l l T arn s B , 1 9 9 1 , 2 2 B ( 6 ) : 7 8 3 2 T s uk i h a s h i F , O k ayt E , Fur e h an R J . T h e N i tr o g e n R e a e ti o n b e wt e e n C ar b o n S a utr at e d rI o n a n d N aZ o 一 5 10 : s l a g : p art 1 K i n e ti e s · M e at l l T anr s B , 19 8 6 , 1 7 B ( 3 ) : 5 4 1 3 s a s铭aw a M , O tZU kr B , F ru e h an R J · R e m o v a l o f N iotr g e n b y B a o 一 T io z B a s e d s l a g s · I s s T arn s , 19 9 1 , 12 ( 2 ) : 2 15 4 Y a m an ak a R , o g a w a K , nI t an i H . D e n i tr o g e n i z a ti o n M e e h an i s m ofr m M o l t e n S t e e l b y F lxu T re a t - m e n t . I S IJ I nt e m a ti o n a l , 19 9 2 , 3 2 ( l ) : 1 3 6 5 C h o h T , M o ir t a n i T , hi o u e M . K i n e t i e s o f N i tr o g e n D e s o pr t i o n o f L iq u id lr o n , L iq u i d Fe 一 M n a n d F e 一 C u A ll o y s U n d e r R e d u e e d P re s s ur e s . T e ts u 一 t o 一 H ag a n e , 19 7 8 , 6 4 ( 6 ) : 7 0 1 K i n e t i e s o f V a e u u m D e n it r o g e n a t i o n fr o m S t e e l U s i n g F l u x e s hC a n g H 七m i n g D e P hC e n B op i n g hC e n Z i q i n g hZ a o eP i uF iJ e a rt m e n t o f M e at ll u r g y , U S T B , B e ij i n g l 0 0 0 8 3 , P R C A B S T R A C T U n d e r v a e u u m o r v a e u u m a r g o n b l o w i n g e o n d i t i o n s , ht e i n fl u e n e e s o f C a o 一 B a O 一 A 1 2 O 3 一 T IO Z an d C a O 一 M g o 一 A 1 2O 3 一 5 10 2 一 C a F Z s l a g s o n d e n itr o g e n a - t i o n fr o m s t e e l w e r e i n v e s t i g at e d . I t 1 5 fo u n d th a t s l a g s d e e r e a s e th e r a t e o f v a c u u m d e n i - tr o g e n a ti o n a n d v a e u u m a r g o n b l o w i n g d e e r e a s e s t h e d e n itr o g e n a t i o n r e s i s t a n e e o f s l a g s . K E Y W O R D S m o lt e n s l a g , v a e u u m d e n i t r iif e a t i o n , m a s s tr a n s fe r r a t e