二氧化硫复合盐雾环境下2024-T351铝合金应力腐蚀开裂

工程科学学报，第39卷，第4期：542549,2017年4月 Chinese Journal of Engineering,Vol.39,No.4:542-549,April 2017 DOI:10.13374/j.issn2095-9389.2017.04.009:http://journals.ustb.edu.cn 二氧化硫复合盐雾环境下2024-T351铝合金应力腐蚀 开裂 满成，张欢，董超芳四，余强，肖葵，李晓刚 北京科技大学腐蚀与防护中心，北京100083 区通信作者，E-mail:efdong(@usth.cu.cm 摘要通过S0,复合盐雾试验模拟工业污染海洋大气环境，结合有限元模拟分析、扫描电镜/能谱仪，光电子能谱分析等技 术研究2024-T351铝合金在弹性应力区间的应力腐蚀开裂行为.结果表明：应力腐蚀开裂行为优先发生在2024-T351铝合 金C型环的顶部应力集中区域：疏松的腐蚀产物层的形貌经历了由细棒状、团絮状到板块状的变化：试验6就可以监测到裂 纹，进行到480h的时候有贯穿裂纹形成，720h的时候试样完全断裂：裂纹为穿晶和沿晶混合机制，主裂纹以穿晶机制沿C型 环法线扩展，二次裂纹沿晶界扩展. 关键词铝合金：大气腐蚀：二氧化硫：应力腐蚀开裂 分类号TG172.3 Stress corrosion cracking of 2024-T351 aluminum alloy in SO,mixed salt spray environment MAN Cheng,ZHANG Huan,DONG Chao-fang,YU Qiang,XIAO Kui,LI Xiao-gang Corrosion and Protection Center,University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083,China Corresponding author,E-mail:cfdong@ustb.edu.cn ABSTRACT The stress corrosion cracking of 2024-T351 aluminum alloy was investigated by finite element simulation analysis, scanning electron microscopy/energy dispersive spectrometry,and X-ray photoelectron spectroscopy through SO mixed salt spray test. Results indicate that stress corrosion cracking initiates preferentially at the region of stress concentration of the C-ring top for 2024- T351 aluminum alloy.The morphologies of loose corrosion products change from fine rod-like and flocculent to plate-like.Secondary cracks form in the internal corrosion crack after 6h,when the corrosion time increases to 480 h,and the fractures and cracks in the surface of the C-ring side penetrate the whole sample.The C-ring sample completely breaks after 720h.The opening crack propagation is a mixed mode of transgranular and intergranular,while the main cracks extend along the normal of the C-ring and the secondary cracks extend mainly along the grain boundaries. KEY WORDS aluminum alloy:atmospheric corrosion;sulfur dioxide:stress corrosion cracking 作为结构材料2xx系列铝合金凭借其较高的力表现出良好的耐蚀性.但是在外力和环境中侵蚀性介 学性能以及较低密度在运输、建筑、电力和航空航天领质(C1ˉ和S0,)共同作用时，铝合金的耐蚀性将会大大 域拥有广泛的应用空间-四.A1对0有很好的亲和 降低，发生严重的应力腐蚀开裂(stress corrosion crack- 力，在大气环境中很容易被氧化并且在表面形成一层 ing,SCC).特别是对于存在应力集中的铝合金结构件 保护性的氧化膜四.因而，在自然环境中铝合金能够 (如机翼、机身蒙皮、珩条等)，当这些区域存在部分积 收稿日期：2016-0709

工程科学学报，第 39 卷，第 4 期: 542--549，2017 年 4 月 Chinese Journal of Engineering，Vol． 39，No． 4: 542--549，April 2017 DOI: 10． 13374 /j． issn2095--9389． 2017． 04． 009; http: / /journals． ustb． edu． cn 二氧化硫复合盐雾环境下 2024--T351 铝合金应力腐蚀 开裂 满 成，张 欢，董超芳，余 强，肖 葵，李晓刚 北京科技大学腐蚀与防护中心，北京 100083 通信作者，E-mail: cfdong@ ustb． edu． cn 摘 要 通过 SO2复合盐雾试验模拟工业污染海洋大气环境，结合有限元模拟分析、扫描电镜/能谱仪、光电子能谱分析等技 术研究 2024--T351 铝合金在弹性应力区间的应力腐蚀开裂行为． 结果表明: 应力腐蚀开裂行为优先发生在 2024--T351 铝合 金 C 型环的顶部应力集中区域; 疏松的腐蚀产物层的形貌经历了由细棒状、团絮状到板块状的变化; 试验 6 h 就可以监测到裂 纹，进行到 480 h 的时候有贯穿裂纹形成，720 h 的时候试样完全断裂; 裂纹为穿晶和沿晶混合机制，主裂纹以穿晶机制沿 C 型 环法线扩展，二次裂纹沿晶界扩展． 关键词 铝合金; 大气腐蚀; 二氧化硫; 应力腐蚀开裂 分类号 TG172. 3 Stress corrosion cracking of 2024--T351 aluminum alloy in SO2 mixed salt spray environment MAN Cheng，ZHANG Huan，DONG Chao-fang ，YU Qiang，XIAO Kui，LI Xiao-gang Corrosion and Protection Center，University of Science and Technology Beijing，Beijing 100083，China  Corresponding author，E-mail: cfdong@ ustb． edu． cn ABSTＲACT The stress corrosion cracking of 2024--T351 aluminum alloy was investigated by finite element simulation analysis， scanning electron microscopy /energy dispersive spectrometry，and X-ray photoelectron spectroscopy through SO2 mixed salt spray test． Ｒesults indicate that stress corrosion cracking initiates preferentially at the region of stress concentration of the C-ring top for 2024-- T351 aluminum alloy． The morphologies of loose corrosion products change from fine rod-like and flocculent to plate-like． Secondary cracks form in the internal corrosion crack after 6 h，when the corrosion time increases to 480 h，and the fractures and cracks in the surface of the C-ring side penetrate the whole sample． The C-ring sample completely breaks after 720 h． The opening crack propagation is a mixed mode of transgranular and intergranular，while the main cracks extend along the normal of the C-ring and the secondary cracks extend mainly along the grain boundaries． KEY WOＲDS aluminum alloy; atmospheric corrosion; sulfur dioxide; stress corrosion cracking 收稿日期: 2016--07--09 作为结构材料 2xxx 系列铝合金凭借其较高的力 学性能以及较低密度在运输、建筑、电力和航空航天领 域拥有广泛的应用空间［1--2］． Al 对 O 有很好的亲和 力，在大气环境中很容易被氧化并且在表面形成一层 保护性的氧化膜［3］． 因而，在自然环境中铝合金能够 表现出良好的耐蚀性． 但是在外力和环境中侵蚀性介 质( Cl － 和 SO2 ) 共同作用时，铝合金的耐蚀性将会大大 降低，发生严重的应力腐蚀开裂( stress corrosion crack￾ing，SCC) ． 特别是对于存在应力集中的铝合金结构件 ( 如机翼、机身蒙皮、珩条等) ，当这些区域存在部分积

满成等：二氧化硫复合盐雾环境下2024-T351铝合金应力腐蚀开裂 543· 水时，具有吸湿性的侵蚀性Cˉ和易溶性S02气体极易 响因素下的应力腐蚀开裂行为研究相对较少 溶解在水溶液之中，造成表面涂层的老化和脱落，进而 本实验通过SO,复合盐雾试验来模拟工业污染海 腐蚀铝合金基体 洋环境，对弹性应力条件下的2024-T351铝合金在模 近年来，学者通过室内加速、实地暴露等方法对铝 拟工业海洋环境中的应力腐蚀开裂行为进行了研究， 合金在大气环境中的应力腐蚀行为进行了大量的研 并对2024-T351铝合金在S0,复合盐雾环境下不同时 究.张晓云等回研究了7A04和2A12两种铝合金 间后的应力腐蚀开裂扩展及行为特征进行了探讨. 在海洋大气环境中的应力腐蚀行为，结果表明高强铝 1试验部分 合金2A12具有较高的应力腐蚀敏感性，并且裂纹沿 晶扩展，伴有少量的二次裂纹.张晓云等网还研究了 1.1试验材料 7B04、B95、2D70和2D12四种铝合金在中国万宁的高 试验材料为2024-T351,其化学成分如表1所示. 温高湿的海洋大气环境中和中国青岛的工业海洋大气 其中2024-T351铝合金C型环应力腐蚀试样按照GB/ 环境中的应力腐蚀行为，结果显示四种铝合金在高温 T15970.5一1998“金属和合金的腐蚀应力腐蚀试验第 高湿的海洋环境中的应力腐蚀敏感性较高，在这两种 5部分：C型环试样的制备和应用”进行加工，如图1 环境中的断裂方式也不一致 所示.将加工后的C型环试样使用丙酮除油，去离子 大气环境因素对铝合金应力腐蚀行为的影响是比 水清洗，吹干，然后使用240至2000号水磨砂纸逐级 较复杂的，为了更好地了解环境因素的作用机制，国内 打磨至光亮，再使用乙醇和去离子水清洗，吹干备用. 学者做了一些工作.李涛等@采用灰关联分析法与 按照GB/T15970.5一1998附录A中给出的C型环试 实际大气腐蚀试验相结合，研究了不同环境因数对 样应力计算公式，计算出施加90%屈服强度的C型环 LY12铝合金大气腐蚀的影响，结果显示S0,和C1~对 沿与通过最大应力点的中心垂直方向施加的水平位 LY12铝合金应力腐蚀有着重要的影响-切，但是，关 移.C型环的取材方向为SL方向，S为施加应力的方 于弹性应力对2024-T351铝合金在S0,和CI1ˉ共同影 向，L为裂纹扩展的方向 表12024-T351铝合金的化学成分（质量分数） Table 1 Composition of 2024-T351 aluminum alloy Cu Mg Mn 》 Fe Zn Ti Cr V 3.8w4.9 1.2w1.8 0.3-0.9 ≤0.5 ≤0.5 ≤0.25 ≤0.15 ≤0.1 余量 图12024-351铝合金C型环试样 Fig.1 2024-T351 C-ring aluminum alloy specimens 1.2盐雾试验 去除腐蚀产物后的宏观形貌，采用体式显微镜和扫 采用S02复合盐雾试验模拟工业污染海洋大气 描电镜分别对试样表面进行观察，记录试样表面初 环境，试验在ATLAS CCX20O0循环盐雾腐蚀试验 次出现裂纹时的时间以及不同时间后裂纹的扩展 箱中进行.试验过程按照GB/T14292一1998标准 形貌，再采用能谱分析和X射线光电子能谱技术分 进行，试验条件如下：质量分数为5%±0.5%NaCl 析腐蚀产物的组成及含量.其中，除锈液为50mL 溶液连续盐雾，箱体内温度和相对湿度分别控制于 磷酸+20g三氧化铬加蒸馏水配制成1000mL的溶 35±1℃和100%，S02的体积分数为2.25×104. 液.为了得到裂纹的扩展情况，将试样侧面抛光并 试样取样时间设定为6、12、24、96、240、480和720 用Keller试剂侵蚀(1mL氢氟酸+1.5mL盐酸+ h,使用去离子水冲洗试样的表面，吹风机吹干并储 2.5mL硝酸+95mL去离子水)，之后在三维体式 存在干燥密闭容器中.使用相机拍摄腐蚀前后及 显微镜和扫描电镜下观察

满 成等: 二氧化硫复合盐雾环境下 2024--T351 铝合金应力腐蚀开裂 水时，具有吸湿性的侵蚀性 Cl － 和易溶性 SO2气体极易 溶解在水溶液之中，造成表面涂层的老化和脱落，进而 腐蚀铝合金基体． 近年来，学者通过室内加速、实地暴露等方法对铝 合金在大气环境中的应力腐蚀行为进行了大量的研 究［4--8］． 张晓云等［9］研究了 7A04 和 2A12 两种铝合金 在海洋大气环境中的应力腐蚀行为，结果表明高强铝 合金 2A12 具有较高的应力腐蚀敏感性，并且裂纹沿 晶扩展，伴有少量的二次裂纹． 张晓云等［6］还研究了 7B04、B95、2D70 和 2D12 四种铝合金在中国万宁的高 温高湿的海洋大气环境中和中国青岛的工业海洋大气 环境中的应力腐蚀行为，结果显示四种铝合金在高温 高湿的海洋环境中的应力腐蚀敏感性较高，在这两种 环境中的断裂方式也不一致． 大气环境因素对铝合金应力腐蚀行为的影响是比 较复杂的，为了更好地了解环境因素的作用机制，国内 学者做了一些工作． 李涛等［10］采用灰关联分析法与 实际大气腐蚀试验相结合，研究了不同环境因数对 LY12 铝合金大气腐蚀的影响，结果显示 SO2和 Cl － 对 LY12 铝合金应力腐蚀有着重要的影响［11--13］，但是，关 于弹性应力对 2024--T351 铝合金在 SO2和 Cl － 共同影 响因素下的应力腐蚀开裂行为研究相对较少． 本实验通过 SO2复合盐雾试验来模拟工业污染海 洋环境，对弹性应力条件下的 2024--T351 铝合金在模 拟工业海洋环境中的应力腐蚀开裂行为进行了研究， 并对 2024--T351 铝合金在 SO2复合盐雾环境下不同时 间后的应力腐蚀开裂扩展及行为特征进行了探讨． 1 试验部分 1. 1 试验材料 试验材料为 2024--T351，其化学成分如表 1 所示． 其中 2024--T351 铝合金 C 型环应力腐蚀试样按照 GB / T 15970. 5—1998“金属和合金的腐蚀应力腐蚀试验第 5 部分: C 型环试样的制备和应用”进行加工，如图 1 所示． 将加工后的 C 型环试样使用丙酮除油，去离子 水清洗，吹干，然后使用 240 至 2000 号水磨砂纸逐级 打磨至光亮，再使用乙醇和去离子水清洗，吹干备用． 按照 GB / T 15970. 5—1998 附录 A 中给出的 C 型环试 样应力计算公式，计算出施加 90% 屈服强度的 C 型环 沿与通过最大应力点的中心垂直方向施加的水平位 移． C 型环的取材方向为 S--L 方向，S 为施加应力的方 向，L 为裂纹扩展的方向． 表 1 2024--T351 铝合金的化学成分( 质量分数) Table 1 Composition of 2024--T351 aluminum alloy % Cu Mg Mn Si Fe Zn Ti Cr Al 3. 8 ～ 4. 9 1. 2 ～ 1. 8 0. 3 ～ 0. 9 ≤0. 5 ≤0. 5 ≤0. 25 ≤0. 15 ≤0. 1 余量 图 1 2024--T351 铝合金 C 型环试样 Fig． 1 2024--T351 C-ring aluminum alloy specimens 1. 2 盐雾试验 采用 SO2复合盐雾试验模拟工业污染海洋大气 环境，试 验 在 ATLAS CCX2000 循 环 盐 雾 腐 蚀 试 验 箱中进行． 试验过程按照 GB / T 14292—1998 标 准 进行，试验条件如下: 质量分数为 5% ± 0. 5% NaCl 溶液连续盐雾，箱体内温度和相对湿度分别控制于 35 ± 1 ℃ 和 100% ，SO2 的体 积 分 数 为 2. 25 × 10 － 4 ． 试样取样时间设定为 6、12、24、96、240、480 和 720 h，使用去离子水冲洗试样的表面，吹风机吹干并储 存在干燥 密 闭 容 器 中． 使用相机拍摄腐蚀前后及 去除腐蚀产物后的宏观形貌，采用体式显微镜和扫 描电镜分别对试样表面进行观察，记录试样表面初 次出现裂纹时的时间以及不同时间后裂纹的扩展 形貌，再采用能谱分析和 X 射线光电子能谱技术分 析腐蚀产物 的 组 成 及 含 量． 其 中，除 锈 液 为 50 mL 磷酸 + 20 g 三氧化铬加蒸馏水配制成 1000 mL 的溶 液． 为了得到裂纹的扩展情况，将试样侧面 抛 光 并 用 Keller 试 剂 侵 蚀( 1 mL 氢 氟 酸 + 1. 5 mL 盐 酸 + 2. 5 mL 硝酸 + 95 mL 去 离 子 水) ，之后 在 三 维 体 式 显微镜和扫描电镜下观察． · 345 ·

·544· 工程科学学报，第39卷，第4期 2试验结果与分析 von-Miscs/MPa AVG 75% 2.1C型环试样应力分布模拟 由于应力集中将会促进服役构件的应力腐蚀开裂 行为，大大降低构件的使用寿命.因此，在研究弹 性应力对铝合金的应力腐蚀开裂行为之前，有必要对 施加弹性应力之后的铝合金C型环试样的应力分布 情况进行模拟.图2为采用有限单元法对C型环试样 图22024-T351铝合金von-Mises应力分布模拟形貌 施加90%屈服强度后应力应变场的数值分布模拟图， Fig.2 Distribution of von-Mises stress on 2024-T351 aluminum al- 使用的有限元分析软件为ABAQUS6.10,各项力学参 loy 数如表2所示.从图中可看出，C型环试样顶部存在 一个较大的von-Mises应力均匀分布区域(Mises应力 度)的C型环试样不同时间后的宏观形貌.从图中可 是当某一点应力应变状态的等效应力应变达到某一与 以看出，C型环试样表面有白色腐蚀产物出现，并且白 应力应变状态无关的定值时，材料就屈服).因此，本 色腐蚀产物覆盖的区域面积也是随着盐雾时间地增加 而逐渐增多的.此外，在240h的时候，C型环试样露 试验也将着重对试样顶部均匀受力的区域进行详细地 出面积的整个区域基本已经被腐蚀产物覆盖.从图中 研究，以研究弹性应力对2024-T351铝合金应力腐蚀 可以看出覆盖在试样表面的腐蚀产物层呈疏松破裂 开裂的影响. 状，这样的产物层对基体的保护作用是十分有限的，环 表2 数值分析中2024-351铝合金各项力学参数日 境中的侵蚀性离子(C1~和SO,)可以通过产物层中的 Table 2 Mechanical parameters of 2024-T351 aluminums 空隙到达并腐蚀基体 弹性模量/GPa泊松比屈展强度/MPa硬化系数硬化指数 图3(a,)~(g)分别是在S02复合盐雾环境下暴 73.1 0.33 325 0.45 15 露相等时间并去除腐蚀产物的宏观形貌.S0,复合盐 雾环境下连续暴露6h后（图3(a,),C型环试样顶部 2.22024-T351铝合金C型环试样宏观形貌实验材料 应力集中区域出现部分的点蚀，在其他区域的腐蚀并 图3为S0,复合盐雾环境中施加0.9σ，（屈服强 不明显.当连续暴露延长至12h时（图3(b,)),在试 g (a) b) 图3在S0,复合盐雾环境中经历不同周期试验之后的C型环试样宏观形貌.(a)~()分别为6、12、24、96、240、480和720h试验之后的原 始形貌：(a1)~(g1)分别为6、12、24、96、240、480和720h除锈之后的形貌 Fig.3 Macroscopic morphologies of C-ing specimens after testing for different periods in SO2 mixed salt spray environment:(a)-(g)original mor- phologies after 6,12,24,96,240,480,and 720 h tests:(a)-(g)derusting morphologies after 6,12,24,96,240,480,and 720 h tests

工程科学学报，第 39 卷，第 4 期 2 试验结果与分析 2. 1 C 型环试样应力分布模拟 由于应力集中将会促进服役构件的应力腐蚀开裂 行为，大大降低构件的使用寿命［14］． 因此，在研究弹 性应力对铝合金的应力腐蚀开裂行为之前，有必要对 施加弹性应力之后的铝合金 C 型环试样的应力分布 情况进行模拟． 图 2 为采用有限单元法对 C 型环试样 施加 90% 屈服强度后应力应变场的数值分布模拟图， 使用的有限元分析软件为 ABAQUS 6. 10，各项力学参 数如表 2 所示． 从图中可看出，C 型环试样顶部存在 一个较大的 von--Mises 应力均匀分布区域( Mises 应力 是当某一点应力应变状态的等效应力应变达到某一与 应力应变状态无关的定值时，材料就屈服) ． 因此，本 试验也将着重对试样顶部均匀受力的区域进行详细地 研究，以研究弹性应力对 2024--T351 铝合金应力腐蚀 开裂的影响． 图3 在 SO2复合盐雾环境中经历不同周期试验之后的 C 型环试样宏观形貌. ( a) ～ ( g) 分别为6、12、24、96、240、480 和720 h 试验之后的原 始形貌; ( a1 ) ～ ( g1 ) 分别为 6、12、24、96、240、480 和 720 h 除锈之后的形貌 Fig． 3 Macroscopic morphologies of C-ring specimens after testing for different periods in SO2 mixed salt spray environment: ( a) --( g) original mor￾phologies after 6，12，24，96，240，480，and 720 h tests; ( a1 ) --( g1 ) de-rusting morphologies after 6，12，24，96，240，480，and 720 h tests 表 2 数值分析中 2024--T351 铝合金各项力学参数［15］ Table 2 Mechanical parameters of 2024--T351 aluminum［15］ 弹性模量/GPa 泊松比 屈服强度/MPa 硬化系数 硬化指数 73. 1 0. 33 325 0. 45 15 2. 2 2024--T351 铝合金 C 型环试样宏观形貌实验材料 图 3 为 SO2 复合盐雾环境中施加 0. 9σs ( 屈服强 图 2 2024--T351 铝合金 von--Mises 应力分布模拟形貌 Fig． 2 Distribution of von--Mises stress on 2024--T351 aluminum al￾loy 度) 的 C 型环试样不同时间后的宏观形貌． 从图中可 以看出，C 型环试样表面有白色腐蚀产物出现，并且白 色腐蚀产物覆盖的区域面积也是随着盐雾时间地增加 而逐渐增多的． 此外，在 240 h 的时候，C 型环试样露 出面积的整个区域基本已经被腐蚀产物覆盖． 从图中 可以看出覆盖在试样表面的腐蚀产物层呈疏松破裂 状，这样的产物层对基体的保护作用是十分有限的，环 境中的侵蚀性离子( Cl － 和 SO2 ) 可以通过产物层中的 空隙到达并腐蚀基体． 图 3( a1 ) ～ ( g1 ) 分别是在 SO2复合盐雾环境下暴 露相等时间并去除腐蚀产物的宏观形貌． SO2复合盐 雾环境下连续暴露 6 h 后( 图 3( a1 ) ) ，C 型环试样顶部 应力集中区域出现部分的点蚀，在其他区域的腐蚀并 不明显． 当连续暴露延长至 12 h 时( 图 3( b1 ) ) ，在试 · 445 ·

满成等：二氧化硫复合盐雾环境下2024-T351铝合金应力腐蚀开裂 545· 样顶部可肉眼观察到细微的裂纹.随连续暴露时间的 随后细棒状的腐蚀产物逐渐消失（图4(b).当盐雾 延长，试样顶部由点蚀引发的裂纹逐渐增多，并且裂纹 试验进行到24h的时候，C型环试样表面的团絮状腐 的长度和深度都有所增加（图3(c,)~(e,)).在盐雾 蚀产物凝结成块，并产生裂缝（图4(）).当盐雾试验 时间达到480h的时候（图3([，）)，C型环顶部出现了 时间达到96h,团絮状的腐蚀产物逐渐减少，并且腐蚀 贯穿裂纹，在试样的表面还观察到了脱落现象.在盐 产物层裂缝的密度是逐渐增加的（图4(d)).从720h 雾试验达到720h的时候（图3(g,)),除了在试样顶部 盐雾试验之后的腐蚀产物层的形貌可以看出，产物层 应力集中区域能够观察到大量的裂纹和严重的溃败现 的裂纹宽度和深度都在变大.综上所述，随着盐雾试 象外，在与顶部相邻的区域也出现了明显的裂纹和脱 验的进行，腐蚀产物经历了由细棒状、团絮状到板块状 落现象.通过以上对不同周期试样腐蚀情况的观察， 的转变过程.2024-T351铝合金C型环试样在S02复 可以得出结论：在S0,复合盐雾环境中腐蚀优先发生 合盐雾环境中生成的腐蚀产物层对基体的保护作用是 2024-T351铝合金C型环试样的应力集中区域，并且 有限的，环境中的Cˉ、S0,等侵蚀性离子可以通过板 随着盐雾试验时间的延长向其他区域扩展. 块间的裂缝到达并腐蚀铝合金基体， 2.32024-T351铝合金C型环试样微观形貌 为了分析2024-T351铝合金的应力腐蚀开裂行为 图4为连续暴露于S02复合盐雾环境中不同时间 特征，对同等腐蚀时间后的C型环试样进行了除锈处 后加载0.9σ.的2024-T351铝合金表面微观腐蚀产物 理，其微观形貌如图5所示.C型环顶部区域可以观 形貌.在初期的盐雾试验中C型环试样的表面散落着 察到点蚀坑和应力腐蚀开裂裂纹，且裂纹沿与水平加 白色稀疏的团絮状和细棒状的腐蚀产物（图4(a). 载应力垂直方向萌生和扩展，如图5(a)所示.另外， (a) 20m 20m d 2004m 00m (e) (e) 2m 5 um 图4在S02复合盐雾环境中经历不同周期试验之后的C型环试样腐蚀产物微观形貌.(a)~(©)分别是试验周期为6、12、24、96和720h 的产物形貌：(c1)为图（©）的局部放大 Fig.4 Microscopic morphologies of C-ing specimens after testing for different periods in SO mixed salt spray environment:(a)(e)obtained at the test periods of 6,12,24,96,and 720h:(e)high-magnification of the area marked in Fig.(e)

满 成等: 二氧化硫复合盐雾环境下 2024--T351 铝合金应力腐蚀开裂 样顶部可肉眼观察到细微的裂纹． 随连续暴露时间的 延长，试样顶部由点蚀引发的裂纹逐渐增多，并且裂纹 的长度和深度都有所增加( 图 3( c1 ) ～ ( e1 ) ) ． 在盐雾 时间达到 480 h 的时候( 图 3( f1 ) ) ，C 型环顶部出现了 贯穿裂纹，在试样的表面还观察到了脱落现象． 在盐 雾试验达到 720 h 的时候( 图 3( g1 ) ) ，除了在试样顶部 应力集中区域能够观察到大量的裂纹和严重的溃败现 象外，在与顶部相邻的区域也出现了明显的裂纹和脱 落现象． 通过以上对不同周期试样腐蚀情况的观察， 可以得出结论: 在 SO2 复合盐雾环境中腐蚀优先发生 2024--T351 铝合金 C 型环试样的应力集中区域，并且 随着盐雾试验时间的延长向其他区域扩展． 2. 3 2024--T351 铝合金 C 型环试样微观形貌 图 4 在 SO2复合盐雾环境中经历不同周期试验之后的 C 型环试样腐蚀产物微观形貌． ( a) ～ ( e) 分别是试验周期为 6、12、24、96 和 720 h 的产物形貌; ( e1 ) 为图( e) 的局部放大 Fig． 4 Microscopic morphologies of C-ring specimens after testing for different periods in SO2 mixed salt spray environment: ( a) --( e) obtained at the test periods of 6，12，24，96，and 720 h; ( e1 ) high-magnification of the area marked in Fig． ( e) 图 4 为连续暴露于 SO2复合盐雾环境中不同时间 后加载 0. 9σs的 2024--T351 铝合金表面微观腐蚀产物 形貌． 在初期的盐雾试验中 C 型环试样的表面散落着 白色稀疏的团絮状和细棒状的腐蚀产物( 图 4( a) ) ． 随后细棒状的腐蚀产物逐渐消失( 图 4( b) ) ． 当盐雾 试验进行到 24 h 的时候，C 型环试样表面的团絮状腐 蚀产物凝结成块，并产生裂缝( 图 4( c) ) ． 当盐雾试验 时间达到 96 h，团絮状的腐蚀产物逐渐减少，并且腐蚀 产物层裂缝的密度是逐渐增加的( 图 4( d) ) ． 从 720 h 盐雾试验之后的腐蚀产物层的形貌可以看出，产物层 的裂纹宽度和深度都在变大． 综上所述，随着盐雾试 验的进行，腐蚀产物经历了由细棒状、团絮状到板块状 的转变过程． 2024--T351 铝合金 C 型环试样在 SO2复 合盐雾环境中生成的腐蚀产物层对基体的保护作用是 有限的，环境中的 Cl － 、SO2等侵蚀性离子可以通过板 块间的裂缝到达并腐蚀铝合金基体． 为了分析 2024--T351 铝合金的应力腐蚀开裂行为 特征，对同等腐蚀时间后的 C 型环试样进行了除锈处 理，其微观形貌如图 5 所示． C 型环顶部区域可以观 察到点蚀坑和应力腐蚀开裂裂纹，且裂纹沿与水平加 载应力垂直方向萌生和扩展，如图 5( a) 所示． 另外， · 545 ·

·546· 工程科学学报，第39卷，第4期 (a) (b) 200m 200m (c) m 200Hm d 500m 500um 图5在S02复合盐雾环境中经历不同周期试验之后的C型环试样除锈后的微观形貌.()~(c)分别是试验周期为6、12、24、96和720h 的形貌：(a)为图(a)的局部放大 Fig.5 Microscopic morphologies of de-rusting C-ring specimens after testing for different periods in SO mixed salt spray environment:(a)-(e) obtained at the test periods of 6,12,24,96,and 720 h:(a)high-magnification of the area marked in Fig.(a) 从点蚀坑的局部放大图中（图5(a,))可以看到大量的 表3不同周期盐雾试验之后C型试样表面各点（图4）成分的能谱 小裂纹.这主要是因为侵蚀性离子在点蚀坑内聚集， 分析结果 致使局部应力腐蚀敏感性降低，在外加应力的作用下 Table 3 EDS results of points shown in Fig.4 after different salt spray 形成由点蚀诱发二次裂纹的萌生及发展.Pidaparti和 test periods Patel结合有限元技术研究了2024-T3铝合金的应 化学组成（质量分数/%） 力腐蚀行为，也得到在应力集中区点蚀诱发裂纹产生 0 Al Mg Cu 的结论.此外，对比经过不同时间盐雾试验试样的表 45.00 45.58 9.42 面状况能够发现随着时间的延长，基体表面的点蚀坑 37.00 59.76 1.15 2.09 和应力腐蚀开裂裂纹的数量逐渐增多，并且应力腐蚀 40.21 59.79 开裂裂纹长度和深度也在逐渐变大. 4 37.91 46.22 一 一 2.4腐蚀产物分析 5 44.50 41.15 5.91 为了更好地了解2024-T351铝合金C型环试样 6 44.32 55.68 一 在S02复合环境下腐蚀产物的组成，对图4中标出的 > 46.88 53.12 各点进行能谱分析，分析结果如表3所示.从表中可 40.84 46.24 9.53 3.39 以看出，腐蚀产物的主要成分是1、0和C1元素，局部 还有Mg和Cu元素.CI元素在腐蚀产物层的出现表 9 14.50 21.30 7.71 62.49

工程科学学报，第 39 卷，第 4 期 图 5 在 SO2复合盐雾环境中经历不同周期试验之后的 C 型环试样除锈后的微观形貌． ( a) ～ ( e) 分别是试验周期为 6、12、24、96 和 720 h 的形貌; ( a1 ) 为图( a) 的局部放大 Fig． 5 Microscopic morphologies of de-rusting C-ring specimens after testing for different periods in SO2 mixed salt spray environment: ( a) --( e) obtained at the test periods of 6，12，24，96，and 720 h; ( a1 ) high-magnification of the area marked in Fig． ( a) 从点蚀坑的局部放大图中( 图 5( a1 ) ) 可以看到大量的 小裂纹． 这主要是因为侵蚀性离子在点蚀坑内聚集， 致使局部应力腐蚀敏感性降低，在外加应力的作用下 形成由点蚀诱发二次裂纹的萌生及发展． Pidaparti 和 Patel［16］结合有限元技术研究了 2024--T3 铝合金的应 力腐蚀行为，也得到在应力集中区点蚀诱发裂纹产生 的结论． 此外，对比经过不同时间盐雾试验试样的表 面状况能够发现随着时间的延长，基体表面的点蚀坑 和应力腐蚀开裂裂纹的数量逐渐增多，并且应力腐蚀 开裂裂纹长度和深度也在逐渐变大． 2. 4 腐蚀产物分析 为了更好地了解 2024--T351 铝合金 C 型环试样 在 SO2复合环境下腐蚀产物的组成，对图 4 中标出的 各点进行能谱分析，分析结果如表 3 所示． 从表中可 以看出，腐蚀产物的主要成分是 Al、O 和 Cl 元素，局部 还 有Mg和Cu元 素． Cl元素在腐蚀产物层的出现表 表 3 不同周期盐雾试验之后 C 型试样表面各点( 图 4) 成分的能谱 分析结果 Table 3 EDS results of points shown in Fig． 4 after different salt spray test periods 点 化学组成( 质量分数/% ) O Al Mg Cl Cu 1 45. 00 45. 58 — 9. 42 — 2 37. 00 59. 76 1. 15 2. 09 — 3 40. 21 59. 79 — — — 4 37. 91 46. 22 — — — 5 44. 50 41. 15 — 5. 91 — 6 44. 32 55. 68 — — — 7 46. 88 53. 12 — — — 8 40. 84 46. 24 — 9. 53 3. 39 9 14. 50 21. 30 — 7. 71 62. 49 · 645 ·

满成等：二氧化硫复合盐雾环境下2024-T351铝合金应力腐蚀开裂 547· 明了Cˉ参与了铝合金的腐蚀过程，也再次证明了在 图谱进行分析可以发现用位于932.15eV和932.93eV SO,复合环境下铝合金表面形成的腐蚀产物层的保护 进行拟合，这两个峰位分别对应的物质为CuCl和Cu2 作用是有限的.Mg和Cu主要是由于2024-T351铝合 0.综上所述，2024-T351铝合金C型环试样在S0,复 金中S相(AL,CuMg)和6相(CuL)的溶解造成的. 合环境下腐蚀产物层主要是由A山2(S0,),、A山，0，和A1 由图4(e,)可看出，存在富Cu的珊瑚状腐蚀产物，这 (0),组成，环境中的S0,与试样表面发生作用，最终 是由于铝合金中弥散分布的S相(AL,CuMg)发生选择 以$0”的状态参与腐蚀产物层组成，在腐蚀产物层中 性溶解后形成残余物的结果. 可以检测少量以+1价存在的Cu,这些+1价的Cu是 为了进一步了解铝合金C型环试样在S0,复合盐 由基体中的合金元素Cu的氧化而得 雾环境中的腐蚀产物的成分，对进行了30d盐雾试验 2.5应力腐蚀行为特征 的铝合金试样进行了光电子能谱分析(X-ray photoe- 图7展示了加载0.9σ.的2024-T351铝合金C型 lectron spectroscopy,XPS).采用Shirley方式去除基底 环试样在SO2复合盐雾环境下侧面典型裂纹扩展模 之后，光电子能谱分析谱线上主要位置的峰可以用多 式.图7(a)是经过240h盐雾2024-T351铝合金C型 个子峰进行拟合，这些子峰分别代表了不同的物质组 环试样典型的主裂纹：图7(b)是经过480h试样上出 成.图6展示了Al2p、01s和Cu2p的高分辨谱线，表 现的典型的主裂纹.图7(a)和图(b)显示了试样经过 4列出了采用Avantage软件进行拟合分析的结果.从 这两个周期所产生的主裂纹沿着C型环的法线方向 图6(a)可看出，A2p图谱由位于74.04、74.59和穿晶扩展，并且经过480h盐雾试验的试样上产生的主 74.89eV三个子峰构成，分别对应的物质为AL2 裂纹已经贯穿试样的整个横截面.图7(c)和图(d)展 (S0,)3、AL,O和A1(OH),所对应的三个峰的面积比 示了经过240h和480h盐雾试验在2024-T351铝合金 例分别是10.8%、70%和19.2%.01s图谱由位于 C型环试样上产生的二次裂纹，从图中可以看出在 530.24、531.6、532.4和532.79eV四个子峰构成，分 S0,复合盐雾环境下产生的二次裂纹属于沿晶扩展模 别对应的物质为H,0、02、S0和0H,它们所对应 式.综上所述，在S02复合盐雾环境下2024-T351铝合 的面积比分别7.6%、40%、13.4%和30%.从谱线特 金在弹性应力作用下的应力腐蚀开裂主裂纹穿晶扩 征可以看出在腐蚀产物中含有一定量的Cu,对Cu2p 展，二次裂纹沿晶扩展 35000 4000(a (b) 3500 30000 ALO. 3000 25000 2500 20000 OH 2000 Al(OH). 15000 1500 AL(SO) 10000 1000 500 5000 0 78 77767574737271 536 534 532 530 528 结合能eV 结合能/eV 5600 5400 5200 5000 938 936 934 932 930 928 结合能/eV 图6经过720h盐雾试验后在铝合金表面形成腐蚀产物的A12p(a),01s(b)和Cu2p(c)的X射线光电子能谱 Fig.6 XPS spectra of Al 2p (a),1s(b),and Cu 2p (c)of corrosion products formed on the aluminum alloy after salt spray test for 720h

满 成等: 二氧化硫复合盐雾环境下 2024--T351 铝合金应力腐蚀开裂 明了 Cl － 参与了铝合金的腐蚀过程，也再次证明了在 SO2复合环境下铝合金表面形成的腐蚀产物层的保护 作用是有限的． Mg 和 Cu 主要是由于 2024--T351 铝合 金中 S 相( Al2 CuMg) 和 θ 相( CuAl2 ) 的溶解造成的． 由图 4( e1 ) 可看出，存在富 Cu 的珊瑚状腐蚀产物，这 是由于铝合金中弥散分布的 S 相( Al2CuMg) 发生选择 性溶解后形成残余物的结果． 图 6 经过 720 h 盐雾试验后在铝合金表面形成腐蚀产物的 Al 2p( a) 、O 1s( b) 和 Cu 2p( c) 的 X 射线光电子能谱 Fig． 6 XPS spectra of Al 2p ( a) ，O 1s( b) ，and Cu 2p ( c) of corrosion products formed on the aluminum alloy after salt spray test for 720 h 为了进一步了解铝合金 C 型环试样在 SO2复合盐 雾环境中的腐蚀产物的成分，对进行了 30 d 盐雾试验 的铝合金试样进行了光电子能谱分析( X-ray photoe￾lectron spectroscopy，XPS) ． 采用 Shirley 方式去除基底 之后，光电子能谱分析谱线上主要位置的峰可以用多 个子峰进行拟合，这些子峰分别代表了不同的物质组 成． 图6 展示了 Al 2p、O 1s 和 Cu 2p 的高分辨谱线，表 4 列出了采用 Avantage 软件进行拟合分析的结果． 从 图 6( a) 可 看 出，Al 2p 图 谱 由 位 于 74. 04、74. 59 和 74. 89 eV 三 个 子 峰 构 成，分别对应的物质为 Al2 ( SO4 ) 3、Al2O3 和Al( OH) 3，所对应的三个峰的面积比 例分别是 10. 8% 、70% 和 19. 2% ． O 1s 图 谱 由 位 于 530. 24、531. 6、532. 4 和 532. 79 eV 四个子峰构成，分 别对应的物质为 H2O、O2 － 、SO2 － 4 和 OH － ，它们所对应 的面积比分别 7. 6% 、40% 、13. 4% 和 30% ． 从谱线特 征可以看出在腐蚀产物中含有一定量的 Cu，对 Cu 2p 图谱进行分析可以发现用位于 932. 15 eV 和 932. 93 eV 进行拟合，这两个峰位分别对应的物质为 CuCl 和 Cu2 O． 综上所述，2024--T351 铝合金 C 型环试样在 SO2复 合环境下腐蚀产物层主要是由 Al2 ( SO4 ) 3、Al2O3和 Al ( OH) 3组成，环境中的 SO2与试样表面发生作用，最终 以 SO2 － 4 的状态参与腐蚀产物层组成，在腐蚀产物层中 可以检测少量以 + 1 价存在的 Cu，这些 + 1 价的 Cu 是 由基体中的合金元素 Cu 的氧化而得． 2. 5 应力腐蚀行为特征 图 7 展示了加载 0. 9σs的 2024--T351 铝合金 C 型 环试样在 SO2 复合盐雾环境下侧面典型裂纹扩展模 式． 图 7( a) 是经过 240 h 盐雾 2024--T351 铝合金 C 型 环试样典型的主裂纹; 图 7( b) 是经过 480 h 试样上出 现的典型的主裂纹． 图 7( a) 和图( b) 显示了试样经过 这两个周期所产生的主裂纹沿着 C 型环的法线方向 穿晶扩展，并且经过480 h 盐雾试验的试样上产生的主 裂纹已经贯穿试样的整个横截面． 图 7( c) 和图( d) 展 示了经过240 h 和480 h 盐雾试验在2024--T351 铝合金 C 型环试样上产生的二次裂 纹，从 图 中 可 以 看 出 在 SO2复合盐雾环境下产生的二次裂纹属于沿晶扩展模 式． 综上所述，在 SO2复合盐雾环境下 2024--T351 铝合 金在弹性应力作用下的应力腐蚀开裂主裂纹穿晶扩 展，二次裂纹沿晶扩展． · 745 ·

·548· 工程科学学报，第39卷，第4期 表4光电子能谱分析拟合蜂的位置及其所对应的物质以及所占的比例 Table 4 Position and relevant composition of XPS fitting peaks Al 2p 01s Cu2p 子峰位置/eV 面积比例/% 成分 子峰位置/eV 面积比例/% 成分 子峰位置/eV 面积比例/%： 成分 74.04 10.8 Al2(S04)3 530.24 7.6 H20 932.15 46.3 CuCl 74.59 70.0 AL203 531.60 49.0 02- 932.93 53.7 Cu2O 74.89 19.2 Al(OH)3 532.40 13.4 s02- 532.79 30.0 OH· 图72024-T351铝合金C型环盐雾试验之后的侧面裂纹扩展.(a)试验周期240h:(b)试验周期480h:(c)用Keller试剂侵蚀之后侧面图 像(240h):(c)用Keller试剂侵蚀之后侧面图像(480h) Fig.7 Side of the C-ring crack formed in environment with SO for different periods:(a)240h:(b)480h:(c)morphology after erosion with Kel- ler reagent(240 h);(d)morphology after erosion with Keller reagent (480 h) 数量及裂纹的深度和长度不断增大，在裂纹底部局部 3结论 环境的酸化和Cˉ的富集促进二次裂纹生成. (1)2024-T351铝合金C型环在S02复合盐雾试 (3)加载0.9σ，弹性应力的2024-T351铝合金C 验中形成的腐蚀产物层对基体的保护性能是有限的， 型环在S0,复合盐雾试验中，实验周期为480h的试样 环境中的Cˉ、S0,等侵蚀性介质可以通过其中的空隙 上能够观察贯穿裂纹，当试验周期达到720h的时候试 到达基体表面，并且产物的形貌经历了由细棒状、团絮 样已经完全断裂. 状到板块状的变化，并且板块间的缝隙逐渐增多和加 (4)2024-T351铝合金C型环在S02复合盐雾试 深.通过能谱分析可以确定腐蚀产物的主要组成元素 验中应力腐蚀开裂裂纹扩展机制是穿晶和沿晶混合机 是Al、0和Cl,在局部还有由于夹杂相溶解残留的Mg、 制，其中主裂纹以穿晶机制沿C型环的法线方向扩 Cu等元素 展，二次裂纹沿晶扩展。 (2)S0,复合盐雾环境下，应力腐蚀开裂行为优先 在C型环的顶部发生，随后相邻区域开始发生.随暴 参考文献 露时间的延长，2024-T351铝合金C型环表面裂纹的 [Dursun T,Soutis C.Recent developments in advanced aircraf

工程科学学报，第 39 卷，第 4 期 表 4 光电子能谱分析拟合峰的位置及其所对应的物质以及所占的比例 Table 4 Position and relevant composition of XPS fitting peaks Al 2p O 1s Cu 2p 子峰位置/eV 面积比例/% 成分 子峰位置/eV 面积比例/% 成分 子峰位置/eV 面积比例/% 成分 74. 04 10. 8 Al2 ( SO4 ) 3 530. 24 7. 6 H2O 932. 15 46. 3 CuCl 74. 59 70. 0 Al2O3 531. 60 49. 0 O2 － 932. 93 53. 7 Cu2O 74. 89 19. 2 Al( OH) 3 532. 40 13. 4 SO2 － 4 532. 79 30. 0 OH － 图 7 2024--T351 铝合金 C 型环盐雾试验之后的侧面裂纹扩展． ( a) 试验周期 240 h; ( b) 试验周期 480 h; ( c) 用 Keller 试剂侵蚀之后侧面图 像( 240 h) ; ( c) 用 Keller 试剂侵蚀之后侧面图像( 480 h) Fig． 7 Side of the C-ring crack formed in environment with SO2 for different periods: ( a) 240 h; ( b) 480 h; ( c) morphology after erosion with Kel￾ler reagent ( 240 h) ; ( d) morphology after erosion with Keller reagent ( 480 h) 3 结论 ( 1) 2024--T351 铝合金 C 型环在 SO2复合盐雾试 验中形成的腐蚀产物层对基体的保护性能是有限的， 环境中的 Cl － 、SO2等侵蚀性介质可以通过其中的空隙 到达基体表面，并且产物的形貌经历了由细棒状、团絮 状到板块状的变化，并且板块间的缝隙逐渐增多和加 深． 通过能谱分析可以确定腐蚀产物的主要组成元素 是 Al、O 和 Cl，在局部还有由于夹杂相溶解残留的 Mg、 Cu 等元素． ( 2) SO2复合盐雾环境下，应力腐蚀开裂行为优先 在 C 型环的顶部发生，随后相邻区域开始发生． 随暴 露时间的延长，2024--T351 铝合金 C 型环表面裂纹的 数量及裂纹的深度和长度不断增大，在裂纹底部局部 环境的酸化和 Cl － 的富集促进二次裂纹生成． ( 3) 加载 0. 9σs弹性应力的 2024--T351 铝合金 C 型环在 SO2复合盐雾试验中，实验周期为 480 h 的试样 上能够观察贯穿裂纹，当试验周期达到720 h 的时候试 样已经完全断裂． ( 4) 2024--T351 铝合金 C 型环在 SO2复合盐雾试 验中应力腐蚀开裂裂纹扩展机制是穿晶和沿晶混合机 制，其中主裂纹以穿晶机制沿 C 型环的法线方向扩 展，二次裂纹沿晶扩展． 参 考 文 献 ［1］ Dursun T，Soutis C． Ｒecent developments in advanced aircraft · 845 ·

满成等：二氧化硫复合盐雾环境下2024-T351铝合金应力腐蚀开裂 ·549· aluminium alloys.Mater Des,2014,56:862 ronments on stress corrosion cracking of high strength aluminum al- 2]Cui Z Y,Li X G,Xiao K,et al.Exfoliation corrosion behavior of loys.J Chin Soc Corros Prot,2007.27(6):354 2Bo6 aluminum alloy in a tropical marine atmosphere.J Mater (张晓云，孙志华，刘明辉，等.环境对高强度铝合金应力腐 Eng Perform,2015,24(1):296 蚀行为的影响.中国腐蚀与防护学报，2009,27(6)：354) B]De La Fuente D,Otero-Huerta E,Morcillo M.Studies of long- [10]Li T,Dong C F,Li X G,et al.Influence of environmental fac- term weathering of aluminium in the atmosphere.Corros Sci, tors on atmosphere corrosion of aluminum alloys and its dynamic 2007,49(7):3134 time dependence.Corros Prot,2009,30(4):215 4]Misak H E,Perel V Y,Sabelkin V,et al.Biaxial tension-tension (李涛，董超芳，李晓刚，等.环境因素对铝合金大气腐蚀的 fatigue crack growth behavior of 2024-T3 under ambient air and 影响及其动态变化规律研究.腐蚀与防护，2009,30(4)： salt water environments.Eng Fract Mech,2014,118:83 215) [5]Zhang X Y,Huo Q M,Sun Z H et al.The corrosion behavior of [11]Sun S Q,Zheng Q F,Li D F,et al.Exfoliation corrosion of ex- high strength aluminum alloys in different environments.Chin Sci truded 2024-T4 in the coastal environments in China.Corros Bll,2008,53(23):2860 Sci,2011,53(8):2527 (张晓云，霍乾明，孙志华，等.高强铝合金在不同环境下的 02] Kermanidis A T,Petroyiannis P V,Pantelakis S G.Fatigue and 应力腐蚀行为.科学通报，2008,53(23)：2860) damage tolerance behaviour of corroded 2024 T351 aircraft alumi- Zheng L,Feng X H.Huang W G,et al.Research on the stress num alloy.Theor Appl Fract Mech,2005,43(1):121 corrosion of LC52 aluminum alloy butt welding in marine atmos- 3] Lacroix L,Blanc C,Pebere N,et al.Simulating the galvanic phere.Equip Environ Eng,2005,2(4):61 coupling between S-Al CuMg phase particles and the matrix of (郑林，封先河，黄维刚，等.铝合金LC52对接焊海洋大气 2024 aerospace aluminum alloy.Corros Sci,2012,64:213 应力腐蚀研究.装备环境工程，2005,2(4)：61) 04] Bumns JT,Larsen J M,Gangloff R P.Driving forees for local- Tsai T C,Chuang T H.Atmospheric stress corrosion cracking of a ized corrosion-o-fatigue crack transition in Al-Zn-Mg-Cu superplastic 7475 aluminum alloy.Metall Mater Trans A,1996, Fatigue Fract Eng Mater Struct,2011,34(10):745 27(9):2617 [15]Sheng H,Dong C F,Xiao K,et al.Anodic dissolution of a [8]Wang B B.Wang Z Y,Han W,et al.Atmospheric corrosion of crack tip at AA2024-T351 in 3.5 wt%NaCl solution.Int J aluminium alloy 2024-T3 exposed to salt lake environment in Miner Metall Mater,2012.19(10)939 Western China.Corros Sci,2012,59:63 [16]Pidaparti R M,Patel RR.Correlation between corrosion pits and 9]Zhang X Y,Sun Z H,Liu M H,et al.Influence of different envi- stresses in Al alloys.Mater Lett,2008,62(30):4497

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