早龄期冻结土压力与负温耦合作用的井壁混凝土性能

第36卷第8期 北京科技大学学报 Vol.36 No.8 2014年8月 Journal of University of Science and Technology Beijing Aug.2014 早龄期冻结土压力与负温耦合作用的井壁混凝土性能 刘娟红区，王祖琦，纪洪广 北京科技大学土木与环境工程学院，北京100083 ☒通信作者，E-mail:juanhongl966@hotmail..com 摘要研究了早龄期冻结压力等荷载、负温及早龄期荷载和负温耦合作用对冻结竖井井壁C60混凝土抗压强度、氯离子扩 散系数和声发射特征的影响，并通过扫描电镜分析其内部微裂缝.结果表明：早龄期荷载加载时间越早对混凝土28d抗压强 度的影响越大，当外部荷载作用时间在3d以后且荷载水平在混凝土当天强度40%以内时，混凝土28d强度几乎不受影响：冻 结井井帮负温环境会延缓井壁混凝土早期水化，防冻剂的加入利于加快混凝土水化和强度的发展：在早龄期荷载及负温耦合 作用下，混凝土28抗压强度降低明显，氯离子扩散系数大大增加，混凝土的渗透性由“中”变为“高”，内部产生了缺陷和微裂 缝导致声发射“活跃阶段”提前，且混凝土呈现明显的塑性变形 关键词混凝土：早龄期荷载：负温：抗压强度；氯离子扩散性：声发射 分类号TU528 Performance of shaft lining concrete under the coupling effect of early-age frozen soil pressure and negative temperature LIU Juan-hong,WANG Zu-qi,JI Hong-guang School of Civil and Environmental Engineering,University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083,China Corresponding author,E-mail:juanhong1966@hotmail.com ABSTRACT The effects of early-age frozen pressure,negative temperature,and early-age load and negative temperature coupling on the strength,chloride diffusion and acoustic emission characteristic of freezing shaft wall C60 concrete were studied,and the internal microcracks were analyzed by scanning electron microscopy (SEM).It is found that the earlier the early-age load applies,the greater effect it has on the 28d compressive strength of the concrete.But when the external load is applied 3d later and the load level is less than 40%of the day's strength,the 28 d compressive strength of the concrete is almost not affected.A negative temperature environ- ment of the freezing shaft wall can delay early concrete hydration,and antifreeze speeds up the development of concrete hydration and strength.Under the early-age load and negative temperature coupling effect,the 28d compressive strength and durability of the concrete decrease,the chloride diffusion coefficient increases apparently,the concrete permeability changes from middle to high,the internal microcracks and deficiencies lead to advancing the active phase of acoustic emission,and the concrete presents apparent plastic deform- ation. KEY WORDS concrete:early-age load;negative temperature;compressive strength:chloride diffusivity:acoustic emission 井筒是矿井生产的主要通道，其结构功能及安 形、冻结法施工时的冻结压力等荷载的耦合作用往 全性应该满足矿井的设计服务年限.然而这样重要 往会使得混凝土在远未达到设计强度时即产生破 的构筑物，要长期经受到深部地压、采矿扰动、高矿 坏，或是由于过早的承受荷载，以及受温度应力作用 化度水渗流等复杂的力学作用和化学作用.在井筒 而产生裂缝-刀.而且，许多矿井位于地下水丰富 施工期间，随着井筒穿过冲积层厚度的加大，井壁变 且又富含氯离子(Cl)和硫酸根离子(S0})等侵 收稿日期：201307-14 基金项目：国家自然科学基金资助项目(51174015) DOI:10.13374/j.issn1001-053x.2014.08.002:http://journals.ustb.edu.cn

第 36 卷 第 8 期 2014 年 8 月 北京科技大学学报 Journal of University of Science and Technology Beijing Vol． 36 No． 8 Aug． 2014 早龄期冻结土压力与负温耦合作用的井壁混凝土性能 刘娟红，王祖琦，纪洪广 北京科技大学土木与环境工程学院，北京 100083  通信作者，E-mail: juanhong1966@ hotmail． com 摘 要 研究了早龄期冻结压力等荷载、负温及早龄期荷载和负温耦合作用对冻结竖井井壁 C60 混凝土抗压强度、氯离子扩 散系数和声发射特征的影响，并通过扫描电镜分析其内部微裂缝． 结果表明: 早龄期荷载加载时间越早对混凝土 28 d 抗压强 度的影响越大，当外部荷载作用时间在 3 d 以后且荷载水平在混凝土当天强度 40% 以内时，混凝土 28 d 强度几乎不受影响; 冻 结井井帮负温环境会延缓井壁混凝土早期水化，防冻剂的加入利于加快混凝土水化和强度的发展; 在早龄期荷载及负温耦合 作用下，混凝土 28 d 抗压强度降低明显，氯离子扩散系数大大增加，混凝土的渗透性由“中”变为“高”，内部产生了缺陷和微裂 缝导致声发射“活跃阶段”提前，且混凝土呈现明显的塑性变形． 关键词 混凝土; 早龄期荷载; 负温; 抗压强度; 氯离子扩散性; 声发射 分类号 TU 528 Performance of shaft lining concrete under the coupling effect of early-age frozen soil pressure and negative temperature LIU Juan-hong ，WANG Zu-qi，JI Hong-guang School of Civil and Environmental Engineering，University of Science and Technology Beijing，Beijing 100083，China  Corresponding author，E-mail: juanhong1966@ hotmail． com ABSTＲACT The effects of early-age frozen pressure，negative temperature，and early-age load and negative temperature coupling on the strength，chloride diffusion and acoustic emission characteristic of freezing shaft wall C60 concrete were studied，and the internal microcracks were analyzed by scanning electron microscopy ( SEM) ． It is found that the earlier the early-age load applies，the greater effect it has on the 28 d compressive strength of the concrete． But when the external load is applied 3 d later and the load level is less than 40% of the day’s strength，the 28 d compressive strength of the concrete is almost not affected． A negative temperature environ￾ment of the freezing shaft wall can delay early concrete hydration，and antifreeze speeds up the development of concrete hydration and strength． Under the early-age load and negative temperature coupling effect，the 28 d compressive strength and durability of the concrete decrease，the chloride diffusion coefficient increases apparently，the concrete permeability changes from middle to high，the internal microcracks and deficiencies lead to advancing the active phase of acoustic emission，and the concrete presents apparent plastic deform￾ation． KEY WOＲDS concrete; early-age load; negative temperature; compressive strength; chloride diffusivity; acoustic emission 收稿日期: 2013--07--14 基金项目: 国家自然科学基金资助项目( 51174015) DOI: 10． 13374 /j． issn1001--053x． 2014． 08． 002; http: / /journals． ustb． edu． cn 井筒是矿井生产的主要通道，其结构功能及安 全性应该满足矿井的设计服务年限． 然而这样重要 的构筑物，要长期经受到深部地压、采矿扰动、高矿 化度水渗流等复杂的力学作用和化学作用． 在井筒 施工期间，随着井筒穿过冲积层厚度的加大，井壁变 形、冻结法施工时的冻结压力等荷载的耦合作用往 往会使得混凝土在远未达到设计强度时即产生破 坏，或是由于过早的承受荷载，以及受温度应力作用 而产生裂缝［1 － 2］． 而且，许多矿井位于地下水丰富 且又富含氯离子( Cl － ) 和硫酸根离子( SO2 － 4 ) 等侵

第8期 刘娟红等：早龄期冻结土压力与负温耦合作用的井壁混凝土性能 ·1001· 蚀性介质的区域，例如我国内蒙古和宁夏区域.复 杂的力学作用诱发的井壁裂缝，改变了周围侵蚀介 质特别是氯离子在混凝土内部传输的边界条件，各 种有害离子沿着裂缝很容易侵入到混凝土内部，从 而扩大侵蚀面积B-?,加刷井筒混凝土结构的损伤 劣化，导致井壁服役寿命大大缩短. 以往对井壁混凝土结构的研究中，考虑竖向附 加力和温度应力作用下混凝土劣化问题较多，而对 于混凝土井壁在早龄期荷载作用下的早期损伤，以 图1混凝土试块置于自制加载装置中 及冻结压力、冻结温度等对井壁混凝土性能的劣化 Fig.I Concrete block in the homemade loading device 等问题的研究尚不多见.本文采用宏观测量和微观 观测方法研究了早龄期经受冻结压力等荷载、负温 以及早龄期荷载和负温耦合作用对冻结竖井井壁 C60混凝土强度、氯离子扩散性能的影响. 1 原材料及试验方法 1.1原材料 P.042.5R水泥：中砂，细度模数2.7，含泥量 1.9%（质量分数)；碎卵石，5~25mm连续级配， 5~10mm和10~25mm石子质量比为2：1；Ⅱ级粉 煤灰，细度（45um筛余)为17.8%，需水量比 图2加载装置内混凝土受力分析 99.2%;S95型磨细矿渣，比表面积430m2·kg-1,活 Fig.2 Stress analysis of concrete in the loading device 性指数96%：聚羧酸减水剂，质量分数为16%，掺量 由式(1)可知，M,=0.2FxD,直径D=20mm= 为胶凝材料的1.5%~1.7%：防冻剂，掺量为胶凝 20×10-3m,F、=P/2.所以，M,=0.2×(P/2)×20× 材料的1.5%~1.7%. 10-3,即P=M×103/2,注意此式中M,的单位为 1.2试验方法 Nm,P单位为N. 利用自制加载装置对混凝土试块进行加压养护 利用负温箱对混凝土试块进行负温养护，模拟 (如图1)，模拟井壁混凝土所受早龄期荷载及冻结 井壁混凝土所处的井帮负温环境.井壁周围环境温 压力作用.王衍森等回的研结果究表明，龙固矿井 度为-10℃左右，但是由于混凝土水化会产生水化 在500m深处C50混凝土在7d内的冻结压力达到 热，混凝土本身温度要高于附近井帮温度，水化过程 10MPa以上，相当于7d强度（若取35MPa)的 中的混凝士基本保持在-5℃左右m.因为试验成 28.5%.因此本文试验荷载分别选择为混凝土加载 型的混凝土试块体积小且水化放热少，忽略水化放 时强度的0%、20%、30%和40%，以模拟冻结压力. 热，混凝土负温养护条件取-5℃.成型后的试块分 因为混凝土本身在凝结硬化的过程中，由于各种原 别在冷冻箱中冷冻1、3和7d,然后取出放入养护室 因导致自收缩，15d以后加载装置的加压效果不好 进行标准养护至28d. 且对混凝土强度的影响不大.故选择15d时拆除加 荷载及负温耦合作用的试验方法是：将成型后 载装置. 的试块养护8h后，放入加载装置中施加荷载，所施 自制加载装置由两块钢板和两根螺栓杆组成 加的荷载分别为其强度的20%、30%和40%.将加 通过扭力扳手拧紧螺母，使横梁产生挤压荷载，使压 载后的试块连同加载装置一同放入负温箱中进行冷 力架中的混凝土试件产生压应力.螺丝杆传给钢板 冻，温度设置为-5℃，持续时间为1、3和7d,然后 的压力由以下公式确定o: 取出放入养护室进行标准养护至28d. M=0.2F、D (1) 采用200t万能试验机测定28d龄期的混凝土 式中：M,为扭矩，Nm;F、为螺丝杆的预紧力，N;D 抗压强度；采用NEL氯离子快速试验法测定氯离子 为螺栓直径，m 在混凝土中的扩散系数.对比不同养护条件下混凝 由图2受力分析可知，∑Y=0,P=2F 土的28d抗压强度和氯离子扩散系数，得出早龄期

第 8 期 刘娟红等: 早龄期冻结土压力与负温耦合作用的井壁混凝土性能 蚀性介质的区域，例如我国内蒙古和宁夏区域． 复 杂的力学作用诱发的井壁裂缝，改变了周围侵蚀介 质特别是氯离子在混凝土内部传输的边界条件，各 种有害离子沿着裂缝很容易侵入到混凝土内部，从 而扩大侵蚀面积［3 － 8］，加剧井筒混凝土结构的损伤 劣化，导致井壁服役寿命大大缩短． 以往对井壁混凝土结构的研究中，考虑竖向附 加力和温度应力作用下混凝土劣化问题较多，而对 于混凝土井壁在早龄期荷载作用下的早期损伤，以 及冻结压力、冻结温度等对井壁混凝土性能的劣化 等问题的研究尚不多见． 本文采用宏观测量和微观 观测方法研究了早龄期经受冻结压力等荷载、负温 以及早龄期荷载和负温耦合作用对冻结竖井井壁 C60 混凝土强度、氯离子扩散性能的影响． 1 原材料及试验方法 1. 1 原材料 P． O42. 5Ｒ 水泥; 中砂，细度模数 2. 7，含泥量 1. 9% ( 质量分数) ; 碎卵石，5 ～ 25 mm 连续级配， 5 ～ 10 mm 和 10 ～ 25 mm 石子质量比为 2∶ 1; Ⅱ级粉 煤灰，细 度 ( 45 μm 筛 余) 为 17. 8% ，需 水 量 比 99. 2% ; S95 型磨细矿渣，比表面积 430 m2 ·kg － 1，活 性指数 96% ; 聚羧酸减水剂，质量分数为 16% ，掺量 为胶凝材料的 1. 5% ～ 1. 7% ; 防冻剂，掺量为胶凝 材料的 1. 5% ～ 1. 7% ． 1. 2 试验方法 利用自制加载装置对混凝土试块进行加压养护 ( 如图 1) ，模拟井壁混凝土所受早龄期荷载及冻结 压力作用． 王衍森等［9］的研结果究表明，龙固矿井 在 500 m 深处 C50 混凝土在 7 d 内的冻结压力达到 10 MPa 以 上，相 当 于 7 d 强 度 ( 若 取 35 MPa ) 的 28. 5% ． 因此本文试验荷载分别选择为混凝土加载 时强度的 0% 、20% 、30% 和 40% ，以模拟冻结压力． 因为混凝土本身在凝结硬化的过程中，由于各种原 因导致自收缩，15 d 以后加载装置的加压效果不好 且对混凝土强度的影响不大． 故选择 15 d 时拆除加 载装置． 自制加载装置由两块钢板和两根螺栓杆组成． 通过扭力扳手拧紧螺母，使横梁产生挤压荷载，使压 力架中的混凝土试件产生压应力． 螺丝杆传给钢板 的压力由以下公式确定［10］: Mt = 0. 2FND． ( 1) 式中: Mt为扭矩，N·m; FN为螺丝杆的预紧力，N; D 为螺栓直径，m． 由图 2 受力分析可知，∑ Y = 0，P = 2FN． 图 1 混凝土试块置于自制加载装置中 Fig． 1 Concrete block in the homemade loading device 图 2 加载装置内混凝土受力分析 Fig． 2 Stress analysis of concrete in the loading device 由式( 1) 可知，Mt = 0. 2FN D，直径 D = 20 mm = 20 × 10 － 3 m，FN = P/2． 所以，Mt = 0. 2 × ( P/2) × 20 × 10 － 3，即 P = Mt × 103 /2，注意此式中 Mt 的单位为 N·m，P 单位为 N． 利用负温箱对混凝土试块进行负温养护，模拟 井壁混凝土所处的井帮负温环境． 井壁周围环境温 度为 － 10 ℃左右，但是由于混凝土水化会产生水化 热，混凝土本身温度要高于附近井帮温度，水化过程 中的混凝土基本保持在 － 5 ℃ 左右［11］． 因为试验成 型的混凝土试块体积小且水化放热少，忽略水化放 热，混凝土负温养护条件取 － 5 ℃ ． 成型后的试块分 别在冷冻箱中冷冻 1、3 和 7 d，然后取出放入养护室 进行标准养护至 28 d． 荷载及负温耦合作用的试验方法是: 将成型后 的试块养护 8 h 后，放入加载装置中施加荷载，所施 加的荷载分别为其强度的 20% 、30% 和 40% ． 将加 载后的试块连同加载装置一同放入负温箱中进行冷 冻，温度设置为 － 5 ℃，持续时间为 1、3 和 7 d，然后 取出放入养护室进行标准养护至 28 d． 采用 200 t 万能试验机测定 28 d 龄期的混凝土 抗压强度; 采用 NEL 氯离子快速试验法测定氯离子 在混凝土中的扩散系数． 对比不同养护条件下混凝 土的 28 d 抗压强度和氯离子扩散系数，得出早龄期 · 1001 ·

·1002 北京科技大学学报 第36卷 及负温对混凝土性能的影响， 组为不掺防冻剂组，外加剂为质量分数16%的聚羧 1.3混凝土配合比 酸减水剂：2组为掺加防冻剂组，外加剂为聚羧酸减 根据内蒙古某矿井设计强度C60,确定本次试 水剂和亚硝酸钠混合溶液，其中聚羧酸减水剂质量 验的混凝土配合比.具体配合比见表1.表1中，1 分数为16%，亚硝酸钠质量分数为6.2%. 表1C60混凝土配合比 Table 1 C60 concrete mix proportion kg'm-3 组号 水泥 粉煤灰 矿粉 砂 石 水 外加剂 备注 1 344 73 104 623 1108 153 8.34 不掺防冻剂 2 344 73 104 623 1108 153 8.34 掺加防冻剂 冻剂的混凝土试块28d抗压强度.可以看出，防冻 2 实验结果及分析 剂对负温条件下混凝土抗压强度的增长是有利的. 2.1早龄期荷载、负温及耦合作用对井壁混凝土抗 另外，混凝土28d抗压强度还与负温养护时间有 压强度的影响 关，负温养护7d的混凝土28d抗压强度最低，说明 2.1.1早龄期荷载对井壁混凝土抗压强度的影响 长期处于负温条件下，即使加入了防冻剂，混凝土强 图3表示在混凝土龄期1、3和7d后分别施加 度也会有所降低.总的来说，C60混凝土在受冻1、3 当时抗压强度的20%、30%和40%荷载（持续15d) 和7d以后，再标准养护到28d龄期，混凝土的最终 的试块28d抗压强度.可以看出：1d后加压的混凝 抗压强度降低不是很明显.其原因是：C60混凝土 土28d抗压强度最低，说明早龄期荷载加载时间越 水胶比很低，在负温影响下，没有多余的水分冻结成 早对混凝土28d抗压强度的影响越大.当外部荷载 冰晶，因此受冻后肿胀不是很明显，强度损失较低. 作用时间在3d以后时，荷载大小对混凝土28d抗 加防冻剂的C60混凝土受冻7d,抗压强度从68.0 压强度影响并不明显.这是因为混凝土具有一定的临 MPa降到64.3MPa. 界强度和自身愈合能力，只要早龄期荷载小于一定范 70 围，混凝土会通过水化愈合，强度几乎不受影响2-1围 目不加防冻剂 68 ■加防冻剂 80 66 54 60 50 d后加压 03020 ■3d后加压 负温养护天数d 7d后加压 图4不同负温养护条件下C60混凝土28d抗压强度 10 Fig.4 28 d compressive strength of C60 concrete under different neg- ative temperature curing conditions 09% 20W 0% 40% 荷载水平 2.1.3早龄期荷载及负温耦合作用对井壁混凝土 图3不同荷载养护条件下C60混凝土28d抗压强度 抗压强度的影响 Fig.3 28d compressive strength of C60 concrete under different load 图5给出考虑早龄期荷载及负温耦合作用时防 curing conditions 冻剂对混凝土的28d抗压强度影响.可以看出，掺 对于1d后加荷的混凝土，荷载大小的不同对 防冻剂组混凝土的28d抗压强度高于不掺防冻剂 混凝土28d强度影响较大.这是因为1d混凝土水 组混凝土的28d抗压强度，说明防冻剂有利于荷载 化极不充分，早龄期荷载的施加很容易导致混凝土 及负温耦合作用下的混凝土强度.另外，在负温条 内部结构损坏，造成早期裂缝，对混凝土水化产生不 件相同（负温养护7d)的情况下，早龄期荷载越大， 利影响.混凝土虽有自愈合能力，但由于裂缝产生 混凝土28d抗压强度越低.其原因是：荷载及负温 较早，不能完全愈合，最终影响混凝土强度 的耦合作用使混凝土处于对自身强度发展很不利的条 2.1.2负温对井壁混凝土抗压强度的影响 件，早龄期荷载更加剧了这种不利条件，严重影响了混 图4表示负温养护1、3和7d掺入或不掺入防 凝土强度的发展，抗压强度从57MPa降到44MPa

北 京 科 技 大 学 学 报 第 36 卷 及负温对混凝土性能的影响． 1. 3 混凝土配合比 根据内蒙古某矿井设计强度 C60，确定本次试 验的混凝土配合比． 具体配合比见表 1． 表 1 中，1 组为不掺防冻剂组，外加剂为质量分数 16% 的聚羧 酸减水剂; 2 组为掺加防冻剂组，外加剂为聚羧酸减 水剂和亚硝酸钠混合溶液，其中聚羧酸减水剂质量 分数为 16% ，亚硝酸钠质量分数为 6. 2% ． 表 1 C60 混凝土配合比 Table 1 C60 concrete mix proportion kg·m － 3 组号 水泥 粉煤灰 矿粉 砂 石 水 外加剂 备注 1 344 73 104 623 1108 153 8. 34 不掺防冻剂 2 344 73 104 623 1108 153 8. 34 掺加防冻剂 2 实验结果及分析 2. 1 早龄期荷载、负温及耦合作用对井壁混凝土抗 压强度的影响 2. 1. 1 早龄期荷载对井壁混凝土抗压强度的影响 图 3 表示在混凝土龄期 1、3 和 7 d 后分别施加 当时抗压强度的 20% 、30% 和 40% 荷载( 持续 15 d) 的试块 28 d 抗压强度． 可以看出: 1 d 后加压的混凝 土 28 d 抗压强度最低，说明早龄期荷载加载时间越 早对混凝土 28 d 抗压强度的影响越大． 当外部荷载 作用时间在 3 d 以后时，荷载大小对混凝土 28 d 抗 压强度影响并不明显． 这是因为混凝土具有一定的临 界强度和自身愈合能力，只要早龄期荷载小于一定范 围，混凝土会通过水化愈合，强度几乎不受影响［12 － 13］． 图 3 不同荷载养护条件下 C60 混凝土 28 d 抗压强度 Fig． 3 28 d compressive strength of C60 concrete under different load curing conditions 对于 1 d 后加荷的混凝土，荷载大小的不同对 混凝土 28 d 强度影响较大． 这是因为 1 d 混凝土水 化极不充分，早龄期荷载的施加很容易导致混凝土 内部结构损坏，造成早期裂缝，对混凝土水化产生不 利影响． 混凝土虽有自愈合能力，但由于裂缝产生 较早，不能完全愈合，最终影响混凝土强度． 2. 1. 2 负温对井壁混凝土抗压强度的影响 图 4 表示负温养护 1、3 和 7 d 掺入或不掺入防 冻剂的混凝土试块 28 d 抗压强度． 可以看出，防冻 剂对负温条件下混凝土抗压强度的增长是有利的． 另外，混凝土 28 d 抗压强度还与负温养护时间有 关，负温养护 7 d 的混凝土 28 d 抗压强度最低，说明 长期处于负温条件下，即使加入了防冻剂，混凝土强 度也会有所降低． 总的来说，C60 混凝土在受冻 1、3 和 7 d 以后，再标准养护到 28 d 龄期，混凝土的最终 抗压强度降低不是很明显． 其原因是: C60 混凝土 水胶比很低，在负温影响下，没有多余的水分冻结成 冰晶，因此受冻后肿胀不是很明显，强度损失较低． 加防冻剂的 C60 混凝土受冻 7 d，抗压强度从 68. 0 MPa 降到 64. 3 MPa． 图 4 不同负温养护条件下 C60 混凝土 28 d 抗压强度 Fig． 4 28 d compressive strength of C60 concrete under different neg￾ative temperature curing conditions 2. 1. 3 早龄期荷载及负温耦合作用对井壁混凝土 抗压强度的影响 图 5 给出考虑早龄期荷载及负温耦合作用时防 冻剂对混凝土的 28 d 抗压强度影响． 可以看出，掺 防冻剂组混凝土的 28 d 抗压强度高于不掺防冻剂 组混凝土的 28 d 抗压强度，说明防冻剂有利于荷载 及负温耦合作用下的混凝土强度． 另外，在负温条 件相同( 负温养护 7 d) 的情况下，早龄期荷载越大， 混凝土 28 d 抗压强度越低． 其原因是: 荷载及负温 的耦合作用使混凝土处于对自身强度发展很不利的条 件，早龄期荷载更加剧了这种不利条件，严重影响了混 凝土强度的发展，抗压强度从57 MPa 降到44 MPa． · 2001 ·

第8期 刘娟红等：早龄期冻结土压力与负温耦合作用的井壁混凝土性能 ·1003· 60 2.2早龄期荷载、负温及耦合作用对井壁混凝土氯 ■加防冻剂 离子扩散系数的影响 ■不加防冻剂 表2为早龄期荷载、负温以及耦合作用对C60 混凝土氯离子扩散系数的影响.氯离子扩散系数能 敏感地表示高性能混凝土的抗侵蚀能力，氯离子扩 45 散系数越大，混凝土的抗侵蚀能力越差 可以看出，一定范围内的早龄期荷载对混凝土 强度并无不利影响（如图3所示，混凝土龄期1d、3d 30% 40% 和7d后分别施加当时抗压强度的30%内的荷载 荷载水平 (持续15d),试块28d抗压强度并未降低)，但对混 图5不同荷载及负温耦合养护条件下C60混凝土的28d抗压 凝土氯离子渗透系数的影响却很大.这是因为混凝 强度 土在早期没有完全水化的情况下，早龄期荷载会导 Fig.5 28d compressive strength of C60 conerete under different load 致混凝士内部产生垂直于受荷面的裂隙发展.内部 and negative temperature coupling curing conditions 微裂纹自愈合不完全，混凝土不够致密，裂缝和空隙 表2荷载、负温及福合作用下混凝土氯离子扩散系数 Table 2 Chloride diffusion coefficient of concrete under load negative temperature and coupling curing condistions 编号 养护条件 氯离子扩散系数/(10-8cm2s-l) C60 不加荷载 3.16 C60-2-2 2d后施加当时强度的20%荷载 3.69 C60-3-3 3d后施加当时强度的30%荷载 3.72 C60-D1 预养8h后置于负温箱中养护1d,再标准养护到28d 3.13 C60-D3 预养8h后置于负温箱中养护3d,再标准养护到28d 3.41 C60-D7 预养8h后置于负温箱中养护7d,再标准养护到28d 3.68 C60-D3-3 荷载和负温耦合(1d后加截30%且负温养护3d),再标准养护到28d 3.59 C60-D7-3 荷载和负温耦合(1d后加载30%且负温养护7d),再标准养护到28d 4.02 C60-D7-4 荷载和负温耦合(1d后加载40%且负温养护7d),再标准养护到28d 5.31 比标准条件养护下的混凝土多.这些微裂纹对混凝 普通混凝土的声发射信号特征可以分为三个阶 土强度影响不大，但是氯离子恰很容易渗入，这将会 段：(1)初始阶段.试件在加载后便立即有声发射信 对混凝土耐久性产生很不利的影响 号产生.(2)平稳阶段.随着荷载的增加，微裂纹的 混凝土的氯离子扩散系数与受负温影响时间长 产生和扩展也相应地增加，该阶段声发射的典型特 短有关.混凝土在早期水化不完全的情况下，受负 征是信号脉冲计数相对较少，但持续存在.(3)活跃 温影响时间越长，混凝土氯离子扩散系数越大，抗渗 阶段.微裂纹的集中越演越烈，逐渐形成若干条破 性越差，耐久性越低 碎带.此时，信号脉冲计数再次增加，信号的幅度也 早龄期荷载及负温耦合作用下，混凝土的氯离 大大增加.随着荷载的进一步增加，微破碎带逐渐 子扩散系数显著增大，当早龄期荷载达到当时强度 发展成宏观裂纹，并非稳定扩展，最终导致试块的突 的40%且与负温耦合作用时，氯离子扩散系数由 然开裂.此时，对应的声发射信号声稳步增多且 3.16×10-8cm2s-1增加到5.31×10-8cm2s-1,增 增强 加了68%，混凝土的渗透性由“中”变为“高” 图6表示荷载、负温及耦合作用下C60混凝土 2.3早龄期荷载、负温及耦合作用对井壁混凝土声 声发射振铃计数一应力应变曲线. 发射性能的影响 图6(a)是普通C60高强混凝土声发射特征图， 声发射是混凝土材料在受载过程中的伴生现 由于高强混凝土试块内部原有的微孔隙缺陷少，在 象，而且在不同的受力条件下，会表现出不同的声发 单轴受压过程中，其声发射主要发生在受压的“活 射特征.通过对声发射信号的分析，可以初步推断 跃阶段”.图6(b)是早龄期加载的混凝土声发射特 混凝土内部裂纹的分布和扩展情况. 征图，声发射“活跃阶段”提前出现，原因是混凝土

第 8 期 刘娟红等: 早龄期冻结土压力与负温耦合作用的井壁混凝土性能 图 5 不同荷载及负温耦合养护条件下 C60 混凝土的 28 d 抗压 强度 Fig． 5 28 d compressive strength of C60 concrete under different load and negative temperature coupling curing conditions 2. 2 早龄期荷载、负温及耦合作用对井壁混凝土氯 离子扩散系数的影响 表 2 为早龄期荷载、负温以及耦合作用对 C60 混凝土氯离子扩散系数的影响． 氯离子扩散系数能 敏感地表示高性能混凝土的抗侵蚀能力，氯离子扩 散系数越大，混凝土的抗侵蚀能力越差． 可以看出，一定范围内的早龄期荷载对混凝土 强度并无不利影响( 如图 3 所示，混凝土龄期 1 d、3 d 和 7 d 后分别施加当时抗压强度的 30% 内的荷载 ( 持续 15 d) ，试块 28 d 抗压强度并未降低) ，但对混 凝土氯离子渗透系数的影响却很大． 这是因为混凝 土在早期没有完全水化的情况下，早龄期荷载会导 致混凝土内部产生垂直于受荷面的裂隙发展． 内部 微裂纹自愈合不完全，混凝土不够致密，裂缝和空隙 表 2 荷载、负温及耦合作用下混凝土氯离子扩散系数 Table 2 Chloride diffusion coefficient of concrete under load negative temperature and coupling curing condistions 编号 养护条件 氯离子扩散系数/( 10 － 8 cm2 ·s － 1 ) C60 不加荷载 3. 16 C60--2--2 2 d 后施加当时强度的 20% 荷载 3. 69 C60--3--3 3 d 后施加当时强度的 30% 荷载 3. 72 C60--D1 预养 8 h 后置于负温箱中养护 1 d，再标准养护到 28 d 3. 13 C60--D3 预养 8 h 后置于负温箱中养护 3 d，再标准养护到 28 d 3. 41 C60--D7 预养 8 h 后置于负温箱中养护 7 d，再标准养护到 28 d 3. 68 C60--D3--3 荷载和负温耦合( 1 d 后加载 30% 且负温养护 3 d) ，再标准养护到 28 d 3. 59 C60--D7--3 荷载和负温耦合( 1 d 后加载 30% 且负温养护 7 d) ，再标准养护到 28 d 4. 02 C60--D7--4 荷载和负温耦合( 1 d 后加载 40% 且负温养护 7 d) ，再标准养护到 28 d 5. 31 比标准条件养护下的混凝土多． 这些微裂纹对混凝 土强度影响不大，但是氯离子恰很容易渗入，这将会 对混凝土耐久性产生很不利的影响． 混凝土的氯离子扩散系数与受负温影响时间长 短有关． 混凝土在早期水化不完全的情况下，受负 温影响时间越长，混凝土氯离子扩散系数越大，抗渗 性越差，耐久性越低． 早龄期荷载及负温耦合作用下，混凝土的氯离 子扩散系数显著增大，当早龄期荷载达到当时强度 的 40% 且与负温耦合作用时，氯离子扩散系数由 3. 16 × 10 － 8 cm2 ·s － 1增加到 5. 31 × 10 － 8 cm2 ·s － 1，增 加了 68% ，混凝土的渗透性由“中”变为“高”． 2. 3 早龄期荷载、负温及耦合作用对井壁混凝土声 发射性能的影响 声发射是混凝土材料在受载过程中的伴生现 象，而且在不同的受力条件下，会表现出不同的声发 射特征． 通过对声发射信号的分析，可以初步推断 混凝土内部裂纹的分布和扩展情况． 普通混凝土的声发射信号特征可以分为三个阶 段: ( 1) 初始阶段． 试件在加载后便立即有声发射信 号产生． ( 2) 平稳阶段． 随着荷载的增加，微裂纹的 产生和扩展也相应地增加，该阶段声发射的典型特 征是信号脉冲计数相对较少，但持续存在． ( 3) 活跃 阶段． 微裂纹的集中越演越烈，逐渐形成若干条破 碎带． 此时，信号脉冲计数再次增加，信号的幅度也 大大增加． 随着荷载的进一步增加，微破碎带逐渐 发展成宏观裂纹，并非稳定扩展，最终导致试块的突 然开裂． 此时，对应的声发射信号声稳步增多且 增强． 图 6 表示荷载、负温及耦合作用下 C60 混凝土 声发射振铃计数--应力应变曲线． 图 6( a) 是普通 C60 高强混凝土声发射特征图， 由于高强混凝土试块内部原有的微孔隙缺陷少，在 单轴受压过程中，其声发射主要发生在受压的“活 跃阶段”． 图 6( b) 是早龄期加载的混凝土声发射特 征图，声发射“活跃阶段”提前出现，原因是混凝土 · 3001 ·

·1004 北京科技大学学报 第36卷 在受早龄期荷载时内部会产生微小裂缝，声发射试 和负温耦合作用时，混凝土呈现明显的塑性变形，说 验加载的过程中，微裂缝及缺陷在外载作用下逐步 明混凝土内部存在软弱区域或大量未愈合的孔隙和 被压实，使其内部微结构发生变化，会产生声发射信 裂缝. 号.图6()是负温混凝土的声发射特征图，图形接 2.4扫描电镜分析 近于标准状态下的混凝土，即可分为初始阶段、稳定 图7为荷载、负温及耦合作用下C60混凝土28 阶段和不稳定阶段.这是由于混凝土受负温作用后 d养护后的扫描电镜照片.可以看出，不受早龄期 内部会产生一定数量的微裂缝及缺陷，在荷载作用 荷载影响的混凝土（图7(a))较为致密，图7(b)所 下逐步被压实，使其内部微结构发生变化，会产生声 示的混凝土中存在明显裂缝，说明在3d龄期时施 发射信号.同时，在内部孔隙压实之后，荷载的增加 加当时抗压强度的30%荷载时，混凝土有一定的受 就会直接导致混凝土不连续的微裂隙逐渐开裂和扩 损，裂纹密集，且宽度较宽，深度较深.由图7(c)可 展，并产生连续破坏，因此对应的声发射信号相对稳 以看出：早期的负温影响混凝土内部结构的形成 定.图6(d)是荷载和负温耦合作用下混凝土的声 在早期水化不完全的情况下，混凝土经受负温后，内 发射特征图，耦合作用下的混凝土声发射信号的强 部易形成微裂缝，而这些微裂缝在后期水化过程中 度远大于负温条件作用下混凝土的声发射信号的强 并不能完全愈合.图7(d)混凝土内部结构较为松 度.混凝土在早龄期和负温的耦合作用下，其内部 散，裂缝较多、较宽，裂缝间有微小品簇，说明裂缝是 结构的损伤情况比早龄期或负温单独作用于混凝土 在水化过程中形成的，并不是后期人为造成的.这 时要更严重，即内部产生了更多的微裂缝.微裂缝 些微裂缝在后期养护中并没有得到全部愈合.可见 产生的原因是混凝土在早龄期负温养护期间，水泥 荷载及负温耦合养护条件下，混凝土内部会产生自 水化反应产生的水化热与周围负温环境产生不均匀 生微裂缝.这虽然对混凝土28d强度影响并不是很 温度场，从而在结构内部产生温度应力；且在早龄期 大，但是对混凝土抗渗性影响很大，导致耦合作用下 荷载的作用下，混凝土内部产生微小裂缝降低了抗 混凝土耐久性的降低.这在前面的氯离子扩散系数 拉强度.因此，裂缝的数量、大小和深度都远远超过 测定试验中已经证明 早龄期荷载和负温单独作用时的情况.另外，荷载 另外，对比图7(b)和图7(c)可以看出：受负温 70r 1120000 (a) 160000 60 ■振铃计数 100000 一振铃计数 140000 一应力 一应力 0 120000 80000 40 40 100000 60000 80000 至 40000 60000 20 20 40000 10 20000 10 20000 2004006008001000120014001600 oe士士工，lll o 4008001200160020002400 应变，810b 应变，10 60r 1140000 60 -70000 d (e) ■振铃计数 60000 So ■振铃计数 120000 应力 一应力 50000 0 100000 40 80000 30 30 30000 60000 20000 20 40000 10 10000 10 20000 uunbobal 0 800 1600240032004000 0 400 80012001600 2000 2400 应变，e10 应变，10 图6荷载、负温及耦合作用下混凝土声发射振铃计数和应力-应变曲线.(a)C60混凝土：(b)C60-3-3混凝土：(c)C60-D3混凝土：(d) C60-D3-3混凝土 Fig.6 Acoustic emission ring-down counts and stress-strain curves of concrete under load,negative temperature and coupling curing conditions:(a) C60 concrete;(b)C6033 concrete;(c)C60-3 concrete;(d)C60-33 concrete

北 京 科 技 大 学 学 报 第 36 卷 在受早龄期荷载时内部会产生微小裂缝，声发射试 验加载的过程中，微裂缝及缺陷在外载作用下逐步 被压实，使其内部微结构发生变化，会产生声发射信 号． 图 6( c) 是负温混凝土的声发射特征图，图形接 近于标准状态下的混凝土，即可分为初始阶段、稳定 阶段和不稳定阶段． 这是由于混凝土受负温作用后 内部会产生一定数量的微裂缝及缺陷，在荷载作用 下逐步被压实，使其内部微结构发生变化，会产生声 发射信号． 同时，在内部孔隙压实之后，荷载的增加 图 6 荷载、负温及耦合作用下混凝土声发射振铃计数和应力--应变曲线． ( a) C60 混凝土; ( b) C60--3--3 混凝土; ( c) C60--D3 混凝土; ( d) C60--D3--3 混凝土 Fig． 6 Acoustic emission ring-down counts and stress-strain curves of concrete under load，negative temperature and coupling curing conditions: ( a) C60 concrete; ( b) C60-3-3 concrete; ( c) C60-D3 concrete; ( d) C60-D3-3 concrete 就会直接导致混凝土不连续的微裂隙逐渐开裂和扩 展，并产生连续破坏，因此对应的声发射信号相对稳 定． 图 6( d) 是荷载和负温耦合作用下混凝土的声 发射特征图，耦合作用下的混凝土声发射信号的强 度远大于负温条件作用下混凝土的声发射信号的强 度． 混凝土在早龄期和负温的耦合作用下，其内部 结构的损伤情况比早龄期或负温单独作用于混凝土 时要更严重，即内部产生了更多的微裂缝． 微裂缝 产生的原因是混凝土在早龄期负温养护期间，水泥 水化反应产生的水化热与周围负温环境产生不均匀 温度场，从而在结构内部产生温度应力; 且在早龄期 荷载的作用下，混凝土内部产生微小裂缝降低了抗 拉强度． 因此，裂缝的数量、大小和深度都远远超过 早龄期荷载和负温单独作用时的情况． 另外，荷载 和负温耦合作用时，混凝土呈现明显的塑性变形，说 明混凝土内部存在软弱区域或大量未愈合的孔隙和 裂缝． 2. 4 扫描电镜分析 图 7 为荷载、负温及耦合作用下 C60 混凝土 28 d 养护后的扫描电镜照片． 可以看出，不受早龄期 荷载影响的混凝土( 图 7( a) ) 较为致密，图 7( b) 所 示的混凝土中存在明显裂缝，说明在 3 d 龄期时施 加当时抗压强度的 30% 荷载时，混凝土有一定的受 损，裂纹密集，且宽度较宽，深度较深． 由图 7( c) 可 以看出: 早期的负温影响混凝土内部结构的形成． 在早期水化不完全的情况下，混凝土经受负温后，内 部易形成微裂缝，而这些微裂缝在后期水化过程中 并不能完全愈合． 图 7( d) 混凝土内部结构较为松 散，裂缝较多、较宽，裂缝间有微小晶簇，说明裂缝是 在水化过程中形成的，并不是后期人为造成的． 这 些微裂缝在后期养护中并没有得到全部愈合． 可见 荷载及负温耦合养护条件下，混凝土内部会产生自 生微裂缝． 这虽然对混凝土 28 d 强度影响并不是很 大，但是对混凝土抗渗性影响很大，导致耦合作用下 混凝土耐久性的降低． 这在前面的氯离子扩散系数 测定试验中已经证明． 另外，对比图 7( b) 和图 7( c) 可以看出: 受负温 · 4001 ·

第8期 刘娟红等：早龄期冻结土压力与负温耦合作用的井壁混凝土性能 ·1005· 影响的混凝土内部微裂缝和早龄期荷载作用下混凝 续状.这可能是因为两者的破坏机理不同.持续荷 土内部微裂缝形态不同.早龄期荷载作用下产生的 载会导致正在水化或者水化完的产物形成微裂缝， 微裂缝较为贯通，通常为由一条微裂缝发展出周边 微裂缝在荷载作用下进一步发展：而负温作用阻止了 细小裂缝，而受负温影响的混凝土内部微裂缝呈断 水化的进行，水化不完全，无法形成完整的水化产物. 图7荷载、负温及耦合作用下混凝土的扫描电镜照片.(a)C60混凝土：(b)C60-3-3混凝土：(c)C60-D3混凝土：(d)C60-D3-3混 凝土 Fig.7 SEM images of concrete under load,negative temperature and coupling curing conditions:(a)C60 concrete:(b)C60 concrete:(e) C60-3 concrete;(d)C603-3 concrete 透性由“中”变为“高” 3结论 (4)混凝土在早龄期荷载和负温耦合作用下， (1)早龄期荷载加载时间越早对混凝土28d 其内部结构的损伤情况比早龄期或负温单独作用于 抗压强度的影响越大，当外部荷载作用时间在3d 混凝土时要更严重，内部产生了更多的微裂缝导致 以后且荷载水平在混凝土当天强度40%以内时，混 声发射“活跃阶段”提前出现：混凝土内部存在软弱 凝土强度几乎不受影响. 区域以及大量未愈合的孔隙和裂缝，使混凝土呈现 (2)冻结井井帮负温环境会延缓井壁混凝土早 明显的塑性变形 期水化，防冻剂的加入利于加快混凝土水化和强度 参考文献 的发展.对于C60低水胶比混凝士来说，在负温影 [1]Liu H Y,Chen W Z,Wang Z M.Theoretical analysis of shaft lin- 响下，没有多余水分冻结成冰晶，因此受冻后肿胀不 ing damage mechanism of Yanzhou mine.Chin J Rock Mech Eng, 是很明显，强度损失较低 2007,26(Suppl1):2620 (3)早龄期荷载及负温耦合作用下，混凝土28 (刘环宇，陈卫忠，王争鸣.究州矿区立井井简破坏机制的理 d抗压强度降低明显，氯离子扩散系数大大的增加， 论分析.岩石力学与工程学报，2007,26（增刊1）：2620) 当早龄期荷载达到当时强度的40%且与负温耦合 2] Cui G X.The basic theory for analyzing loads on underground structure in deep alluvium:mechanics of deep soil.China Coal 作用时，氯离子扩散系数由3.16×10-8cm2·s1增 Soc,1999,24(2):124 加到5.31×10-8cm2·s1,增加了68%，混凝土的渗 (崔广心.论深厚表土层中确定地下结构物外载的基础理论：

第 8 期 刘娟红等: 早龄期冻结土压力与负温耦合作用的井壁混凝土性能 影响的混凝土内部微裂缝和早龄期荷载作用下混凝 土内部微裂缝形态不同． 早龄期荷载作用下产生的 微裂缝较为贯通，通常为由一条微裂缝发展出周边 细小裂缝，而受负温影响的混凝土内部微裂缝呈断 续状． 这可能是因为两者的破坏机理不同． 持续荷 载会导致正在水化或者水化完的产物形成微裂缝， 微裂缝在荷载作用下进一步发展; 而负温作用阻止了 水化的进行，水化不完全，无法形成完整的水化产物． 图 7 荷载、负温及耦合作用下混凝土的扫描电镜照片． ( a) C60 混凝土; ( b) C60--3--3 混凝土; ( c) C60--D3 混凝土; ( d) C60--D3--3 混 凝土 Fig． 7 SEM images of concrete under load，negative temperature and coupling curing conditions: ( a) C60 concrete; ( b) C60-3-3 concrete; ( c) C60-D3 concrete; ( d) C60-D3-3 concrete 3 结论 ( 1) 早龄期荷载加载时间越早对混凝土 28 d 抗压强度的影响越大，当外部荷载作用时间在 3 d 以后且荷载水平在混凝土当天强度 40% 以内时，混 凝土强度几乎不受影响． ( 2) 冻结井井帮负温环境会延缓井壁混凝土早 期水化，防冻剂的加入利于加快混凝土水化和强度 的发展． 对于 C60 低水胶比混凝土来说，在负温影 响下，没有多余水分冻结成冰晶，因此受冻后肿胀不 是很明显，强度损失较低． ( 3) 早龄期荷载及负温耦合作用下，混凝土 28 d 抗压强度降低明显，氯离子扩散系数大大的增加， 当早龄期荷载达到当时强度的 40% 且与负温耦合 作用时，氯离子扩散系数由 3. 16 × 10 － 8 cm2 ·s － 1 增 加到 5. 31 × 10 － 8 cm2 ·s － 1，增加了 68% ，混凝土的渗 透性由“中”变为“高”． ( 4) 混凝土在早龄期荷载和负温耦合作用下， 其内部结构的损伤情况比早龄期或负温单独作用于 混凝土时要更严重，内部产生了更多的微裂缝导致 声发射“活跃阶段”提前出现; 混凝土内部存在软弱 区域以及大量未愈合的孔隙和裂缝，使混凝土呈现 明显的塑性变形． 参 考 文 献 ［1］ Liu H Y，Chen W Z，Wang Z M． Theoretical analysis of shaft lin￾ing damage mechanism of Yanzhou mine． Chin J Ｒock Mech Eng， 2007，26( Suppl 1) : 2620 ( 刘环宇，陈卫忠，王争鸣． 兖州矿区立井井筒破坏机制的理 论分析． 岩石力学与工程学报，2007，26( 增刊 1) : 2620) ［2］ Cui G X． The basic theory for analyzing loads on underground structure in deep alluvium: mechanics of deep soil． J China Coal Soc，1999，24( 2) : 124 ( 崔广心． 论深厚表土层中确定地下结构物外载的基础理论: · 5001 ·

·1006 北京科技大学学报 第36卷 深土力学.煤炭学报，1999,24(2)：124) [8]Sun W.Durability and service life of structure concrete under load B]Zhan B G,Sun W,Sha J F,et al.Chloride diffusion and binding and environment coupling effects.J Southeast Unig Nat Sci,2006, capacity in concrete suffered from ASR.J Southeast Univ Nat Sci, 36(Suppl 2):7 2006,36(6):656 (孙伟.荷载与环境因素耦合作用下结构混凝土的耐久性与服役 (詹炳根，孙伟，沙建芳，等.碱硅酸反应作用下混凝士中氯 寿命.东南大学学报：自然科学版，2006,36（增刊2）：7) 离子扩散规律和结合能力.东南大学学报：自然科学版， 9] Wang Y S,Xue L B,Cheng J P,et al.In-situ measurement and 2006,36(6):656) analysis of freezing pressure of vertical shaft lining in deep alluvi- [4]Yu H F,Sun W,Zhang YS,et al.Service life prediction method um.Chin J Geotech Eng,2009,31(2):207 of conerete subjected to freezingthawing cycles and /or chemical (王衍森，薛利兵，程建平，等.特厚冲积层竖井井壁冻结压 attack:I.Damage development equation and degradation mode.J 力的实测与分析.岩士工程学报，2009,31(2)：207) Chin Ceram Soc,2008,36(3):128 [10]Hao Y Z.Machinery Design Foundation.Chongqing:Chongqing (余红发，孙伟，张云升，等。在冻融或腐蚀环境下混凝士使 University Press,2007 用寿命预测方法：L.损伤演化方程与损伤失效模式.硅酸盐 (郝育忠.机械设计基础.重庆：重庆大学出版社，2007) 学报，2008,36(3)：128) [1]Ding M.Failure Forecast of the Underground Structure under [5]Huang Z,Xing F,Dong BQ,et al.Study on the sulfate corrosion Complicated Load [Dissertation].Qingdao:Shandong University of conerete under the action of loading.Concrete,2008(2):66 of Science and Technology,2005 (黄战，邢锋，董必钦，等.荷载作用下的混凝土硫酸盐腐蚀 (丁敏.复杂荷载条件地下结构的破坏预测[学位论文].青 研究.混凝土，2008(2)：66) 岛：山东科技大学，2005) Xing F,Leng FG,Feng N Q,et al.The influence of long-term [12]Jin X Y,Shen Y,Li Z J,et al.Influence of preload concrete on sustaining load on the permeability of plain concrete to chloride its latter performance.Concrete,2003(7):35 ion.Concrete,2004(5)3 (金贤玉，沈毅，李宗津，等.混凝土早龄期受力对后期性能 (邢锋，冷发光，冯乃谦，等.长期持续荷载对素凝土氯离子 的影响.混凝土，2003(7)：35) 渗透性的影响.混凝土，2004(5)：3) [13]Jiang D W,Tian A G,Yuan Y S.Study on influence of concrete Fang Y H,Li Z Q,Zhang Y T.Permeability of conerete under early loading on its later strength.J Huaihai Inst Technol Nat sustained compressive load.J Chin Ceram Soc,2005,33(10): Sci,2009,18(3):55 1282 (蒋德稳，田安国，袁迎曙.混凝土早期受荷对后期强度影 (方永浩，李志清，张亦涛.持续压荷载作用下混凝的渗透 响的研究.淮海工学院学报：自然科学版，2009,18(3)： 性.硅酸盐学报，2005,33(10)：1282) 55)

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