连铸中间包钢水停留时间分布的模拟研究

D0I:10.13374/i.is8n1001-053x.1984.02.003 北京钢铁学院学报 1984年第2期 连铸中间包钢水停留时间分布 的模拟研究 炼钢教研室 蔡开科李绍舜 黎学玛· 林小明· 摘 要 中间包是钢水流人结品器的最后一个治金容器，它对铸坯质量有重大影响。为减少铸坯中的夹 杂物，必须改善钢水在中间包内的停留时间分布和流动状态，使夹杂物充分上浮分离。 本文用水力学模型和光电示踪法，研究了中间包流量、液面高度、挡墙形式和钢流注入方式等 对平均停留时间和流动状态的影响，指出了中间包液面高度对平均停留时间影响最为显著，而挡墙 的作用在于改簪了钢水流动的轨迹。 一、引 言 连续铸锭技术的发展，使人们逐渐认识到不应将中间包仅看成是将钢水从钢包注入结 晶器的一个简单的中间容器，它还起着重要的冶金作用。一个合适中间包应满足的要求 是 1,稳定流动，减少表面扰动，避免渣子卷入结晶器， 2,最大限度地增加钢水在中间包内的停留时间，促进夹杂物上浮， 3.促进钢渣间的层流运动，有利于渣子吸收夹杂物。 钢水中的夹杂物经中间包流入结晶器，是俦坯中夹杂物的主要来源。对铸坯中氧化物 夹杂起源研究指出[1]：中间包渣卷入及包衬浸蚀带入30%，中间包液面和结晶器液面氧 化占25%，钢流的二次氧化35%，中间包水口溶蚀10%。对铸坯轧制产品的探伤检验指出 [2],主要是粒度大于50μ的夹杂物造成产品缺陷。 国内外研究者用水力模型方法研究指出[3,4,5]，在中间包内设置挡渣墙，能促使夹 杂物上浮分离，在生产上应用取得了良好效果。 本文目的是：采用水力模型和光电示踪法，研究液体流量、液面高度、挡墙形式等因 素对中间包内液体停留时间分布的影响。 ·为栋钢专业82届毕业生。 39

北 京 钢 铁 学 院 学 报 年 第 期 连铸中间包钢水停留时间分布 的模拟研究 炼钢教研室 蔡开科 李绍舜 黎学玛 林小 明 摘 要 中间 包是钢水流人结晶器的最后一 个冶金容器 ， 它对铸坯质盆有重大 影 响 。 为 减少铸坯 中的 夹 杂物 ， 必须改善钢水在中间 包 内的停留时间 分布和流动状态 ， 使夹 杂 物 充分上浮 分离 。 本文用 水力学模型和光电示踪法 ， 研究了中间 包流 量 、 液面高度 、 挡 墙 形式和 钢流注人 方式等 对平均停留时间和 流动状态的 影 响 ， 指 出了 中间 包液面高度对平均 停留时间 影 响最为 显著 ， 而挡墙 的 作用在于改善了钢水流动的轨迹 。 留 百 去 巨 公 连续铸锭技术的发展 ， 使人们逐渐认识到不应将 中间包仅看成是 将钢水从钢包注入结 晶器 的一个简单的中间容器 ， 它还起着重要 的冶 金作用 。 一个合适 中间 包应满 足 的 要 求 是 。 稳定流动 ， 减少表面扰动 ， 避免渣子卷入结晶器 ， 最大 限度地增加钢水在 中间包内的停 留时间 ， 促进 夹杂物上浮 促进钢渣间 的层流 运动 ， 有利于渣子 吸收夹杂物 。 钢水 中的夹杂物经 中间包流人结晶器 ， 是 铸坯 中夹杂物 的主要来源 。 对铸坯 中氧化物 夹杂起源研究指 出〔 ‘ 〕 中间包遭卷入及包衬浸蚀带入 ， 中间包液面和结 晶器液 面 氧 化 占 ， 钢流 的二次氧化 ， 中何包水 口 溶蚀 。 对铸坯轧制产 品的探伤检验指 出 〔 〕 ， 主要是粒度 大于 协的夹杂物造成产品缺 陷 。 国内外研究者用水力模型方法研究指 出 〔 ” ‘ ， 〕 ， 在 中间包 内设置挡 渣墙 ， 能促 使 夹 杂物上浮分离 ， 在生产上应用取得 了 良好效果 。 本文 目的是 采用水力模型和光 电示踪法 ， 研究液体流量 、 液面高度 、 挡墙形式等因 素对中间包 内液体停留时间分布的影 响 。 为炼钢专业的届毕业生 。 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．1984．02．003

二、试验原理和方法 1。模化原理 连铸中间包是用有机玻璃制做的模型，实物与模型的尺寸比为1：3，保证几何相似。 钢水在中间包流动可看成是不可压缩流体的等温运动。为确保现象的相似性，主要是考虑 实物的Fr与模型的Fr'相等。 由Fr(付鲁德准数)相等得： 速度比 Fr=Fr! 歌 -√=0.55 流量比， 模型流量Q′。v1'2 实物流量0=V:一=0.063 在流量比等于0.063时，模型中间包水口直径d'为： d"=√=/096 4 ≈20mm 模型平均停留时间日'='y' 实物平均停留时间0=1~=0.58 0=1.7240 2,测试原理[6,1] - 在被测液流中的某一点，注入一定剂量的 瞬时加入 若丹明B示踪物，示踪物随液体流动。用某波 示踪剂 长的光照射示踪物迅速发出另一波长的萤光， 在恒定光强照射下，被激发出的萤光强度与示 ,测定示踪 剂浓度 踪物浓度成固定的函数关系。因此，可用光导 纤维探头。把激励光集中引导到任意检测点， 入口 C(t) 出口 同时探头另一束光导纤维传出被激发的萤光， 通过光电转换，变成电信号加以记录，从而反 映出示踪物在探头所在点的浓度变化规律，也 就间接地反映了液体的流动状况。 系统中被测定点的示踪物浓度变化规律是 图1响应测试法 一个随机变量C(t),若以示踪物注入时刻为 时间起点t=0,则某一个检测点的示踪物浓度变化规律如图1所示。 40

二 、 试验原理和方法 勺 。 棋化原理 连铸中间包是用有机玻璃制做 的模型 ， 实物与模型的尺 寸 比为 ， 保证几何 相 似 。 钢水在中间包流动可看成是 不 可压缩流体的等温运动 。 为确保现 象的相似性 ， 主要是考虑 实物的 与模型的 产相等 。 由 付鲁德准数 相等得 速度 比 ， 一，， 手了票 了干 。 流量 比 模型流量 声 尹 ， 么 实物流量 ， 。 在流量 比等于 时 ， 模型 中间包水 口 直径 尹为 ， 了刃 、 玉丝兰旦卫旦三旦二 。 丫 ， 模型平均停留时间 尹 实物平均停留时间 黑华 月 二 ” · ” ” 。 ， 瞬时口加入、一 示踪荆 测定示踪 剂浓度 ’ 皿 ‘” 图 响应测试法 。 侧试原理 ， ，〕 在被测液流中的某一点 ， 注入一定剂量 的 若丹 明 示 踪物 ， 示 踪物随 液体流动 。 用某波 长的光照射示 踪物迅速发 出另一 波长的萤光 ， 在恒定光强照射下 ， 被激发出的萤光强度与示 踪物浓度成 固定的函数关系 。 因此 ， 可用光导 纤维探头 。 把激励光集中引导到任意检测点 ， 同时探头另一束光导纤维传出被激发的萤光 ， 通过光电转换 ， 变成 电信号加 以记录 ， 从而反 映出示 踪物在探头所在点的浓度变化规律 ， 也 就间接地反映了液体的流动状况 。 系统中被测定点的示 踪物浓度变化规律是 一个随机变量 ， 若 以示 踪物注 入 时 刻为 时间起点 。 ， 则某一个检测点的示踪物浓度变化规律如图 所示

可用数学期望（均值）和方差来描述随机变量C(t)的基本特征。 数学期望即均值： tC(t)dt 0c= 0 C(t)dt 0 日c的物理含义为示踪物的质量中心的时间座标，故义叫平均停留时间。 随机变量C(t)的方差为： (t-0c)*C(t)dt S&=J0 C(t)dt t2C(t)dt S8- Jo -0c2 C(t)dt Sc表示随机变量C(t)与其质量中心的偏离程度。 通过光电转换技术，以输出电压信号U(t)来反映示踪物浓度时，如系统中存在U(t) KC(t)的线性关系，则可用U(t)曲线计算平均停留时间c或方差Sc,与用C(t)曲线结· 果是相同的。即： (t)dt 0u= =0c [U(t)dt KC(t)dt S= tUat KC(dt -0c2 KC(t)dt 3。测试设备 试验模型和测试装置示意图如图2、3。测试系统的调试主要是找出在多大的激励光电 压下，示踪物浓度与输出信号电压的线性关系。多次试验证明，当激励光电压为130V时， 中闻包示踪剂浓度在0一0.8Ppm,与输出电压成线性关系（如图4）。因此，在试验中必 须保持中间包内检测点溶液最大浓度不超过0.8Ppm。 4。数据处理 调整并启动仪器，将若丹明B溶液迅速加入大包钢流进入中间包，函数记录仪记录检 测点处（水口处)浓度变化曲线（图5）。为了方便，把连续函数转化为离散性函数进行 计算。具体方法是：将示踪剂注入时刻为起点t=0,终点为U(t)恢复为原始值的时刻。 将整个曲线分为几个△t的等分，得出相应的Ui(t)值。 41

可用数学期望 均值 和方差来描述 随机变量 的基本特征 。 数学期望 即均值 。 象吧 一 。 ‘” ’ 氏 的物理含 义为示踪物的质量 中心 的时 间座标 ， 故又 叫平均停留时间 。 随机变量 的方差为 急 节黔竺 急 瓷 一 。 表示随机变量 与其质量 中心 的偏离程度 。 通过光 电转换技术 ， 以输出电压信号 来反 映示 踪物浓度 时 ， 如系统中 存 在 的线性关系 ， 则 可用 曲线计算平均停留时间氏或方差 ， 与 用 曲 线 结 果是相同的 。 即 一 一 毛头一一一一一 性么－－ ，一 和乳一广饰 口口口 合 【尸 了 “ ’‘ ’ 一 。 。 橄丝塑些 一 。 。 测试设备 试验模型 和测试装置示意图如图 、 。 测试 系统的调试 主要是找 出在多大的激励光 电 压下 ， 示 踪物浓度与输 出信号 电压的线性关系 。 多次试验证明 ， 当激励光 电 压为 时 ， 中间包示踪剂浓度在 一 ， 与输出电压成线性关系 如图 。 因此 ， 在试验 中 必 须保持 中间包内检测点溶液最大浓度不超过 。 。 数据处理 调 整 并启动仪器 ， 将若丹 明 溶液迅 速加入 大包钢流进入 中间 包 ， 函数记录仪记录检 测 点处 水 口 处 浓度变化 曲线 图 。 为 了方 便 ， 把连 续函数 转化为离散性 函数 进 行 计算 。 具体方法是 将示 踪剂注入 时刻为起点 ， 终 点为 恢复为原始值 的 时 刻 。 将整 个 曲线分 为几个 △ 的等分 ， 得 出相应 的 值

n △tΣiUi(t) i=1 0c= Ui() i=1 △t2iUi(W) S=1#1 -0c2 n Ui(t) i=1 图3测试仪器棍图 1,稳压电源2，澈励光源3，入射光游光片4，光导纤维源 5,探头6，滤光片7，光电转换放大电路8，变压稳压电源 9,函数记录仪 10,中间包模型 10 V=130V 巾间包 H 5 0 0.20.40.60.81.0 C,PPm 图2试验棋型示意图 图4系统的C一U曲线 100 150200250300350400450600 时问t,S 图5实例U(t)-t曲线

△ 艺 艺二 △ 艺 彦 一三二三一一一一一一 一 艺 图 测试仪器框图 ，稳压 电源 激励光源 ’ 人 射光沁光片 ， 光导纤维源 ，探头 ， 薄光片 ，光电转换放大电路 ， 变压稳压 电源 ， 函 数记录仪 ， 中间 包模型 卜 日 巾间包 护 百 币而厂 图 试验模型示意图 ， 图 系统的 一 曲线 ︺︵︺ ‘，八 ︸ 合﹄ 口， 甘 口内 互 口的 口叫 如 图 实例 一 曲线

每个试验重复四次，计算算术平均值，即为平均停留时间。 注流 n 100 80 B型 100 图6不同挡墙形状及位置示意图 三、试验结果与讨论 试验了不同因素对平均停留时间的影响。这些因素是： (1)泷量Q,模型流量选择5.1,8.5,13.5,16.9,20.31/min,分别模拟相当的拉速 为0.3,0.5,0.8,1.0,1.2m/min。 (2)中间包液面高度H:100,150,200,250,300mm。(实际高度是乘3)。 (3)中间包挡墙形状和安放位置。（图6） ()大包钢水注入方式：敝开浇注和保护套管浇注两种。 试验结果如下： 1,流量和液面高度对石的影响 由实验测定的U(t)曲线计算的日如图7。由图可知，流量增加（相当于拉速增加）， 43

每个试验重复四次 ， 计算算术平均值 ， 即为平均停留时间 。 注 流 端晰棘娜以 口口虱 双 一 刀 ，卜瓜睁 图 不同挡墙形状及位置示意图 三 、 试验结果与讨论 试验 了不 同因素对平均停留时间的影响 。 这些 因素是 流量 模型流量选择 ， ， ， ， ， 分别模拟相当的拉速 为 。 ， 。 ， 。 ， 。 ， 。 中间包液面 高度 ， ， ， ， 。 实际高度是 乘 中间包挡墙形状和安放位置 。 图 大包钢水注入方式 敝开浇注和保护套管浇注两种 。 试验结果如下 流 和液面 高度对 百的影响 由实验测 定的 曲线计算的 如 图 。 由图可知 ， 流量增加 相 当于 拉 速 增 加

平均停留时间诚少，而液面高度增加，平均停留时间延长。因而，采用大容量深熔池的中 间包，可以大幅度地延长钢水停留时间，有利于夹杂物上俘。 H=20cm 10152025 15202530 Q,1/min H,cm 图T中间包流量和液面高度对c影响 本试验的模型是工厂实际尺寸按比例缩小。实际生产数据是：当液面高度为600mm 时，中间包体积为0.94m3,板坯断面为210×1250mm,拉速为1.2m/min时，钢水流量为 0.315m3/min,故平均停留时间0约为2.98min。由模型实测：当拉速为1.2m/mn,相 当的模型流量为201/min,在液面高度为20cm时，测定的平均停留时间为1.8min。由百 =1.7240′得实际的平均停留时间为3.1min。由实验测定与实际的平均停留时间的相对 误差为4.1%。 2。挡墙的作用 由实验测定的不同挡墙形式的U(t)曲线计算的日关系如图8。与无挡墙相比，单墙缩 液面高度H··150mm,×200mm,。250mm 图8挡墙形状对的影响 短了平均停留时间0，H=150mm,百=35%，H=200mm,0=15%,H=250mm,0= 8%。日的缩短可能是由于单墙的隧道作用，加快了液体从水口的流出。与无挡墙相比， 其他形式的挡墙不同程度地延长了平均停留时间0，H=100mm、6=6~12%,H=200 mm、日=10一15%，H=250mm、0=4~8%。但是以A型、双I型、斜型为好。 44

平均停留时间减少， 而液面高度增加 ， 平均停留时间延长 。 因而 ， 采用大容最深熔池 的中 间包 ， 可 以大幅度地延长钢水停留时间 ， 有利于夹杂物上俘 。 二 ︸。日， 冲 ， 儿二 ‘几八甘 五‘ ︸﹄碑刃户 图 中间包流量和液面高度对补影响 本试验的模型是工厂实际尺寸按比例缩小 。 实际生产数据是 当 液 面 高 度为 二 时 ， 中间包体积为 ， 板坯断面为 ， 拉 速为 。 时 ，钢 水流量为 。 ” ， 故 平均停 留时间万约为 。 由模型实测 当 拉 速 为 ， 相 当的模型流量为 ， 在液面高度为 。 时 ， 测定 的平均停留时间于为 。 由万 ‘ 得实际的平均停留时间为 。 由实验测定与实际的平均停留时间 的 相 对 误差为 。 档绮的作用 由实验测定 的不 同挡墙形式的 曲线计算的万关系如图 。 与无挡墙相 比 ， 单 墙缩 ‘ 份 一 “ 一 ， 、 、 、 ， 口 一 。 ’ 一冲 ， ， 声一卜 一 卜 入 、 ’ 一卜一 一诊声 尸 。 ” 、 ， “ ’ 一 一 ’ 一 ‘ 一 · ‘ 口 之尹 ’ 应七翩刃三右址仆日 单 双 液面高度 ， 一 ‘ 一 曰 占曰 斜 又 ， 二 图 挡墙形伏对 的影响 短 了平均停留时间 ， ， ， ， ， 。 百的缩短可 能是 由于单墙的隧道作用 ， 加快了液体从水 口 的流出 。 与无挡 墙 相 比 ， 其他形式的挡墙不同程度地延长 了平均停 留时间 ， 、 二 ， 二 、 百 一 ， 、 万 。 但是 以 型 、 双 型 、 斜型 为 好

3。挡墙对中间包流动状态的作用 挡墙对中间包钢水平均停留时间的延长不甚显著。示踪剂随大包注流加入时刻(t=O) 到中间包水口最先出现响应所需要的时间定义为停滞时间。在U(t)曲线上表现为。（图 5)。它是描述流动状况的一个参数。不同挡墙对a的影响于图9。 方 10 一150mH 5--200mm 6-0250mm B 图9挡墙对的影响 在流量和液面高度一定时，可用。来估计不同挡墙对流动状态的影响。由图9知，设 置单墙的中间包，最短，说明进入中间包的钢 液，大部分沿包底在很短的时间内进入结晶 器，中间包内大部分为死区（图10a)因而使 也最小。从夹杂物模拟实验表明，夹杂物上 浮少，大部分流入结晶器。而A型、双I型、 斜型墙，液体不是沿包底流出中间包，而是产 生了向钢液面的回流运动（图10b),流动路 程加长，延长了00和0，这有利于夹杂物的上 浮分离。 从流动状态观察表明，中间包内液体流动 可分为死区、层流区和紊流区。使用挡渣墙 后，使钢水停滞时间和平均停留时间有所延长， 更重要的是消除了中间包的死区，改变了流动 轨迹。有利于夹杂物的上浮分离。 图10流动示意图 4。中间包液面的临界高度 当中间包液面高度降低到某一临界高度时，水口上面的液体会出现漏斗状的旋祸，这 股旋流能将包顶部的渣子卷入水口流入结晶器内。因此，在停浇或换大包时，中间包液面 必须保持高于出现旋涡的临界高度。水口流量与液面临界高度关系如图11。从试验结果来 看，如拉速为1.2m/min,中间包内液面高度必须为300mm才能防止渣子卷入。 5。大包钢流注人方式 在其他条件一定时，敝开浇注和带套管浇注对中间包钢水平均停留时间影响如图12。 显然，钢流注入方式对日影响不大。但敝开浇注钢液表面极不平静，容易卷入渣子而带 45

档坡对中间包流动状态的作用 几 ‘ ， 挡 墙对 中间包钢水平均停 留时 间的延长不甚显 著 。 示 踪剂随大包注流加入时刻 “ 到中间包水 口 最先出现 响应所 需要的时间定 义为停滞时 间 。 在 曲线上 表 现 为 图 。 它是描述流动状况 的一个参数 。 不 同挡墙对 。 的影 响于 图 。 空 了拜 双 汉 兀 人 斜 一 图 挡墙对 的影响 在流量 和液面高度一定时 ， 可 用 。 来估计不 同挡墙对流 动状态 的影 响， 置单墙 的中间包 。 最短 ， 说 明进 入 中间包的钢 液 ， 大部分沿包底在很短的时 间 内 进 入 结 晶 丫 由图 知 ， 设 器 ， 中间包内大部分为死 区 图 因 而 使 丁也最小 。 从夹杂物模拟实验表明 ， 夹 杂物上 浮少 ， 大部分流入 结 晶器 。 而 型 、 双 型 、 斜型墙 ， 液体 不是 沿 包底流 出中间包 ， 而是产 生 了向钢液 而 的 回流 运动 图 ， 流 动 路 程加长 ， 延长 了 。 和‘ ， 这有利于 夹杂物的上 浮分离 。 从流动状态 观察表明 ， 中间包 内液体流动 可分为死 区 、 层 流 区和 紊流 区 。 使 用 挡 渣 墙 后 ，使钢水停滞时 间和平 均停 留时凤有所延长 ， 更重要 的是消除 了中间包的死 区 ， 改变了流动 轨迹 。 有利于夹杂物的上浮分离 。 二一之一 孙 一 喊 刁 少 一 夕、 一 一 一 一 宁 口 止认火、 图 流动示意图 。 中间包液面 的临界高度 当中间包液面 高度 降低到某一 临界 高度 时 ， 水 口 上面的液体会 出现 漏斗 状 的旋涡 ， 这 股旋流能将包顶 部的渣 子卷入水 口流人结晶器 内 。 因此 ， 在停浇或换大包时 ， 中间包被面 必须保持高于 出现旋涡 的临界高度 。 水 口 流量与液面 临界 高度 关系如图 。 从试验结果来 看 ， 如拉速为 ， 中间包内液面高度必须为 才能 防止渣子 卷入 。 氛 大 包钢流注人方式 在其他条件一 定 时 ， 敝开浇注和带套管浇注对 中间包钢水平均停留时间影响如图 显 然 ， 钢流 注入方式对丁影响不大 。 但敝开浇注钢液表面极不平静 ， 容易卷入渣 子， 而 带

套管浇注钢液表面平静，可防止渣子卷入钢液，并且可防止注流的二次氧化，这有利于减 少钢中大型夹杂物。 11 10 9 8 5 国国质 2 1015232530 流量，l/min 有 无 图11流量和液面临界高度关系 图12注入方式对8影响 四、结 论 1.改善钢液在中间包内的流动状态，延长钢水停留时间，有利于夹杂物充分上浮。 2.中闻包钢液面加高，平均停留时间延长。因此，采用大容量深熔池的中间包是有利 于夹杂物去除。 3.中间包内设置挡墙，不仅能延长钢水的停留时间，而且更重要的是改变了流体流动 的轨迹，促使夹杂物的上浮分离。但挡墙的形状和按放位置是非常重要的，本试验中以双 墙和斜墙效果较好。 4,大包注流采用保护套管浇注，换包或停浇时保持中间包临界液面高度是防止渣子卷 入结晶器的有效措施，必须予以重视。 参考文献 〔1〕川上公成，国外连铸技术译文集（一），P.62,治金部情报总所，1982. 〔2)小舞忠信等，国外连铸技术译文集（一），P,265,治金部情报总所，1982， 〔3)垣生泰弘，造块工程在心亿连铸工程忆书付而钢中大型非金属介在物①低减法忆 关寸方研究。 〔4〕金本雅雄等，水毛デ'儿实验仁上而连铸又于丁”内大型介在物D低减仁フ之，中 山制钢技报Ng19,P.23。 〔5)中间包挡渣墙研究，攀枝花钢铁研究院1978.9。 46

套管浇注钢液表面平静 ， 可防止渣子卷入钢液 ， 并且可 防止 注流的二次氧化 ， 这有利于减 少钢中大型 夹杂物 。 尸 阅 ，‘工无 二有 净 ‘ 宜盆康妞刃睁 。 侧湮阮浮公解遐召豁 。 卜 。 ‘ 内口办 图 五厂 流 ， 流 和液面临界高度关系 图 注入方式对 影响 四 、 结 论 。 改善钢液在中间包内的流动状态 ， 延长钢水停 留时间 ， 有 利于 夹杂物充分上浮 。 中间包俐液面加高 ， 平均停留时间延长 。 因此 ， 采用大容量深熔池的中间包是 有利 于夹杂物去除 。 中间包内设置挡墙 ， 不 仅能延长钢水的停留时间 ， 而且更重要的是改变 了流体流动 的轨迹 ， 促使 夹杂物的上浮分 离 。 但档墙 的形状和按放位置 是非常重要的 ， 本试验 中以双 墙和斜墙效果较好 。 大包注流采用保护 套管浇 注 ， 换包或停浇 时保持 中间包临界液面 高度是 防止渣 子卷 入结晶器 的有效措施 ， 必 须予 以重视 。 〔 〕 〕 〔 〕 〔 〕 〔 〕 参 考 文 献 川上公成 ， 国外连铸技术 译文集 一 ， ， 冶金部情报总所 ， 小舞忠信等 ， 国 外连铸技术 译文 集 一 ， ， 冶 金部情报总所 ， 垣生泰弘 ， 造块工程 心 弓挤 忆 连铸工程 忆 书 汁 乙 钢 中大型 非金属介在 物 低减法 比 关寸乃 研究 。 金本雅雄等 ， 水毛 尹 为 实验仁 止乃连铸叉 于 夕 ” 内大型介在物 低减仁 ‘ 、 乙 ， 中 山制钢技报 旦 ， 。 。 中间包档渣墙研究 ， 攀枝花钢铁研究院

〔6)化学工程基础北京大学化学系编，1976.6,198一217. 〔7)洪纯一等，光歼示踪仪的研制及在化学工程中应用，北京化工学院，1981。 Study of fluid“Renewal time”for Continuous Casting tundish by Simulation of water model Cai Kaike,Li Chaoshun, Li XueMa,Lin XiaoMing The tundish is the important metallurgical unit of the continuous castin- g.In order to incressing demand for steel of higher quality,effective mesur- es must be elaborated to remove the large non-metallic inclusions by optimi- zing fluid flow and renewal time of liquid steel in the tundish,making it possible to raise from steel melts. The paper presented the influence of liquid debit,teeming spout immer- sed in bath,deep bath,proper dam on the fluid renewal time and flow pat- tern in the tundish by the experiment of water model.Liquid depth and pr- oper dam of tundish are very effective for renewal time and flow pattern iu the tundish. 47

〔 〕 化学工程基础 北京大学化学系编 ， ， 一 一 〔 〕 洪纯一等 ， 光歼示 踪仪的研制及在化学工程 中应用 ， 北京 化工 学院 ， 。 、 “ ， 片 二 ， ， ， ‘ 卜 ， 一 ， 。 ， 】 幻口 ， ， ， 。 一 份 卜 万 乓 飞口