煤粉锅炉高温空气无油点火研究.pdf_大学文库

D0I:10.13374/j.issn1001-053x.2005.02.041 第27卷第2期北京科技大学学报 VoL.27 No.2 2005年4月 Journal of University of Science and Technology Beijing Apr.2005 煤粉锅炉高温空气无油点火研究李栋王恒赵立合冯武军陈燕北京科技大学机械工程学院，北京100083 摘要在一维平面层流煤粉气流着火的数学模型的基础上，发展了一种更加逼近工程实际的一维平面紊流煤粉气流着火模型.在该数学模型的指导下，设计了高温空气煤粉点火试验台.通过大量的空气加热试验和煤粉气流着火试验，对模型进行了实验验证.结果显示，理论模型的计算结果与实验相符合，验证了高温空气煤粉点火技术的可行性. 关键词煤粉气流：紊流：着火模型：高温空气：无油点火分类号TK16 在电力行业，煤粉悬浮燃烧为锅炉的主要燃 1一维平面紊流煤粉气流的着火烧方式，启动时通常用油点火，并且在低负荷运行或煤质不稳定时也需用油来稳燃.随着机组容模型量向大型化发展，要求电网中有更多的机组参与文献[1]提出了一种较为先进的一维平面层调峰，致使点火和助燃用油大幅增加.因此，开发流煤粉气流着火的数学模型，该模型较以往颗粒无油点火与稳燃新技术，有着重要的意义，群模型有了较大的进步，然而，实际电站锅炉中目前，煤粉无油点火主要有三种技术，分别煤粉气流是以湍流的形式喷入炉膛燃烧的，因此为等离子直接点火、感应式直接点火和激光直接上述一维层流煤粉气流着火的数学模型仍然与点火技术.等离子无油点火技术已实现了工程应实际炉内的情况有较大差别.另外，本文所研究用，具有快速、适应性广等优点，但阴极棒的烧的点火方式不同于锅炉燃烧器的炉膛喷燃，属于损、中心氧化造成的引弧不稳定等问题仍未能较管内湍流多相反应流动，着火点位于一级管内. 好解决：感应加热无油点火技术具有投资少、运本文提出了一种一维平面紊流煤粉气流的行成本低、系统简单等优点，但它也存在着感应着火模型.该模型不仅详细描述了火焰中的辐射管内结焦、过热等问题：激光直接点火技术等其传热、煤粉热解、挥发分燃烧和多相反应等各个他无油点火技术因为材料、成本、技术等客观原过程，还考虑了湍流对气相质量及能量扩散的影因，尚处于实验室研究开发阶段.在这种背景下，响，使得该模型更加精确地逼近了实际情况.虽本文提出了一种新型的无油点火技术一高温然实际管内流动截面大小有限，气流被管壁包空气煤粉直燃技术，该技术将工业炉窑中先进的围，但当实际的着火燃烧过程稳定之后，壁面和高温空气燃烧技术(HTAC)创造性地应用到了煤气流之间的换热量非常小，可以忽略不计，认为粉电站锅炉的无油点火中，通过将蓄热室技术和壁面处的温度与相同轴向位置的气体温度相等，中频加热技术的有机结合，迅速获得1000℃左右因此系统可以简化成为一维的，其简化物理模型的高温空气，并通过对流的方式将热量传递给煤如图1所示. 粉气流，从而实现煤粉气流的快速、稳定、低NO 11建立数学模型的假设条件的着火燃烧 (1)煤粉气流是一维、平面、稳态的紊流流动，所有参数呈一维分布. 收稿日期：200403-19修回日期：200409-16 基金项目：国家“863"计划项目(No.2003AA529280) (2)煤粉气流中气相与颗粒相为等速运动，无作者简介：李栋(1979一)，男，硕士研究生滑移现象

第卷第期年月北京科技大学学报一煤粉锅炉高温空气无油点火研究李栋王恒赵立合冯武军陈燕北京科技大学机械工程学院，北京摘要在一维平面层流煤粉气流着火的数学模型的基础上，发展了一种更加逼近工程实际的一维平面紊流煤粉气流着火模型在该数学模型的指导下，设计了高温空气煤粉点火试验台通过大量的空气加热试验和煤粉气流着火试验，对模型进行了实验验证结果显示，理论模型的计算结果与实验相符合，验证了高温空气煤粉点火技术的可行性关键词煤粉气流紊流着火模型高温空气无油点火分类号在电力行业，煤粉悬浮燃烧为锅炉的主要燃烧方式，启动时通常用油点火，并且在低负荷运行或煤质不稳定时也需用油来稳燃随着机组容量向大型化发展，要求电网中有更多的机组参与调峰，致使点火和助燃用油大幅增加因此，开发无油点火与稳燃新技术，有着重要的意义，目前，煤粉无油点火主要有三种技术，分别为等离子直接点火、感应式直接点火和激光直接点火技术等离子无油点火技术已实现了工程应用，具有快速、适应性广等优点，但阴极棒的烧损、中心氧化造成的引弧不稳定等问题仍未能较好解决感应加热无油点火技术具有投资少、运行成本低、系统简单等优点，但它也存在着感应管内结焦、过热等问题激光直接点火技术等其他无油点火技术因为材料、成本、技术等客观原因，尚处于实验室研究开发阶段在这种背景下，本文提出了一种新型的无油点火技术 — 高温空气煤粉直燃技术该技术将工业炉窑中先进的高温空气燃烧技术创造性地应用到了煤粉电站锅炉的无油点火中，通过将蓄热室技术和中频加热技术的有机结合，迅速获得 ℃ 左右的高温空气，并通过对流的方式将热量传递给煤粉气流，从而实现煤粉气流的快速、稳定、低的着火燃烧收稿日期刊一修回日期基金项目国家 “ ” 计划项目作者简介李栋一，男，硕士研究生一维平面紊流煤粉气流的着火模型文献【提出了一种较为先进的一维平面层流煤粉气流着火的数学模型，该模型较以往颗粒群模型有了较大的进步然而，实际电站锅炉中煤粉气流是以湍流的形式喷入炉膛燃烧的，因此上述一维层流煤粉气流着火的数学模型仍然与实际炉内的情况有较大差别另外，本文所研究的点火方式不同于锅炉燃烧器的炉膛喷燃，属于管内湍流多相反应流动，着火点位于一级管内本文提出了一种一维平面紊流煤粉气流的着火模型该模型不仅详细描述了火焰中的辐射传热、煤粉热解、挥发分燃烧和多相反应等各个过程，还考虑了湍流对气相质量及能量扩散的影响，使得该模型更加精确地逼近了实际情况虽然实际管内流动截面大小有限，气流被管壁包围，但当实际的着火燃烧过程稳定之后，壁面和气流之间的换热量非常小，可以忽略不计，认为壁面处的温度与相同轴向位置的气体温度相等，因此系统可以简化成为一维的，其简化物理模型如图所示建立数学模型的假设条件煤粉气流是一维、平面、稳态的紊流流动，所有参数呈一维分布煤粉气流中气相与颗粒相为等速运动，无滑移现象 DOI ：10．13374／j ．issn1001—053x．2005．02．041

Vol.27 No.2 李栋等：煤粉锅炉高温空气无油点火研究 ·165· T,T v 图1物理模型示意图 Fig.1 Sketch of the pbysical model (3)煤粉气流中颗粒与气相不等温，两相之间传热可用以下两个近似方程来描述：通过对流换热进行热量交换，Nu=2. gaG-4amr.股-e+号l(⑧) (4)热解时挥发分的析出按两竞争反应进行，其中，m,为颗粒质量，T,为颗粒温度，n为颗粒数挥发分的燃烧按碳氢化合物的两步总体反应进密度，9为辐射热流，G为平均辐射强度，a为煤行四. 粉气流的辐射吸收系数，σ，煤粉氯流的散射系 (⑤)煤粉表面的非均相反应视为等密度过程，数，C为颗粒比热容，为黑体辐射常数，q为对不考虑灰分对反应速度的影响.氧化发生时，CO 流热流量，q为颗粒多相反应热，和CO2均为初级产物，二者的产量由傅维标等人 1.3着火判据和测点布置提出的公式确定. 煤的着火特性不仅是燃料本身的特征，也与 (6)不计热解过程的吸热，因为它与表面氧化环境因素有关.本文以气流温度发生跃变为着火反应及挥发分燃烧反应放热相比要小得多. 点，起始跃变温度为着火温度 12数学模型的基本方程采用WBC-57-LB(铂铑10-铂)型热电偶和煤粉气流的连续方程： T-RIT型双色高温计测量气流的温度，测点的 o.0=0 (1) 布置如图2所示. 气相运动方程：混合点火室热电偶线测管瓷套管 ua,n=0 (2) 其中，Pm为混合物平均密度，U为速度，湍流粘性系数4=C.Cpp k'le,P,为气流密度，k为湍动能，e为热电偶头湍动能耗散率，C,C均为模型的常数. 气相紊流模型方程： w222222n2z2a2a 出a,-r&=Ag-e (3) 图2点火室测点布置图孟，u-)g-c (4) Fig.2 Scheme of measurement points in the ignition tube 气相组分方程： 1.4实验煤种 omm)-)-s (5) 实验采取了三个不同的煤种，其成分如表1. 气相的能量方程：表1煤种工业分析数据（质量分数） &o.W&{r脸-s (6) Table 1 Proximate analysis of coals % 电厂固定碳灰分水分挥发分式中，C和C为常数：y为j组分的质量分数：S 吉林电厂 41.47 28.76 6.29 23.48 为组分的源项：S为h,的源项；工为j组分的扩散抚顺电厂 44.98 26.04 13.94 15.04 通量：，T,为kc,h,的扩散通量：气体的格黄台电厂56.78 26.18 7.40 9.64 h。=c(T。-T),T,为气流温度，T为环境温度，ca为 1.5计算结果与实验数据的分析气流的比热容分别对三种煤种的煤粉气流着火特性进行颗粒的能量方程： mU密-9贵g 了试验研究，并与计算结果进行了分析比较，部 (7) 分结果如图3.从图上可以看出，理论模型的计算对于一维煤粉气流，在考虑散射时，其辐射结果与实验符合较好，证明本模型是可信的

李栋等煤粉锅炉高温空气无油点火研究兀，兀图物理模型示意图煤粉气流中颗粒与气相不等温，两相之间通过对流换热进行热量交换浏妇热解时挥发分的析出按两竞争反应进行，挥发分的燃烧按碳氢化合物的两步总体反应进行煤粉表面的非均相反应视为等密度过程，不考虑灰分对反应速度的影响氧化发生时，和均为初级产物，二者的产量由傅维标等人提出的公式确定 ‘ 不计热解过程的吸热，因为它与表面氧化反应及挥发分燃烧反应放热相比要小得多，，数学模型的基本方程煤粉气流的连续方程备如。气相运动方程嗡幼。传热可用以下两个近似方程来描述 ‘ ，由。，、渭罗一氏窍，尝一亏口阳其中，为颗粒质量，兀为颗粒温度，为颗粒数密度，为辐射热流，为平均辐射强度，为煤粉气流的辐射吸收系数，氏煤粉氯流的散射系数，为颗粒比热容，氏为黑体辐射常数，、为对流热流量，如为颗粒多相反应热着火判据和测点布置煤的着火特性不仅是燃料本身的特征，也与环境因素有关本文以气流温度发生跃变为着火点，起始跃变温度为着火温度【采用一一铂锗一铂型热电偶和型双色高温计测量气流的温度，测点的布置如图所示瓷套管立，旦醚、甲，产其中，二为混合物平均密度，为速度，湍流粘性系数召沂沂，为气流密度，为湍动能，为湍动能耗散率，，几均为模型的常数气相紊流模型方程，，，二、、、宁丁切“ 陇“ ‘ 一炭丁几炭丁二刀」弓于一声叮犷少尸失少尸驴，，，、、扩，一丫飞交丁切陇一产一豪丁犷式’若苦十共￡粉尸止号于一氏一钊气相组分方程，，，、一、。丹兰口。口一弓兰厂上岑乙甲 “ ‘ 少了犷了 ” 气相的能量方程，，。、。、。一井。之刀， “ ‘ ，一丹兰八共卜凡犷 ” 。式中，和为常数耳为组分的质量分数尽为组分的源项凡为的源项刃为组分的扩散通量几，几，几为，凡的扩散通量气体的焙。兀一，为气流温度，为环境温度，为气流的比热容颗粒的能量方程了、另交次二弓二另多务之姗环止弓‘ 召召么召另目热电偶头图点火室测点布置图代实验煤种实验采取了三个不同的煤种，其成分如表表煤种工业分析数据质量分数肠令一如，一等。对于一维煤粉气流，在考虑散射时，其辐射电厂固定碳灰分水分挥发分吉林电厂滩抚顺电厂，夕黄台电厂夕，石计算结果与实验数据的分析分别对三种煤种的煤粉气流着火特性进行了试验研究，并与计算结果进行了分析比较，部分结果如图从图上可以看出，理论模型的计算结果与实验符合较好，证明本模型是可信的

◆166· 北京科技大学学报 2005年第2期 1400 (a) 1400(b) 1200 1200 1000 1000 800 800 600 一计算值 600 ·实验值 400 400 200 200 100 200300 400500 0 100200300 400 500 加热长度/mm 加热长度/mm 图3沿管长方向气流温度分布.加热功率80kW,一次风速度20ms,煤粉质量分数025.(a)吉林电厂；⑥)抚顺电厂 Fig.3 Temperature distributions along the tube.(a)Jilin Power Plant;(b)Fushun Power Plant 2高温空气煤粉单级点火不同一次风速、不同热空气流速、不同热空气温度、不同初始氧含量等工况下煤粉气流着火进行通过搭建高温空气煤粉单级点火试验台如了研究，得到了管内煤粉气流着火的特性及规图4，对三种不同的煤种进行了不同工况下的着律，为指导工业试验和实际点火燃烧装置的设计火试验，和运行提供依据. (1)煤粉空气比与着火特性的关系，煤粉空气燃烧室冷却装置比是煤粉气流着火特性最主要的影响因素，它的中颊电源改变引起着火温度的显著改变.从图6可以看点火器出，对于所有煤种，随着煤粉空气比的增加，着火加热器热风凤机温度首先显著降低，除低挥发分的黄台电厂煤 1000 螺旋给料器煤粉控制柜白① 变频调速 800 600 风量230m3/h 混合器 “次风机百 -110kW 400 130kW 图4高温空气煤粉单级点火试验台 -4-150kW Fig.4 Experimental device for ignition of single grade pulverized -170kW 200 +190kw coal by high-temperature air 5 10 15 20 25 30 2.1系统组成时间min 高温空气加热器产生1000℃左右的高温空图5不同加热功率下的空气温升曲线气：电源柜为高温空气加热器提供电源：点火燃 Fig.5 Air heating curves under diffetent powers 烧器与高温空气加热器配套，点燃煤粉：自动控 1000 制系统为全数字自动控制：风机、管路及给粉机系统. 900 22高温空气加热器的工作性能 o 800 为了测定高温空气加热器的工作性能，本文裂 700 做了大量的实验工作，获得了不同工况下风温随吉林电厂时间的变化曲线，见图5.由图可见，高温空气加 600 ·抚顺电厂热器能够将大流量的空气在很短的时间内加热一黄台电厂 50 到900℃以上，为高温空气煤粉直燃技术的实现 0 0.2 0.40.6 0.8 1.0 打下了基础. 煤粉空气比图6普火温度与煤粉空气比的关系 23不同工况对煤粉气流着火特性的影响 Fig.6 Relationships between ignition temperature and the ratio 对不同煤粉空气质量比（简称煤粉空气比）、 of pulverized coal to air

一北京科技大学学报年第期侧、明璐丫异 — 计算值实验值计算值实验值雨 … 匕侧境犷、蛆尸加热长度加热长度。图沿管长方向气流温度分布加热功率，一次风速度，煤粉质量分数吉林电厂抚顺电厂高温空气煤粉单级点火通过搭建高温空气煤粉单级点火试验台如图，对三种不同的煤种进行了不同工况下的着火试验不同一次风速、不同热空气流速、不同热空气温度、不同初始氧含量等工况下煤粉气流着火进行了研究，得到了管内煤粉气流着火的特性及规律，为指导工业试验和实际点火燃烧装置的设计和运行提供依据煤粉空气比与着火特性的关系煤粉空气比是煤粉气流着火特性最主要的影响因素，它的改变引起着火温度的显著改变从图可以看出，对于所有煤种，随着煤粉空气比的增加，着火温度首先显著降低，除低挥发分的黄台电厂煤混合器燃烧室中频电源暴图高温空气煤粉单级点火试验台一代 ‘ ，，、明醒卯时间图不同加热功率下的空气温升曲线弓榔侧从鸡、即一吉林电厂抚顺电厂黄台电厂孟，‘石八少八曰八曰︸系统组成高温空气加热器产生 ℃ 左右的高温空气电源柜为高温空气加热器提供电源点火燃烧器与高温空气加热器配套，点燃煤粉自动控制系统为全数字自动控制风机、管路及给粉机系统高温空气加热器的工作性能为了测定高温空气加热器的工作性能，本文做了大量的实验工作，获得了不同工况下风温随时间的变化曲线，见图由图可见，高温空气加热器能够将大流量的空气在很短的时间内加热到 ℃ 以上，为高温空气煤粉直燃技术的实现打下了基础不同工况对煤粉气流着火特性的影响对不同煤粉空气质量比简称煤粉空气比、一一一 ‘ 一一目一一一一一二一一一一一一一习名煤粉空气比图粉火温度与煤粉空气比的关系少加卯抚比

Vol.27 No.2 李栋等：煤粉锅炉高温空气无油点火研究 ·167 外，着火温度降到某一值后不再降低，而是有一效果.如图10所示，随着热空气初温的提高，着定程度的升高，即存在一个对应最小着火温度的火距离显著下降，说明着火变得容易，最佳煤粉空气比，且挥发分含量越高的煤，其最 (5)着火距离与初始氧体积分数的关系.随着佳煤粉空气比越小，着火温度也越低.着火距离初始氧体积分数的降低，煤粉气流着火距离显著随煤粉空气比的变化关系和着火温度随煤粉空增加，这说明着火将变得困难，如图11所示（工况气比的变化关系是大同小异的，见图7. 为高温空气初温1000℃).这是因为初始氧体积 500 分数降低时，燃烧化学反应速度相应降低，对应的着火距离必然增加， 400 500 目300 200 400 -吉林电厂 10 ·抚顺电厂 300 一黄台电厂 0 02 0.30.40.50.60.70.80.9 200 。一吉林电厂煤粉空气比一抚顺电厂图7着火距离与煤粉空气比的关系 100 Fig.7 Relationships between ignition distance and the ratio of 5 10 1520 25 30 35 pulverized coal to air 入门速度，/(ms) 图8着火距离与一次风速度的关系在煤粉空气比非常高的情况下，挥发分析出 Fig.8 Relationships between ignition distance and the first air vel- 的总量高，而氧量并不高，因此煤粉气流着火温 ocity 500 度高，着火并不快，燃烧温度较低：随着煤粉空气一一吉林电厂比的降低，挥发分析出量减少，而氧含量相对较 400 一抚顺电厂高，煤粉气流着火温度降低，对着火有利，燃烧温度也有所提高：当煤粉空气比降低到某一程度， 300 挥发分与氧含量达到化学当量比时，煤粉气流着火温度达到最低，燃烧温度达到最高，此时即为 200 最佳煤粉空气比.如果煤粉空气比进一步降低， 100 挥发分减少，氧量过剩，这时过剩的空气还要吸 35 40 455055 6065 收着火区的热量，所以煤粉气流着火温度开始回入门速度，/(ms) 图9着火距离与高温空气流速的关系升，同时燃烧温度开始降低， Fig.9 Relationships between ignition distance and high-tempara- (2)一次风速与着火距离的关系.一次风速提 ture air velocity 高对着火不利，随一次风速的提高，着火温度略有上升，着火距离明显延长，如图8所示.分析其 500 原因，主要是提高一次风速度，使得其受热时间 50A 吉林电厂 *一抚顺电厂缩短，故而着火点延迟， 400 ()高温空气速度与着火距离的关系.高温空目350 气速度的提高对着火有利，随着速度的提高，着 300 火温度略有下降，着火点有明显的前移，如图9 250F 所示，这是因为随着高温空气流速的提高，一次 200 风粉的受热加速，致使煤粉气流着火点前移. 150 (4)高温空气温度与着火距离的关系.由于提 800 85090095010001050 热空气初温℃ 高高温空气的流速使得带入点火燃烧室内的热图10着火距离与热空气初温的关系量增加，致使一次风粉的受热加速，着火点前移. Fig.10 Relationships between hot air temperature and ignition 可以推断，提高高温空气的初温也会产生同样的 distance

李栋等煤粉锅炉高温空气无油点火研究外，着火温度降到某一值后不再降低，而是有一定程度的升高，即存在一个对应最小着火温度的最佳煤粉空气比，且挥发分含量越高的煤，其最佳煤粉空气比越小，着火温度也越低着火距离随煤粉空气比的变化关系和着火温度随煤粉空气比的变化关系是大同小异的，见图效果如图所示，随着热空气初温的提高，着火距离显著下降，说明着火变得容易着火距离与初始氧体积分数的关系随着初始氧体积分数的降低，煤粉气流着火距离显著增加，这说明着火将变得困难，如图所示工况为高温空气初温 ℃ 这是因为初始氧体积分数降低时，燃烧化学反应速度相应降低，对应的着火距离必然增加佗曰︸八曰︸曰布气乙、一、姐柳斌留已口侧气，尹︸褪留拭种昌上一一二习」一上 ‘ 曰刀名乡煤粉空气比图，普火距离与煤粉空气比的关系祖一抚顺电厂在煤粉空气比非常高的情况下，挥发分析出的总量高，而氧量并不高，因此煤粉气流着火温度高，着火并不快，燃烧温度较低随着煤粉空气比的降低，挥发分析出量减少，而氧含量相对较高，煤粉气流着火温度降低，对着火有利，燃烧温度也有所提高当煤粉空气比降低到某一程度，挥发分与氧含量达到化学当量比时，煤粉气流着火温度达到最低，燃烧温度达到最高，此时即为最佳煤粉空气比如果煤粉空气比进一步降低，挥发分减少，氧量过剩，这时过剩的空气还要吸收着火区的热量，所以煤粉气流着火温度开始回升，同时燃烧温度开始降低一次风速与着火距离的关系一次风速提高对着火不利，随一次风速的提高，着火温度略有上升，着火距离明显延长，如图所示分析其原因，主要是提高一次风速度，使得其受热时间缩短，故而着火点延迟高温空气速度与着火距离的关系高温空气速度的提高对着火有利，随着速度的提高，着火温度略有下降，着火点有明显的前移，如图所示这是因为随着高温空气流速的提高，一次风粉的受热加速，致使煤粉气流着火点前移高温空气温度与着火距离的关系由于提高高温空气的流速使得带入点火燃烧室内的热量增加，致使一次风粉的受热加速，着火点前移可以推断，提高高温空气的初温也会产生同样的一一一土一一一‘ 入门速度，， · 一，图着火距离与一次风速度的关系 · 广一一一一一一一一一一一，一一吉林电厂入门速度，对 · 一 ‘ ，‘气，拭涎裂榔口曰图，着火距离与高温空气流速的关系卜理枕吉林电厂抚顺电厂 · 昌姐长柳、留一一一一‘ 一一一一热空气初温 ℃ 图着火距离与热空气初温的关系柱伏妞皿

168- 北京科技大学学报 2005年第2期 500 一定程度的升高，即存在一个对应最小着火温度 % 的最佳煤粉空气比，且挥发分含量越高的煤，其 400 最佳煤粉空气比值越小，着火温度也越低，一次 350 风速提高对着火不利.高温空气速度的提高对着 300 火有利，随着热空气初温的提高，着火距离显著梅250 吉林电厂下降，说明着火变得容易：随着初始氧体积分数 200 一抚顺电厂的降低，煤粉气流着火距离显著增加，着火将变 150 1 22018161412108 得困难 6 初始氧体积分数% 图11着火距离与初始氧体积分数的关系参考文献 Fig.11 Relationships between oxygen concentration and ignition []盛昌栋，煤粉气流着火的研究及煤粉浓度连续可湖的实 distance 现：[学位论文].武汉：华中理工大学，1995 [2]Westbrook C K.Simplified reaction mechanisms for the oxida- 3结论 tion of hydrocarbon fuels in flames.Combust Sci Technol, 1981.27:31 [3)]曾桃芳，傅维标.关于碳/碳粒表面氧化反应生成物CO (1)煤粉气流一维紊流着火模型能全面准确 C02比值及其通用表达式的研究.中国科学(A辑)，1993 的反映管内煤粉着火的机理，与实际情况相符 23:631 合，证明本模型是可靠的 [4]Annamalai K,Ryan W.Interactive processes in gasification and combustion:II Isolated carbon,coal and porous char particles (2)对于所有煤种，随着煤粉空气比的增加， Prog Energy Combust Sci,1993,19:383 着火温度首先显著降低，除低挥发分的黄台电厂 [⑤]岑可法，姚强，骆仲泱，等。高等燃烧学.杭州：浙江大学煤外，着火温度降到某一值后不再降低，而是有出版社，2000.281 Theoretical and experimental study on ignition of pulverized coal by high tempera- ture air in power plants LI Dong,WANG Heng,ZHAO Lihe,FENG Wujun,CHEN Yan Mechanical Engineering School,University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083,China ABSTRACT A more accurate one-dimensional turbulent ignition model of pulverized coal air flow in a tube was established on the basis of the one-dimensional plane laminar flow ignition model.An experimental plat for high temperature air pulverized coal ignition was set up.To test the theoretical model,air heating and pulverized coal ig- nition experiments were done.The experimental results are in good agreement with the calculated ones.The feasi- bility of pulverized coal ignition by high-temperature air was proved. KEY WORDS pulverized coal air flow:turbulent flow:ignition model:high-tempeture air;free-oil ignition