工程科学学报 Chinese Journal of Engineering 外加Y2Ti,0,纳米粒子对CLAM钢夹杂物的影响 王佳喜王东伟邱国兴蔡南战东平姜周华 Effect of YTiO nanoparticles on inclusions in CLAM steel WANG Jia-xi.WANG Dong-wei.QIU Guo-xing.CAI Nan,ZHAN Dong-ping.JIANG Zhou-hua 引用本文： 王佳喜，王东伟，邱国兴，蔡南，战东平，姜周华.外加Y2Ti,07纳米粒子对CLAM钢夹杂物的影响.工程科学学报，2020， 42S:21-26.doi:10.13374issn2095-9389.2020.04.15.s07 WANG Jia-xi,WANG Dong-wei,QIU Guo-xing,CAI Nan,ZHAN Dong-ping,JIANG Zhou-hua.Effect of Y2TiO nanoparticles on inclusions in CLAM steel[J].Chinese Journal of Engineering,2020,42(S):21-26.doi:10.13374/j.issn2095-9389.2020.04.15.s07 在线阅读View online::https::/doi.org/10.13374j.issn2095-9389.2020.04.15.s07 您可能感兴趣的其他文章 Articles you may be interested in 高应变率下红砂岩“冻伤效应” "Frostbite effect"of red sandstone under high strain rates 工程科学学报.2019,41(10)：1249 https:/1oi.org/10.13374.issn2095-9389.2019.01.14.002 超低碳钢精炼过程中Fe--Ti-0类复合氧化物夹杂的演变与控制 Revolution and control of Fe-Al-Ti-O complex oxide inclusions in ultralow-carbon steel during refining process 工程科学学报.2019,41(6)：757 https::/doi.org/10.13374斩.issn2095-9389.2019.06.007 稀土-镁复合处理对GCl5轴承钢中夹杂物的影响 Effect of rare earth and magnesium complex treatment on inclusions in GCr15 bearing steel 工程科学学报.2019,41(6：763htps:/loi.org/10.13374j.issn2095-9389.2019.06.008 V,O,MⅨene纳米复合材料制备及储能性能 Preparation and energy storage properties of V,O/MXene nanocomposites 工程科学学报.2020,42(8：1018 https:/doi.org/10.13374.issn2095-9389.2019.11.07.002 Mg0含量对Ca0-Al203-Mg0-Fe,0-Si02-K20系熔体性质的影响 Influence of Mgo content on the thermo-physical properties of Ca0-Al2O3-MgO-Fe O-SiO2-K20slags 工程科学学报.2017,392：215htps:/doi.org10.13374 j.issn22095-9389.2017.02.008 Ca0-Ti02-fe203三元系中Ca,TFe20g的生成机理 Formation mechanism of Ca TiFe,Og in a CaO-TiO-Fe2O system 工程科学学报.2017,39(11：1669htps:doi.org10.13374.issn2095-9389.2017.11.009
外加Y2 Ti2 O7纳米粒子对CLAM钢夹杂物的影响 王佳喜 王东伟 邱国兴 蔡南 战东平 姜周华 Effect of Y2 Ti2 O7 nanoparticles on inclusions in CLAM steel WANG Jia-xi, WANG Dong-wei, QIU Guo-xing, CAI Nan, ZHAN Dong-ping, JIANG Zhou-hua 引用本文: 王佳喜, 王东伟, 邱国兴, 蔡南, 战东平, 姜周华. 外加Y2 Ti2 O7纳米粒子对CLAM钢夹杂物的影响[J]. 工程科学学报, 2020, 42(S): 21-26. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2020.04.15.s07 WANG Jia-xi, WANG Dong-wei, QIU Guo-xing, CAI Nan, ZHAN Dong-ping, JIANG Zhou-hua. Effect of Y2 Ti2 O7 nanoparticles on inclusions in CLAM steel[J]. Chinese Journal of Engineering, 2020, 42(S): 21-26. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2020.04.15.s07 在线阅读 View online: https://doi.org/10.13374/j.issn2095-9389.2020.04.15.s07 您可能感兴趣的其他文章 Articles you may be interested in 高应变率下红砂岩“冻伤效应” “Frostbite effect” of red sandstone under high strain rates 工程科学学报. 2019, 41(10): 1249 https://doi.org/10.13374/j.issn2095-9389.2019.01.14.002 超低碳钢精炼过程中Fe-Al-Ti-O类复合氧化物夹杂的演变与控制 Revolution and control of Fe-Al-Ti-O complex oxide inclusions in ultralow-carbon steel during refining process 工程科学学报. 2019, 41(6): 757 https://doi.org/10.13374/j.issn2095-9389.2019.06.007 稀土-镁复合处理对GCr15轴承钢中夹杂物的影响 Effect of rare earth and magnesium complex treatment on inclusions in GCr15 bearing steel 工程科学学报. 2019, 41(6): 763 https://doi.org/10.13374/j.issn2095-9389.2019.06.008 V2 O5 /MXene纳米复合材料制备及储能性能 Preparation and energy storage properties of V2 O5 /MXene nanocomposites 工程科学学报. 2020, 42(8): 1018 https://doi.org/10.13374/j.issn2095-9389.2019.11.07.002 MgO含量对CaO-Al2 O3 -MgO-Fe x O-SiO2 -K2 O系熔体性质的影响 Influence of MgO content on the thermo-physical properties of CaO-Al2 O3 -MgO-Fe x O-SiO2 -K2 O slags 工程科学学报. 2017, 39(2): 215 https://doi.org/10.13374/j.issn2095-9389.2017.02.008 CaO-TiO2 -Fe2 O3三元系中Ca3 TiFe2 O8的生成机理 Formation mechanism of Ca3 TiFe2 O8 in a CaO-TiO2 -Fe2 O3 system 工程科学学报. 2017, 39(11): 1669 https://doi.org/10.13374/j.issn2095-9389.2017.11.009
工程科学学报.第42卷，增刊1：21-26.2020年12月 Chinese Journal of Engineering.Vol.42,Suppl.1:2126,December 2020 https://doi.org/10.13374/j.issn2095-9389.2020.04.15.s07;http://cje.ustb.edu.cn 外加Y2Ti2O2纳米粒子对CLAM钢夹杂物的影响 王佳喜，王东伟，邱国兴，蔡南，战东平区，姜周华 东北大学治金学院.沈阳110819 ☒通信作者，E-mail:zhandp1906@163.com 摘要在真空感应炉中加人Y,Ti2O,纳米粒子制备CLAM钢，通过扫描电子显微镜(SEM)、X射线能谱分析仪(EDS)、 X射线衍射仪(XRD)和万能试验机，探究Y2Ti,O,纳米粒子对CLAM钢中夹杂物的影响，分析CLAM钢的力学性能.结果表 明，Y2TizO+Fe纳米粒子成功加人CLAM钢，添加粒子后的CLAM钢中的夹杂物尺寸为0.5~1.5m,其形貌近似球形，成分 为Y-Ti-O-Mn-C-Ta-W-V-Cr-Fe,属于包裹状复合夹杂物，主要是因为Ta、V是强碳化物形成元素以及部分Y2Ti,O,粒子 可能发生了团聚.当Y2T20,粒子添加量（质量分数）为0.5%时，外加的Y2Ti20,粒子使得钢中夹杂物改性变质为稀土氧化 物的复合夹杂类型，钢的强度为1356MP,伸长率和断面收缩率分别为13.44%和63.15%.在部分拉伸断口韧窝中还可以观 察到第二相粒子，其尺寸为≤1m,呈球状，其成分较为复杂，主要为Y-Ti-O-C-Ta-W相. 关键词Y2T2O,纳米粒子：中国低活化马氏体钢：夹杂物变化：弥散强化：断口形貌 分类号TF748.52 Effect of Y2Ti2O7 nanoparticles on inclusions in CLAM steel WANG Jia-xi,WANG Dong-wei,QIU Guo-xing,CAI Nan,ZHAN Dong-ping,JIANG Zhou-hua School of Metallurgy,Northeastern University,Shenyang 110819,China Corresponding author,E-mail:zhandp1906@163.com ABSTRACT As the preferred material for the first wall of fusion reactors,China's low-activation martensitic (CLAM)steel has several advantages;however,its high-temperature (>550 C)strength is not enough,and the helium produced by fusion can easily form a thick helium bubble and gather at the boundary,which leads to helium embrittlement;thus,the low-activation ferrite/martensite steel cannot effectively function in the fusion reactor working environment.Previous studies have shown that adding nano-sized oxide strengthening phase into CLAM steel can significantly improve the high-temperature strength and irradiation resistance of the steel,and Y2O3,Al2O3,or ThO2 are commonly used as strengthening phases.Moreover,it has been found that adding Ti will result in a better strengthening effect.In this study,CLAM steel with the addition of Y2TiO nanoparticles was fabricated using a vacuum induction furnace.Afterward,the effect of Y2TiO nanoparticles on inclusions in CLAM steel was investigated via scanning electron microscopy (SEM),energy-dispersive X-ray spectroscopy (EDS),X-ray diffraction (XRD),and a universal testing machine experiment,then,the mechanical properties of CLAM steel were analyzed.The results show that Y2Ti2O+Fe nanoparticles are successfully added to CLAM steel.The inclusion size of CLAM steel is 0.5-1.5 um.The inclusion morphology is near-spherical,and the inclusion composition is Y-Ti-O-Mn-C-Ta-W-V-Cr-Fe;thus,the inclusion is characterized as a compound inclusion,mainly because Ta and V are strong carbide-forming elements and some Y2Ti2O particles may agglomerate.When the Y2Ti2O content is 0.5%,the inclusions in the steel modify into composite inclusions of rare-earth oxides,and the steel strength is 1356 MPa,while the elongation and section shrinkage are 13.44%and 63.15%,respectively.Moreover,second-phase particles also exist in the fracture dimples.The particles are spherical,less than 1 um and have a complex composition,mainly Y-Ti-O-C-Ta-W phase. 收稿日期：2020-04-15 基金项目：国家自然科学基金资助项目(51574081,51874063)
外加 Y2Ti2O7 纳米粒子对 CLAM 钢夹杂物的影响 王佳喜，王东伟，邱国兴，蔡 南，战东平苣，姜周华 东北大学冶金学院，沈阳 110819 苣通信作者，E-mail: zhandp1906@163.com 摘 要 在真空感应炉中加入 Y2Ti2O7 纳米粒子制备 CLAM 钢，通过扫描电子显微镜 (SEM)、X 射线能谱分析仪（EDS）、 X 射线衍射仪（XRD）和万能试验机，探究 Y2Ti2O7 纳米粒子对 CLAM 钢中夹杂物的影响，分析 CLAM 钢的力学性能. 结果表 明，Y2Ti2O7+Fe 纳米粒子成功加入 CLAM 钢，添加粒子后的 CLAM 钢中的夹杂物尺寸为 0.5～1.5 μm，其形貌近似球形，成分 为 Y–Ti–O–Mn–C–Ta–W–V–Cr–Fe，属于包裹状复合夹杂物，主要是因为 Ta、V 是强碳化物形成元素以及部分 Y2Ti2O7 粒子 可能发生了团聚. 当 Y2Ti2O7 粒子添加量 (质量分数) 为 0.5% 时，外加的 Y2Ti2O7 粒子使得钢中夹杂物改性变质为稀土氧化 物的复合夹杂类型，钢的强度为 1356 MPa，伸长率和断面收缩率分别为 13.44% 和 63.15%. 在部分拉伸断口韧窝中还可以观 察到第二相粒子，其尺寸为≤1 μm，呈球状，其成分较为复杂，主要为 Y–Ti–O–C–Ta–W 相. 关键词 Y2Ti2O7 纳米粒子；中国低活化马氏体钢；夹杂物变化；弥散强化；断口形貌 分类号 TF748.52 Effect of Y2Ti2O7 nanoparticles on inclusions in CLAM steel WANG Jia-xi，WANG Dong-wei，QIU Guo-xing，CAI Nan，ZHAN Dong-ping苣 ，JIANG Zhou-hua School of Metallurgy, Northeastern University, Shenyang 110819, China 苣 Corresponding author, E-mail: zhandp1906@163.com ABSTRACT As the preferred material for the first wall of fusion reactors, China ’s low-activation martensitic (CLAM) steel has several advantages; however, its high-temperature (>550 ℃) strength is not enough, and the helium produced by fusion can easily form a thick helium bubble and gather at the boundary, which leads to helium embrittlement; thus, the low-activation ferrite/martensite steel cannot effectively function in the fusion reactor working environment. Previous studies have shown that adding nano-sized oxide strengthening phase into CLAM steel can significantly improve the high-temperature strength and irradiation resistance of the steel, and Y2O3 , Al2O3 , or ThO2 are commonly used as strengthening phases. Moreover, it has been found that adding Ti will result in a better strengthening effect. In this study, CLAM steel with the addition of Y2Ti2O7 nanoparticles was fabricated using a vacuum induction furnace. Afterward, the effect of Y2Ti2O7 nanoparticles on inclusions in CLAM steel was investigated via scanning electron microscopy (SEM), energy-dispersive X-ray spectroscopy (EDS), X-ray diffraction (XRD), and a universal testing machine experiment; then, the mechanical properties of CLAM steel were analyzed. The results show that Y2Ti2O7+Fe nanoparticles are successfully added to CLAM steel. The inclusion size of CLAM steel is 0.5−1.5 μm. The inclusion morphology is near-spherical, and the inclusion composition is Y–Ti–O–Mn–C–Ta–W–V–Cr–Fe; thus, the inclusion is characterized as a compound inclusion, mainly because Ta and V are strong carbide-forming elements and some Y2Ti2O7 particles may agglomerate. When the Y2Ti2O7 content is 0.5%, the inclusions in the steel modify into composite inclusions of rare-earth oxides, and the steel strength is 1356 MPa, while the elongation and section shrinkage are 13.44% and 63.15%, respectively. Moreover, second-phase particles also exist in the fracture dimples. The particles are spherical, less than 1 μm and have a complex composition, mainly Y–Ti–O–C–Ta–W phase. 收稿日期: 2020−04−15 基金项目: 国家自然科学基金资助项目 ( 51574081， 51874063) 工程科学学报，第 42 卷，增刊 1：21−26，2020 年 12 月 Chinese Journal of Engineering, Vol. 42, Suppl. 1: 21−26, December 2020 https://doi.org/10.13374/j.issn2095-9389.2020.04.15.s07; http://cje.ustb.edu.cn
22 工程科学学报.第42卷，增刊1 KEY WORDS Y2Ti2O nanoparticles;China's low-activation martensitic;inclusion change;dispersion strengthening:fracture morphology 低活化铁素体/马氏体钢(RAFM)是聚变堆第 验：冲击试验采用夏比V型缺口试样，尺寸为55mm× 壁的候选材料-)，我国在RAFM钢方面的研究 10mm×10mm,在JBW-500型冲击试验机进行冲 获得巨大进展，制备了具有自主知识产权的中国 击实验.使用ZEISS ULTRA PLUS场发射扫描电 低活化马氏体钢(CLAM).尽管低活化铁素体/马 镜观察断口形貌.采用HRS-150D型多功能数显 氏体钢存在诸多优点，但是其高温(>550℃)强度 洛氏硬度计测量轧制态试样的硬度 不足，而且聚变产生的氨容易形成粗大的氦泡聚 2结果分析与讨论 于晶界处，从而导致氦脆，使得低活化铁素体/马氏 体钢难以服役在聚变堆工作环境下.研究者证明 2.1夹杂物分析 将纳米尺寸的氧化物强化相添加到RAFM钢中可 图1为1#、2#和3#钢中典型夹杂物的形貌及 以明显提高钢的高温强度和抗辐照性能，可在 成分.从图中可以看出来，未添加Y2TO,粒子的 700℃下使用B,普遍采用Y203、Al203和ThO2 1#钢中夹杂物的尺寸为0.5um左右，呈单一球状， 作为强化相阿随着研究的逐渐深入，研究者 其主要成分是O、Mn、Ta、Cr,这是由于冶炼过程 发现向钢中加人T会起到更好的强化效果.因此 中合金化产生的夹杂物，也说明在真空冶炼过程中， 本文以CLAM钢为研究对象，探究Y2Ti2O,纳米粒 合金元素收得率高于普通冶炼方式的收得率添 子对CLAM钢中夹杂物的影响规律，以及对CLAM 加Y2Ti2O,的2#和3#钢中发现了含有Y、Ti元素 钢的力学性能的改善 成分较为复杂的夹杂物，其形貌近似球形，尺寸为 0.5~l.5um,成分为Y-Ti-O-Mn-C-Ta-W-V-Cr-Fe, 1 实验材料及方法 几乎包含了所有的合金成分和外加的Y2TO2粒 采用30kg真空感应炉冶炼实验用钢，实验原 子成分，这也说明Y2T,O2粒子成功加入到了钢 料为纯铁、Cr、W、Ta、高碳铬铁、Mn和V合金， 中.添加0.3%Y2T20,粒子的2#钢中的夹杂物尺 添加的弥散强化相为Y2TiO,+Fe纳米粒子 寸与未添加Y2Ti2O,粒子的1#钢的夹杂物尺寸相 冶炼步骤为：在氩气保护气氛下，熔化纯铁， 近，通过X射线能谱分析仪检测夹杂物成分可知， 并依次加入Cr、W、Ta、高碳铬铁、Mn和V,温度 该夹杂物为包裹状复合夹杂物0川，基体为 为1580℃.待所有合金熔化后，加入不同质量分 Y-Ta-W-Cr-Mn-C-O相，外部为Mn-Ta-W-Cr-C 数的Y2Ti2O+Fe颗粒，保温5min后进行浇铸.将 相.这是因为Ta、V是强碳化物形成元素，且其相 铸锭经1150℃保温1h后锻造成坯料，再热轧成 应的碳化物熔点很高，在凝固过程中，它们将以 12mm厚板材，始轧温度为1200℃，终轧温度为 外加的Y2TO,粒子为核心形成碳化物并附着在 950℃，轧后空冷，分别得到1#、2#和3#实验钢，其 Y2Ti2O,粒子表面，因此导致这种复杂成分的存 化学成分见表1. 在.添加0.5%Y2Ti202粒子的钢中夹杂物尺寸约 1.5um,明显大于外加的Y2Ti,0,粒子尺寸，其原 表1实验钢的化学成分（质量分数） 因除了碳化物在其表面生成导致其尺寸偏大外， Table 1 Chemical composition of the test steel % 部分Y2Ti20,粒子可能发生了团聚)，使得Y2Ti07 Steel No.C Si Cr Mn W Ta V Y2Ti2O7 粒子在钢中成团聚形式存在 1# 0.10.0590.451.50.150.2 图2为3#钢夹杂物的面扫图.从图可知，通过 2# 0.10.0590.451.50.150.2 0.3 添加Y2T2O,粒子，夹杂物改性变质为稀土氧化物 3# 0.10.0590.451.50.150.2 0.5 的复合夹杂类型，从图2(d)可以看出，在该复合夹 杂物的黑色区域有Y的富集，从图2(e)、(g)和(i) 采用ZEISS ULTRA PLUS场发射扫描电镜 可以看出，夹杂物中Ta、Mn、V的富集也十分明 (SEM)及其自带的X-Max50型电制冷能谱仪研究 显，这也与Ta、V是强碳化物形成元素有关 了夹杂物的形貌和成分.采用F5M10棒状拉伸试 2.2力学性能分析 样，标距段尺寸为直径5mm,长25mm,拉伸速率 2.2.1拉伸性能 为2 mm-min',在w20型万能试验机进行拉伸实 在不同Y2TiO,添加量下CLAM钢的抗拉强
KEY WORDS Y2Ti2O7 nanoparticles； China ’s low-activation martensitic； inclusion change； dispersion strengthening； fracture morphology 低活化铁素体/马氏体钢（RAFM）是聚变堆第 一壁的候选材料[1−2] ，我国在 RAFM 钢方面的研究 获得巨大进展，制备了具有自主知识产权的中国 低活化马氏体钢（CLAM）. 尽管低活化铁素体/马 氏体钢存在诸多优点，但是其高温（>550 ℃）强度 不足，而且聚变产生的氦容易形成粗大的氦泡聚 于晶界处，从而导致氦脆，使得低活化铁素体/马氏 体钢难以服役在聚变堆工作环境下. 研究者证明 将纳米尺寸的氧化物强化相添加到 RAFM 钢中可 以明显提高钢的高温强度和抗辐照性能，可在 700 ℃ 下使用[3−5] ，普遍采用 Y2O3、Al2O3 和 ThO2 作为强化相[6] . 随着研究的逐渐深入，研究者[7−8] 发现向钢中加入 Ti 会起到更好的强化效果. 因此 本文以 CLAM 钢为研究对象，探究 Y2Ti2O7 纳米粒 子对 CLAM 钢中夹杂物的影响规律，以及对 CLAM 钢的力学性能的改善. 1 实验材料及方法 采用 30 kg 真空感应炉冶炼实验用钢，实验原 料为纯铁、Cr、W、Ta、高碳铬铁、Mn 和 V 合金， 添加的弥散强化相为 Y2Ti2O7+Fe 纳米粒子. 冶炼步骤为：在氩气保护气氛下，熔化纯铁， 并依次加入 Cr、W、Ta、高碳铬铁、Mn 和 V，温度 为 1580 ℃. 待所有合金熔化后，加入不同质量分 数的 Y2Ti2O7+Fe 颗粒，保温 5 min 后进行浇铸. 将 铸锭经 1150 ℃ 保温 1 h 后锻造成坯料，再热轧成 12 mm 厚板材，始轧温度为 1200 ℃，终轧温度为 950 ℃，轧后空冷，分别得到 1#、2#和 3#实验钢，其 化学成分见表 1. 采 用 ZEISS ULTRA PLUS 场发射扫描电镜 （SEM）及其自带的 X-Max 50 型电制冷能谱仪研究 了夹杂物的形貌和成分. 采用 F5M10 棒状拉伸试 样，标距段尺寸为直径 5 mm，长 25 mm，拉伸速率 为 2 mm·min–1 ，在 W20 型万能试验机进行拉伸实 验；冲击试验采用夏比 V 型缺口试样，尺寸为 55 mm × 10 mm × 10 mm，在 JBW-500 型冲击试验机进行冲 击实验. 使用 ZEISS ULTRA PLUS 场发射扫描电 镜观察断口形貌. 采用 HRS-150D 型多功能数显 洛氏硬度计测量轧制态试样的硬度. 2 结果分析与讨论 2.1 夹杂物分析 图 1 为 1#、2#和 3#钢中典型夹杂物的形貌及 成分. 从图中可以看出来，未添加 Y2Ti2O7 粒子的 1#钢中夹杂物的尺寸为 0.5 μm 左右，呈单一球状， 其主要成分是 O、Mn、Ta、Cr，这是由于冶炼过程 中合金化产生的夹杂物，也说明在真空冶炼过程中， 合金元素收得率高于普通冶炼方式的收得率[9] . 添 加 Y2Ti2O7 的 2#和 3#钢中发现了含有 Y、Ti 元素 成分较为复杂的夹杂物，其形貌近似球形，尺寸为 0.5～1.5 μm，成分为Y–Ti–O–Mn–C–Ta–W–V–Cr–Fe， 几乎包含了所有的合金成分和外加的 Y2Ti2O7 粒 子成分，这也说明 Y2Ti2O7 粒子成功加入到了钢 中. 添加 0.3%Y2Ti2O7 粒子的 2#钢中的夹杂物尺 寸与未添加 Y2Ti2O7 粒子的 1#钢的夹杂物尺寸相 近，通过 X 射线能谱分析仪检测夹杂物成分可知， 该 夹 杂 物 为 包 裹 状 复 合 夹 杂 物 [10−11] ， 基 体 为 Y–Ta–W–Cr–Mn–C–O 相，外部为 Mn–Ta–W–Cr–C 相. 这是因为 Ta、V 是强碳化物形成元素，且其相 应的碳化物熔点很高[12] ，在凝固过程中，它们将以 外加的 Y2Ti2O7 粒子为核心形成碳化物并附着在 Y2Ti2O7 粒子表面，因此导致这种复杂成分的存 在. 添加 0.5%Y2Ti2O7 粒子的钢中夹杂物尺寸约 1.5 μm，明显大于外加的 Y2Ti2O7 粒子尺寸，其原 因除了碳化物在其表面生成导致其尺寸偏大外， 部分 Y2Ti2O7 粒子可能发生了团聚[13] ，使得 Y2Ti2O7 粒子在钢中成团聚形式存在. 图 2 为 3#钢夹杂物的面扫图. 从图可知，通过 添加 Y2Ti2O7 粒子，夹杂物改性变质为稀土氧化物 的复合夹杂类型，从图 2（d）可以看出，在该复合夹 杂物的黑色区域有 Y 的富集，从图 2（e）、（g）和（i） 可以看出，夹杂物中 Ta、Mn、V 的富集也十分明 显，这也与 Ta、V 是强碳化物形成元素有关. 2.2 力学性能分析 2.2.1 拉伸性能 在不同 Y2Ti2O7 添加量下 CLAM 钢的抗拉强 表 1 实验钢的化学成分 (质量分数) Table 1 Chemical composition of the test steel % Steel No. C Si Cr Mn W Ta V Y2Ti2O7 1# 0.1 0.05 9 0.45 1.5 0.15 0.2 — 2# 0.1 0.05 9 0.45 1.5 0.15 0.2 0.3 3# 0.1 0.05 9 0.45 1.5 0.15 0.2 0.5 · 22 · 工程科学学报，第 42 卷，增刊 1
王佳喜等：外加Y2TiO,纳米粒子对CLAM钢夹杂物的影响 23· 1# 2# Element 3# Element mass fraction/ mass fraction/ Element Element mass fraction/ mass fraction/ 0 6.59 2.14 M 4.85 Element 13.63 04且 Mn 6 mass fraction/% 4.66 Mn5.77 Fe 5842 3.38 > E> 1.31 2.3 Fe 29.64 Fe 5.23 8.73 1 um e 75.8 500nm Cr 8.73 I um Fe 75.8 图1 钢中典型夹杂物形貌及成分 Fig.1 Morphology and compositions of typical inclusions in steel (a) (b) (c) 0.5m (d) (e) ( Ta (g) (h) (①) 图23#钢中典型夹杂物面扫 Fig.2 Surface scan results of typical inclusions in 3#steel 度、伸长率和断面收缩率折线图见图3.由图可以 由位错滑移理4可知，金属强度的提高 看出，随Y2Ti2O,添加量的增加，CLAM钢的抗拉 及塑性的下降是由于位错的运动受到了限制. 强度先升高后持平的趋势，而伸长率和断面收缩 CLAM钢的拉伸性能出现上述变化的原因包括两 率先降低后增加.相比于1#钢，Y2T2O,质量分数 个方面：其一，Y2T2O,纳米粒子添加到钢中后，使 为0.3%的2#钢的抗拉强度由1308MPa增加到 晶粒得到细化，导致单位体积内晶界数量增加，从 1359MPa,而伸长率和断面收缩率分别由14.98% 而使位错运动的阻力增加，表现为强度的增加和 和66.16%降低到13.18%和62.69%；当Y2Ti20,添 塑性的下降，这种强化属于细晶强化范畴6：其 加量由0.3%增加到0.5%时，抗拉强度基本保持不 二，Y2T2O,纳米粒子弥散分布于钢中，可以对位 变，而伸长率和断面收缩率反而增加，分别由 错进行钉扎，限制位错进一步运动，发挥弥散强化 13.18%和62.69%增加到13.44%和63.15%. 作用，从而使金属材料的强度升高而塑性降低7
度、伸长率和断面收缩率折线图见图 3. 由图可以 看出，随 Y2Ti2O7 添加量的增加，CLAM 钢的抗拉 强度先升高后持平的趋势，而伸长率和断面收缩 率先降低后增加. 相比于 1#钢，Y2Ti2O7 质量分数 为 0.3% 的 2#钢的抗拉强度 由 1308 MPa 增 加 到 1359 MPa，而伸长率和断面收缩率分别由 14.98% 和 66.16% 降低到 13.18% 和 62.69%；当 Y2Ti2O7 添 加量由 0.3% 增加到 0.5% 时，抗拉强度基本保持不 变 ，而伸长率和断面收缩率反而增加 ，分别 由 13.18% 和 62.69% 增加到 13.44% 和 63.15%. 由位错滑移理 [14−15] 可知 ，金属强度的提高 及塑性的下降是由于位错的运动受到了限制. CLAM 钢的拉伸性能出现上述变化的原因包括两 个方面：其一，Y2Ti2O7 纳米粒子添加到钢中后，使 晶粒得到细化，导致单位体积内晶界数量增加，从 而使位错运动的阻力增加，表现为强度的增加和 塑性的下降，这种强化属于细晶强化范畴[16] ；其 二，Y2Ti2O7 纳米粒子弥散分布于钢中，可以对位 错进行钉扎，限制位错进一步运动，发挥弥散强化 作用，从而使金属材料的强度升高而塑性降低[17] . 1 μm 3# 500 nm 1# 2# 1 μm Element mass fraction/% O Mn Ta Cr Fe 6.59 4.85 22.97 7.17 58.42 Element mass fraction/% Mn C Ta W Cr 5.77 3.38 3.87 2.44 8.73 Fe 75.8 Element mass fraction/% O Ti Y Mn C Ta W V Cr Fe 6.43 1.32 2.14 13.63 4.66 30.06 5.42 0.96 5.74 29.64 Element mass fraction/% O Ti Y Mn C Ta W V Cr Fe 17.28 6.49 7.83 8.40 3.24 42.02 5.47 1.31 2.73 5.23 Element mass fraction/% O Ti Y Mn C Ta W V Cr Fe 14.11 5.72 7.29 5.77 3.38 3.87 2.44 1.09 8.73 75.8 图 1 钢中典型夹杂物形貌及成分 Fig.1 Morphology and compositions of typical inclusions in steel 0.5 μm (a) (b) O Fe Y Ta W Mn Cr V (c) (d) (e) (f) (g) (h) (i) 图 2 3#钢中典型夹杂物面扫 Fig.2 Surface scan results of typical inclusions in 3# steel 王佳喜等： 外加 Y2Ti2O7 纳米粒子对 CLAM 钢夹杂物的影响 · 23 ·
24 工程科学学报.第42卷，增刊1 1360 66.5 1350 66.0 65.5 65.0 1330 64.5 1320 64.0 63.5 1310 63.0 1300 62.5 1# 2# 3# 1# 3# 1# 3# Steel No Steel No. Steel No. 图3 不同Y2T,0,添加量下钢的力学性能 Fig.3 Tensile strength of steel under different Y2Ti,O,additions 当添加量为0.3%时，2#钢的强度的提高效果相对 2.2.3硬度性能 显著，但当添加量增加到0.5%时，3#钢强度不再 根据硬度检测结果可知，在实验钢不同的位 继续增加，为1356MPa,几乎与2#钢的强度持平， 置测量，硬度值变化并不大，说明试样的组织比较 然而3#钢的伸长率和断面收缩率比2#钢增加了 均匀.从图4可以看出，随着Y2T02添加量的增 许多，说明3#钢在保证强度的同时，还具有很好的 加，CLAM钢的硬度逐渐增加，当添加量增加 塑性 到0.5%时，硬度达到最大值HRC40.72,而未加 2.2.2冲击性能 Y2Ti2O,的1#钢的硬度只有HRC37.96,硬度性能 图4为不同Y2T2O,添加量下钢的平均冲击 增加了7.3%. 功与平均硬度柱状图.由图4可以看出，随着 2.3断口形貌分析 Y2T2O,添加量的增加，冲击功持续降低，未添加 2.3.1拉伸断口 Y2Ti20,粒子的1#钢的冲击功高达74J,而添加 图5为不同Y2Ti2O,添加量下钢的室温拉伸 0.5%Y2T202的3#钢的冲击功只有59J,冲击性能 断口形貌.可以看出，未添加Y2Ti2O2的1#钢与添 下降了20.3% 加Y2Ti2O,的2#和3#钢均呈现典型的韧窝断口特 征，断口上分布着大小不同、深浅不一的凹坑，即 Impact energy/J 70 韧窝，基本都是等轴韧窝同时在大韧窝之间布 Hardness.HRC 满小韧窝且在个别韧窝附近出现小孔洞，这种断 50 裂方式属于韧性断裂中的微孔聚集型断裂例相 比之下，1#钢的断口韧窝尺寸较大，数量较少；而 400 2#和3#钢的断口韧窝较浅且大小差异较大.此外， 20 在2#和3#钢的部分断口韧窝中还分布着第二相粒 10 子，其尺寸为≤1m,这也解释了添加Y2Ti2O2的 0 2#和3#钢硬度大于未添加Y2T,O2的1#钢硬度的 2 Steel No. 原因202)图6为3#钢拉伸断口第二相粒子形貌 图4不同Y2TO,添加量下钢的平均冲击功与硬度 及成分，从图中可以可看出该粒子呈球状，其成分 Fig.4 Average impact energy and hardness of steel with different 较为复杂，主要为Y-Ti-O-C-Ta-W相，而在未添 Y2Ti2O additions 加Y2Ti,O2的1#钢中并未发现相应的第二相粒子. μm 5 um 图5不同Y,T2O,添加量下钢的室温拉伸断口形貌 Fig.5 Tensile fracture morphology of steel at room temperature under different Y2Ti,O,additions
当添加量为 0.3% 时，2#钢的强度的提高效果相对 显著，但当添加量增加到 0.5% 时 ，3#钢强度不再 继续增加，为 1356 MPa，几乎与 2#钢的强度持平， 然而 3#钢的伸长率和断面收缩率比 2#钢增加了 许多，说明 3#钢在保证强度的同时，还具有很好的 塑性. 2.2.2 冲击性能 图 4 为不同 Y2Ti2O7 添加量下钢的平均冲击 功与平均硬度柱状图 . 由 图 4 可以看出 ，随 着 Y2Ti2O7 添加量的增加，冲击功持续降低，未添加 Y2Ti2O7 粒子的 1#钢的冲击功高达 74 J，而添加 0.5%Y2Ti2O7 的 3#钢的冲击功只有 59 J，冲击性能 下降了 20.3%. 2.2.3 硬度性能 根据硬度检测结果可知，在实验钢不同的位 置测量，硬度值变化并不大，说明试样的组织比较 均匀. 从图 4 可以看出，随着 Y2Ti2O7 添加量的增 加 ， CLAM 钢的硬度逐渐增加 ，当添加量增加 到 0.5% 时 ，硬度达到最大值 HRC 40.72，而未加 Y2Ti2O7 的 1#钢的硬度只有 HRC 37.96，硬度性能 增加了 7.3%. 2.3 断口形貌分析 2.3.1 拉伸断口 图 5 为不同 Y2Ti2O7 添加量下钢的室温拉伸 断口形貌. 可以看出，未添加 Y2Ti2O7 的 1#钢与添 加 Y2Ti2O7 的 2#和 3#钢均呈现典型的韧窝断口特 征，断口上分布着大小不同、深浅不一的凹坑，即 韧窝，基本都是等轴韧窝[18] . 同时在大韧窝之间布 满小韧窝且在个别韧窝附近出现小孔洞，这种断 裂方式属于韧性断裂中的微孔聚集型断裂[19] . 相 比之下，1#钢的断口韧窝尺寸较大，数量较少；而 2#和 3#钢的断口韧窝较浅且大小差异较大. 此外， 在 2#和 3#钢的部分断口韧窝中还分布着第二相粒 子，其尺寸为≤1 μm，这也解释了添加 Y2Ti2O7 的 2#和 3#钢硬度大于未添加 Y2Ti2O7 的 1#钢硬度的 原因[20−21] . 图 6 为 3#钢拉伸断口第二相粒子形貌 及成分，从图中可以可看出该粒子呈球状，其成分 较为复杂，主要为 Y–Ti–O–C–Ta–W 相，而在未添 加 Y2Ti2O7 的 1#钢中并未发现相应的第二相粒子. 1360 1350 1340 1330 1320 1310 1300 Tensile strength/MPa 1# 2# Steel No. 3# 15.2 14.8 14.4 14.0 13.6 13.2 15.0 14.6 14.2 13.8 13.4 13.0 Elongation/ % 1# 2# Steel No. 3# 66.5 66.0 65.5 65.0 64.5 64.0 63.5 63.0 62.5 Reduction of area/ % 1# 2# Steel No. 3# 图 3 不同 Y2Ti2O7 添加量下钢的力学性能 Fig.3 Tensile strength of steel under different Y2Ti2O7 additions 0 1# 2# Steel No. Impact energy/J Hardness, HRC 3# 10 20 30 40 50 60 70 Results 图 4 不同 Y2Ti2O7 添加量下钢的平均冲击功与硬度 Fig.4 Average impact energy and hardness of steel with different Y2Ti2O7 additions 1# 5 μm 5 μm 5 μm 2# 3# 图 5 不同 Y2Ti2O7 添加量下钢的室温拉伸断口形貌 Fig.5 Tensile fracture morphology of steel at room temperature under different Y2Ti2O7 additions · 24 · 工程科学学报，第 42 卷，增刊 1
王佳喜等：外加Y2TiO,纳米粒子对CLAM钢夹杂物的影响 25· 断口形貌.由图可以看出，各炉钢的冲击断口形貌 差异非常明显.未添加Y2T2O,的1#钢断口由代 表脆性的解理面和代表韧性的韧窝组成，各解理 面之间以撕裂岭相连，这种断裂方式为准解理断 裂+韧窝断裂的混合断裂2-2)：2#钢的断口则显示 500nm 了较大的不同，断口呈现出明显的多面体形貌，在 多个界面相交处可清楚地看到三重结点，这种断 图63#钢拉伸断口第二相粒子形貌及成分 口特征属于典型的沿晶断裂2,3#钢断口非常平 Fig.6 Particle morphology and composition of second-phase particles in the tensile fracture of 3#steel 坦，断口由众多解理面组成，在每个解理面上显示 出明显的河流花样，这种断裂为典型的解理断裂 2.3.2冲击断口 以上分析结果与冲击功测试结果相符，1#、2#和 图7为不同Y2TO2添加量下钢的室温冲击 3#钢的冲击功逐级增大 20μm 20μm 20μm 图7不同Y2Ti2O2添加量下钢的室温冲击断口形貌 Fig.7 Fracture morphology of steel at room temperature under different Y,Ti,O,additions 3实验结论 Mater,2002,307-311:769 [4]Tan L,Hoelzer D T,Busby J T,et al.Microstructure control for (1)夹杂物结果显示，1#钢中夹杂物的尺寸为 high strength 9Cr ferritic-martensitic steels.Nuc/Mater,2012, 0.5um左右，呈单一球状，其主要成分是O、Mn、Ta 422(1-3):45 和Cr.2#和3#钢中夹杂物的尺寸为0.5~1.5m,其 [5]Schaublin R,Ramar A,Baluc N,et al.Microstructural 形貌近球形，成分为Y-Ti-O-Mn-C-TaW-V-Cr-Fe, development under irradiation in European ODS ferritic/ 外加的Y2Ti,O,粒子使得钢中夹杂物改性变质为 martensitic steels.J Nucl Mater,2006,351(1-3):247 [6]Qiu G X.Zhan D P.Li C S,et al.Effects of yttrium on 稀土氧化物的复合夹杂类型 microstructure and properties of reduced activation ferritic- (2)当Y2Ti207粒子添加量为0.5%时，3#钢强 martensitic steel.Mater Sci Technol,2018,34(16):2018 度为1356MPa,伸长率和断面收缩率分别为13.44% [7] Zhan D P,Qiu G X,Jiang Z H,et al.Effect of yttrium and titanium 和63.15%，即3#钢在保证强度的同时，还具有很好 on inclusions and the mechanical properties of 9Cr RAFM steel 的塑性 fabricated by vacuum melting.Steel Res Int,2017,88(12): (3)在Y2Ti2O2粒子的CLAM钢部分拉伸断口韧 1700159 窝中分布着第二相粒子，其尺寸为≤1um,呈球状， [8]Ratti M,Leuvrey D,Mathon M H,et al.Influence of titanium on nano-cluster (Y,Ti,O)stability in ODS ferritic materials.J Nucl 其成分较为复杂，主要为Y-Ti-O-C-Ta-W相. Mater,2009,386-388:540 [9]Wang L,Guo P M,Zhao P,et al.Thermodynamic and 参考文献 experimental study of C-S system and C-S-Mo system.Vacutn, [1]Klueh R L,Ehrlich K,Abe F.Ferritic/martensitic steels:promises 2018.152:330 and problems.J Nucl Mater,1992,191-194:116 [10]Gu C,Zhao L H,Gan P.Revolution and control of Fe-Al-Ti-O [2]Qiu G X,Zhan D P,Li C S,et al.Effect of Y/Zr ratio on inclusions compound oxide inclusions in ultralow-carbon steel during and mechanical properties of 9Cr-RAFM steel fabricated by refining process.Chin J Eng,2019,41(6):757 vacuum melting.J Mater Eng Perform,2019,28(2):1067 (顾超，赵立华，甘鹏.超低碳钢精炼过程中Fe-A-Ti-O类复合 [3]Lindau R,Moslang A,Schirra M,et al.Mechanical and 氧化物夹杂的演变与控制.工程科学学报，2019,41(6)：757) microstructural properties of a hipped RAFM ODS-steel.Nucl [11]Chang L Z,Gao G,Zheng F Z,et al.Effect of rare earth and
2.3.2 冲击断口 图 7 为不同 Y2Ti2O7 添加量下钢的室温冲击 断口形貌. 由图可以看出，各炉钢的冲击断口形貌 差异非常明显. 未添加 Y2Ti2O7 的 1#钢断口由代 表脆性的解理面和代表韧性的韧窝组成，各解理 面之间以撕裂岭相连，这种断裂方式为准解理断 裂+韧窝断裂的混合断裂[22−23] ；2#钢的断口则显示 了较大的不同，断口呈现出明显的多面体形貌，在 多个界面相交处可清楚地看到三重结点，这种断 口特征属于典型的沿晶断裂[24] ；3#钢断口非常平 坦，断口由众多解理面组成，在每个解理面上显示 出明显的河流花样，这种断裂为典型的解理断裂[25] . 以上分析结果与冲击功测试结果相符，1#、2#和 3#钢的冲击功逐级增大. 3 实验结论 （1）夹杂物结果显示，1#钢中夹杂物的尺寸为 0.5 μm 左右，呈单一球状，其主要成分是 O、Mn、Ta 和 Cr. 2#和 3#钢中夹杂物的尺寸为 0.5～1.5 μm，其 形貌近似球形，成分为Y–Ti–O–Mn–C–Ta–W–V–Cr–Fe， 外加的 Y2Ti2O7 粒子使得钢中夹杂物改性变质为 稀土氧化物的复合夹杂类型. （2）当 Y2Ti2O7 粒子添加量为 0.5% 时，3#钢强 度为 1356 MPa，伸长率和断面收缩率分别为 13.44% 和 63.15%，即 3#钢在保证强度的同时，还具有很好 的塑性. （3）在 Y2Ti2O7 粒子的 CLAM 钢部分拉伸断口韧 窝中分布着第二相粒子，其尺寸为≤1 μm，呈球状， 其成分较为复杂，主要为 Y–Ti–O–C–Ta–W 相. 参 考 文 献 Klueh R L, Ehrlich K, Abe F. Ferritic/martensitic steels: promises and problems. J Nucl Mater, 1992, 191-194: 116 [1] Qiu G X, Zhan D P, Li C S, et al. Effect of Y/Zr ratio on inclusions and mechanical properties of 9Cr-RAFM steel fabricated by vacuum melting. J Mater Eng Perform, 2019, 28（2）: 1067 [2] Lindau R, Möslang A, Schirra M, et al. Mechanical and microstructural properties of a hipped RAFM ODS-steel. J Nucl [3] Mater, 2002, 307-311: 769 Tan L, Hoelzer D T, Busby J T, et al. Microstructure control for high strength 9Cr ferritic-martensitic steels. J Nucl Mater, 2012, 422（1-3）: 45 [4] Schäublin R, Ramar A, Baluc N, et al. Microstructural development under irradiation in European ODS ferritic/ martensitic steels. J Nucl Mater, 2006, 351（1-3）: 247 [5] Qiu G X, Zhan D P, Li C S, et al. Effects of yttrium on microstructure and properties of reduced activation ferriticmartensitic steel. Mater Sci Technol, 2018, 34（16）: 2018 [6] Zhan D P, Qiu G X, Jiang Z H, et al. Effect of yttrium and titanium on inclusions and the mechanical properties of 9Cr RAFM steel fabricated by vacuum melting. Steel Res Int, 2017, 88（12）: 1700159 [7] Ratti M, Leuvrey D, Mathon M H, et al. Influence of titanium on nano-cluster (Y, Ti, O) stability in ODS ferritic materials. J Nucl Mater, 2009, 386-388: 540 [8] Wang L, Guo P M, Zhao P, et al. Thermodynamic and experimental study of C–S system and C–S–Mo system. Vacuum, 2018, 152: 330 [9] Gu C, Zhao L H, Gan P. Revolution and control of Fe–Al–Ti–O compound oxide inclusions in ultralow-carbon steel during refining process. Chin J Eng, 2019, 41（6）: 757 （顾超, 赵立华, 甘鹏. 超低碳钢精炼过程中Fe–Al–Ti–O类复合 氧化物夹杂的演变与控制. 工程科学学报, 2019, 41（6）：757） [10] [11] Chang L Z, Gao G, Zheng F Z, et al. Effect of rare earth and Element mass fraction/% O Ti Y Mn C Ta W V Cr Fe 11.65 7.54 8.94 2.02 3.50 44.61 3.81 0.75 2.07 15 500 nm 图 6 3#钢拉伸断口第二相粒子形貌及成分 Fig.6 Particle morphology and composition of second-phase particles in the tensile fracture of 3# steel 1# 20 μm 2# 20 μm 3# 20 μm 图 7 不同 Y2Ti2O7 添加量下钢的室温冲击断口形貌 Fig.7 Fracture morphology of steel at room temperature under different Y2Ti2O7 additions 王佳喜等： 外加 Y2Ti2O7 纳米粒子对 CLAM 钢夹杂物的影响 · 25 ·
26 工程科学学报，第42卷，增刊1 magnesium complex treatment on inclusions in GCr15 bearing stainless steel.Acta Metall Sin,2016,52(8):956 steel.Chin J Eng,2019,41(6):763 (李飞，张华煜，何文武，等.Mn18Cr18N奥氏体不锈钢的压缩拉 (常立忠，高岗，郑福舟，等.稀土-镁复合处理对GC15轴承钢中 伸连续加载变形行为.金属学报，2016,52(8)：956) 夹杂物的影响.工程科学学报，2019,41(6)：763) [19]Li H Y.Fracture analysis of the metal tensile specimen.J Sharxi [12]Su WW,Yang Z Y,Ding Y L.Effect of strong carbide forming Datong Univ Nat Sci Ed,2011,27(1):76 elements on low temperature properties of casting high-strength (李红英.金属拉伸试样的断口分析.山西大同大学学报：自然 steel.Hot Work Technol,2014,43(13):41 科学版.2011,27(1)：76) (苏文文，杨卓越，丁雅莉.强碳化物形成元素对铸造高强钢低 [20]Nan Z,Zhang G S.Research progress on second phase particle 温性能的影响.热加工工艺，2014,43(13)：41) reinforced steel and iron materials.Foundry Technol,2018,39(7): [13]Guo L N,Jia CC,Hu B F,et al.A study on preparation of Y2O3 1633 dispersion strengthened ferritic alloy powder.Powder Metall (南竹，张国赏.第二相粒子增强钢铁材料的研究进展.铸造技 Technol,2009,27(5):346 术，2018,39(7)：1633) (郭丽娜，贾成厂，胡本芙，等.制备YO弥散铁素体合金粉末方 [21]Zhang X,Su R.High temperature tensile properties of 2024 法的研究.粉末治金技术，2009,27(5)片：346) aluminum alloy.Heat Treat Met,2019,44(4):156 [14]Guo L N,Hu B F,Liu A Q,et al.Strengthening mechanism of (张欣，苏需.2024铝合金的高温拉伸性能.金属热处理，2019， oxide dispersion strengthened steel.J Univ Sci Technol Beijing, 44(4):156) 2013,35(5):586 [22]Ma L,He L J,Mo C S,et al.Tensile properties and microscopic (郭丽娜，胡本芙，刘安强，等.氧化物弥散强化钢的强化机理 deformation mechanism of heat-treated Ni-Cr-Al alloy.Heat 北京科技大学学报，2013,35(5)：586) Treat Met,2019,44(5):47 [15]Yu P F,Hu QQ,Xia P K,et al.Microstructure and mechanical (马李，何录菊，莫才颂，等.热处理态Ni-Cr-A合金的拉伸性能 properties of hot rolled Fe15Mn0.8C-Al-Si light-weight high 及微观变形机理.金属热处理，2019,44(5)：47) strength steel.Shanghai Met,2017,39(1):33 [23]Zhang J B,Liu F,Xue F.Effect of heat treatment on 8-ferrite and (余鹏飞，胡钱钱，夏培康，等.Fel5MnO.8C-A-Si热轧轻质高强 impact toughness of P91 heat-resistant steel.Mater Rev,2018. 钢的组织与性能.上海金属，2017,39(1)：33) 32(4):1318 [16]Cui C S,Gao C R,Su G Q,et al.Strengthening and toughening (张建斌，刘帆，薛飞.热处理工艺对P91耐热钢中8铁素体和冲 mechanism of hot-rolled low carbon vanadium steel.Northeast 击性能的影响.材料导报，2018,32(4)：1318) Univ Nat Sci,2017,38(3):341 [24]Tang L T,Zhu D G,Sun Z,et al.Microstructure and mechanical (崔辰硕，高彩茹，苏冠侨，等.热轧低碳钒钢强韧化机制的研究 properties of Al-Ti-Zr intermetallic compounds prepared by 东北大学学报：自然科学版，2017,38(3)：341) vacuum hot pressing.Vacm,2018,150:166 [17]Zhang Z B,Urbassek H M.Indentation into an Al/Si composite: [25]Liu L Y,Gao X Y,Yang X F,et al.Vibration fatigue properties enhanced dislocation mobility at interface.J Mater Sci,2018, and fracture mechanism of DD6 single crystal superalloy.Mater 53(1):799 Eg,2018,46(2:128 [18]Li F,Zhang H Y,He WW,et al.Compression and tensile (刘丽玉，高翔宇，杨宪锋，等.DD6单品高温合金振动疲劳性能 consecutive deformation behavior of Mn18Cr18N austenite 及断裂机理.材料工程，2018,46(2)：128)
magnesium complex treatment on inclusions in GCr15 bearing steel. Chin J Eng, 2019, 41（6）: 763 （常立忠, 高岗, 郑福舟, 等. 稀土–镁复合处理对GCr15轴承钢中 夹杂物的影响. 工程科学学报, 2019, 41（6）：763） Su W W, Yang Z Y, Ding Y L. Effect of strong carbide forming elements on low temperature properties of casting high-strength steel. Hot Work Technol, 2014, 43（13）: 41 （苏文文, 杨卓越, 丁雅莉. 强碳化物形成元素对铸造高强钢低 温性能的影响. 热加工工艺, 2014, 43（13）：41） [12] Guo L N, Jia C C, Hu B F, et al. A study on preparation of Y2O3 dispersion strengthened ferritic alloy powder. Powder Metall Technol, 2009, 27（5）: 346 （郭丽娜, 贾成厂, 胡本芙, 等. 制备Y2O3弥散铁素体合金粉末方 法的研究. 粉末冶金技术, 2009, 27（5）：346） [13] Guo L N, Hu B F, Liu A Q, et al. Strengthening mechanism of oxide dispersion strengthened steel. J Univ Sci Technol Beijing, 2013, 35（5）: 586 （郭丽娜, 胡本芙, 刘安强, 等. 氧化物弥散强化钢的强化机理. 北京科技大学学报, 2013, 35（5）：586） [14] Yu P F, Hu Q Q, Xia P K, et al. Microstructure and mechanical properties of hot rolled Fe15Mn0.8C –Al –Si light-weight high strength steel. Shanghai Met, 2017, 39（1）: 33 （余鹏飞, 胡钱钱, 夏培康, 等. Fe15Mn0.8C–Al–Si热轧轻质高强 钢的组织与性能. 上海金属, 2017, 39（1）：33） [15] Cui C S, Gao C R, Su G Q, et al. Strengthening and toughening mechanism of hot-rolled low carbon vanadium steel. J Northeast Univ Nat Sci, 2017, 38（3）: 341 （崔辰硕, 高彩茹, 苏冠侨, 等. 热轧低碳钒钢强韧化机制的研究. 东北大学学报: 自然科学版, 2017, 38（3）：341） [16] Zhang Z B, Urbassek H M. Indentation into an Al/Si composite: enhanced dislocation mobility at interface. J Mater Sci, 2018, 53（1）: 799 [17] Li F, Zhang H Y, He W W, et al. Compression and tensile consecutive deformation behavior of Mn18Cr18N austenite [18] stainless steel. Acta Metall Sin, 2016, 52（8）: 956 （李飞, 张华煜, 何文武, 等. Mn18Cr18N奥氏体不锈钢的压缩拉 伸连续加载变形行为. 金属学报, 2016, 52（8）：956） Li H Y. Fracture analysis of the metal tensile specimen. J Shanxi Datong Univ Nat Sci Ed, 2011, 27（1）: 76 （李红英. 金属拉伸试样的断口分析. 山西大同大学学报: 自然 科学版, 2011, 27（1）：76） [19] Nan Z, Zhang G S. Research progress on second phase particle reinforced steel and iron materials. Foundry Technol, 2018, 39（7）: 1633 （南竹, 张国赏. 第二相粒子增强钢铁材料的研究进展. 铸造技 术, 2018, 39（7）：1633） [20] Zhang X, Su R. High temperature tensile properties of 2024 aluminum alloy. Heat Treat Met, 2019, 44（4）: 156 （张欣, 苏孺. 2024铝合金的高温拉伸性能. 金属热处理, 2019, 44（4）：156） [21] Ma L, He L J, Mo C S, et al. Tensile properties and microscopic deformation mechanism of heat-treated Ni –Cr –Al alloy. Heat Treat Met, 2019, 44（5）: 47 （马李, 何录菊, 莫才颂, 等. 热处理态Ni–Cr–Al合金的拉伸性能 及微观变形机理. 金属热处理, 2019, 44（5）：47） [22] Zhang J B, Liu F, Xue F. Effect of heat treatment on δ-ferrite and impact toughness of P91 heat-resistant steel. Mater Rev, 2018, 32（4）: 1318 （张建斌, 刘帆, 薛飞. 热处理工艺对P91耐热钢中δ-铁素体和冲 击性能的影响. 材料导报, 2018, 32（4）：1318） [23] Tang L T, Zhu D G, Sun Z, et al. Microstructure and mechanical properties of Al –Ti –Zr intermetallic compounds prepared by vacuum hot pressing. Vacuum, 2018, 150: 166 [24] Liu L Y, Gao X Y, Yang X F, et al. Vibration fatigue properties and fracture mechanism of DD6 single crystal superalloy. J Mater Eng, 2018, 46（2）: 128 （刘丽玉, 高翔宇, 杨宪锋, 等. DD6单晶高温合金振动疲劳性能 及断裂机理. 材料工程, 2018, 46（2）：128） [25] · 26 · 工程科学学报，第 42 卷，增刊 1
